JPS6040421A - 場所打ち鉄筋コンクリ−ト杭 - Google Patents
場所打ち鉄筋コンクリ−ト杭Info
- Publication number
- JPS6040421A JPS6040421A JP14872783A JP14872783A JPS6040421A JP S6040421 A JPS6040421 A JP S6040421A JP 14872783 A JP14872783 A JP 14872783A JP 14872783 A JP14872783 A JP 14872783A JP S6040421 A JPS6040421 A JP S6040421A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pile
- head
- reinforced concrete
- cast
- concrete
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D27/00—Foundations as substructures
- E02D27/32—Foundations for special purposes
- E02D27/34—Foundations for sinking or earthquake territories
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、場所打ち鉄筋コンクリート杭に関するもので
ある。
ある。
現在の場所打ち杭の耐震設計においては、第１図に示す
ように、杭頭に水平力Ｐを作用させ、これにより発生す
る杭の曲げモーメントに基いて設計が行なわれている。
ように、杭頭に水平力Ｐを作用させ、これにより発生す
る杭の曲げモーメントに基いて設計が行なわれている。
この曲げモーメントは杭頭近傍で大きく、下部では設計
上無視できる小さな値となっている。なお、第１図にお
いて、（ａ）は杭構造、（ｂ）は杭の曲げモーメント分
布を示す。
上無視できる小さな値となっている。なお、第１図にお
いて、（ａ）は杭構造、（ｂ）は杭の曲げモーメント分
布を示す。
しかしながら、実際に地震が発生した場合には、上記の
設計法で示される以外の曲げモーメントが発生するとと
が観測され始めている。例えば第２図のように、上部が
軟弱沖積層でＮキ０、深さ約２１ｍ以下の洪積層でＮ〉
５０のＮ値分布を有する地盤に、直杭１ａとして径６０
０ｍ、肉厚９Ｉ＋ＩＩＩ＋の鋼管杭、斜杭１ｂとして径
６００ｍ＋、肉厚１２簡の鋼管杭が第３図（ａ）に示す
ように合計６４本打設されてお如、この基礎に対し地震
が発生したときの杭各部における歪を観測すると、地震
の強さが基盤最大加速度２．４１！Ｐ１の場合、直杭１
ａの深度に対する歪は第６図（ｂ） Ｋ 、また斜杭１
ｂの深度に対する歪は（ｅ）に示す如くになる。すなわ
ち直杭１ａにおいては杭頭部の曲げ歪の他に支持層上端
部においても最大ａ９μの曲げ歪が生じておυ、後者の
歪は上記の耐震設計法では考慮されていないものである
。
設計法で示される以外の曲げモーメントが発生するとと
が観測され始めている。例えば第２図のように、上部が
軟弱沖積層でＮキ０、深さ約２１ｍ以下の洪積層でＮ〉
５０のＮ値分布を有する地盤に、直杭１ａとして径６０
０ｍ、肉厚９Ｉ＋ＩＩＩ＋の鋼管杭、斜杭１ｂとして径
６００ｍ＋、肉厚１２簡の鋼管杭が第３図（ａ）に示す
ように合計６４本打設されてお如、この基礎に対し地震
が発生したときの杭各部における歪を観測すると、地震
の強さが基盤最大加速度２．４１！Ｐ１の場合、直杭１
ａの深度に対する歪は第６図（ｂ） Ｋ 、また斜杭１
ｂの深度に対する歪は（ｅ）に示す如くになる。すなわ
ち直杭１ａにおいては杭頭部の曲げ歪の他に支持層上端
部においても最大ａ９μの曲げ歪が生じておυ、後者の
歪は上記の耐震設計法では考慮されていないものである
。
この観測結果から、地震の強さが基盤最大加速度２００
ｐ！の場合の歪を推定すると、第１表のようになる。
ｐ！の場合の歪を推定すると、第１表のようになる。
第 １ 表
この場合、直杭１ａの支持層上部の最大歪は１０５８μ
と々シ、杭の降伏点を超えてしまうという問題が生じる
。
と々シ、杭の降伏点を超えてしまうという問題が生じる
。
このように、実際に地震が発生した場合の観測結果から
、現在行われている杭の耐震設計法は不十分であること
が判明したので、地震時に杭に生じる歪の特性を模型振
動実験により詳細に調査したところ、以下のことが明ら
かになった。実験模型としては、第４図に示すように、
地盤、杭、上部構造物よシなるものを考え、地盤モデル
が表層。
、現在行われている杭の耐震設計法は不十分であること
が判明したので、地震時に杭に生じる歪の特性を模型振
動実験により詳細に調査したところ、以下のことが明ら
かになった。実験模型としては、第４図に示すように、
地盤、杭、上部構造物よシなるものを考え、地盤モデル
が表層。
上部軟弱層、Ｎ値３０程度の砂層からなる中間層、下部
軟弱層及び支持層から々シ、実地盤、基礎及び構造物が
相似律を満足している構造としだ。
軟弱層及び支持層から々シ、実地盤、基礎及び構造物が
相似律を満足している構造としだ。
第５図は上記の実験結果を示すもので、（ｌＬ）は場所
打ち杭モデルを使用し、入力加速度１０ｇ−１、地盤共
振周波数５．６−の振動を加えた場合の曲げ歪分布を示
し、（ｂ）は鋼管杭モデルを使用し、入力加速度１０−
１地盤共振周波数３．２ Ｈｓの振動を加えた場合の曲
げ歪分布を示す。なお、図において、ヤング係数Ｅｍの
数値は、地盤モデル七して使用した各地盤層のヤング係
数を示す。第５図（ａ） 、 （ｂ）から明らかなよう
に、現在の耐震設計法では示すことのできない大きな曲
げ歪が生じている、すなわち、杭の曲げモーメントを発
生させる要因は、第６図（＠）に示すような杭頭部の水
平力Ｐによる歪のみならず、（ｂ）に示すような地震時
における地盤変位による杭の強制変位も大きく影響する
。このため杭の耐震設計にあたっては（ｅ）に示すよう
に、（ｃ）に示す地盤変位による曲げモーメントと、（
ｄ）に示す杭頭部の水平力による曲げモーメントを合成
した曲げモーメントを考慮する必要がある。
打ち杭モデルを使用し、入力加速度１０ｇ−１、地盤共
振周波数５．６−の振動を加えた場合の曲げ歪分布を示
し、（ｂ）は鋼管杭モデルを使用し、入力加速度１０−
１地盤共振周波数３．２ Ｈｓの振動を加えた場合の曲
げ歪分布を示す。なお、図において、ヤング係数Ｅｍの
数値は、地盤モデル七して使用した各地盤層のヤング係
数を示す。第５図（ａ） 、 （ｂ）から明らかなよう
に、現在の耐震設計法では示すことのできない大きな曲
げ歪が生じている、すなわち、杭の曲げモーメントを発
生させる要因は、第６図（＠）に示すような杭頭部の水
平力Ｐによる歪のみならず、（ｂ）に示すような地震時
における地盤変位による杭の強制変位も大きく影響する
。このため杭の耐震設計にあたっては（ｅ）に示すよう
に、（ｃ）に示す地盤変位による曲げモーメントと、（
ｄ）に示す杭頭部の水平力による曲げモーメントを合成
した曲げモーメントを考慮する必要がある。
ところで、従来の場所打ち鉄筋コンクＩＪ −ト杭は、
例えば、コンクリートの常時許容圧縮応力度を６０ｋｇ
／ｄ 、支持層のＮ値を５０とすると、先端の地盤耐力
は２５ ｋｇ／ｃａ （’／ｓ ｘ １５ Ｎ （ｔ／
””））となシ、コンクリート強度を全部活用するため
には、杭先端部を６０／２５中２．４倍程度拡底するこ
とが、しばしば行われており、こめため杭が支持する常
時鉛直荷重は２倍程度に増大する。耐震設計に用いる枕
頭への水平力は、大略（常時鉛直荷重×水平震度）で表
わされるので常時鉛直荷重が増大すると水平力も増大す
るため、杭頭部が、この水平力による曲はモーメントに
耐え得るためには、第７図に示すように杭頭部を拡径し
ないと設計できない場合が往々にして生じる。したがっ
て、地下室等の如く、上部構造からの水平力を軽減する
ものがある場合以外は、拡底と共に杭頭した杭としなけ
ればならない。なお第７図において、１は杭、２はコン
クＩＪ−）、５は拡底部、４は拡頭部、５は鉄筋である
。との杭頭杭に対する地震時の地盤変位によって発生す
る杭頭曲げモーメント分布を計算でめた一例を第８図（
ａ）に示す。（計算法は日本国有鉄道［耐震設計指針（
案）解説」昭和５４．７．ＰＰ５４〜７５の方法を準用
。）図において（イ）は杭径１２５０ｍの非杭頭場所打
ち鉄筋コンクリート杭の地盤変位による曲げモーメント
分布を示し、（ロ）、は拡頭部径１７５０ｍ、拡頭部の
長さ１３ｍ、杭径１２５０ｍ＋の杭頭場所打ち鉄筋コン
クリート杭の地盤変位による曲げモーメント分布を示す
。なお、杭を設置した地盤は、（ｂ）図に示すようにＮ
＝７の細砂が約５等、Ｎ ＝ ３のンルトが約５ｍから
約１８ｍの間、それよシ深部はＮ＝５０の砂礫からなっ
ている。
例えば、コンクリートの常時許容圧縮応力度を６０ｋｇ
／ｄ 、支持層のＮ値を５０とすると、先端の地盤耐力
は２５ ｋｇ／ｃａ （’／ｓ ｘ １５ Ｎ （ｔ／
””））となシ、コンクリート強度を全部活用するため
には、杭先端部を６０／２５中２．４倍程度拡底するこ
とが、しばしば行われており、こめため杭が支持する常
時鉛直荷重は２倍程度に増大する。耐震設計に用いる枕
頭への水平力は、大略（常時鉛直荷重×水平震度）で表
わされるので常時鉛直荷重が増大すると水平力も増大す
るため、杭頭部が、この水平力による曲はモーメントに
耐え得るためには、第７図に示すように杭頭部を拡径し
ないと設計できない場合が往々にして生じる。したがっ
て、地下室等の如く、上部構造からの水平力を軽減する
ものがある場合以外は、拡底と共に杭頭した杭としなけ
ればならない。なお第７図において、１は杭、２はコン
クＩＪ−）、５は拡底部、４は拡頭部、５は鉄筋である
。との杭頭杭に対する地震時の地盤変位によって発生す
る杭頭曲げモーメント分布を計算でめた一例を第８図（
ａ）に示す。（計算法は日本国有鉄道［耐震設計指針（
案）解説」昭和５４．７．ＰＰ５４〜７５の方法を準用
。）図において（イ）は杭径１２５０ｍの非杭頭場所打
ち鉄筋コンクリート杭の地盤変位による曲げモーメント
分布を示し、（ロ）、は拡頭部径１７５０ｍ、拡頭部の
長さ１３ｍ、杭径１２５０ｍ＋の杭頭場所打ち鉄筋コン
クリート杭の地盤変位による曲げモーメント分布を示す
。なお、杭を設置した地盤は、（ｂ）図に示すようにＮ
＝７の細砂が約５等、Ｎ ＝ ３のンルトが約５ｍから
約１８ｍの間、それよシ深部はＮ＝５０の砂礫からなっ
ている。
第８図（ａ）に示した例では、杭頭曲げモーメントが非
杭頭杭においては約１３０ｔ−ｍであるのに対し、杭頭
杭では約４３０ｔ−ｍとなっている。すなわち、地盤変
位により発生する杭頭曲げモーメントは、杭頭杭の場合
は杭頭によシ拡頭部の曲げ剛性が大と、なるため、非杭
頭杭の数倍になってしまう。したがって、従来の場所打
ち鉄筋コンクリート杭では、地震時の地盤変位を考慮す
ると、杭頭曲げモーメントに抗し得るためにはさらに拡
頭しなければならないが、杭頭の径を大にすると杭頭部
の剛性はさらに増大するという悪循環が生ずる。
杭頭杭においては約１３０ｔ−ｍであるのに対し、杭頭
杭では約４３０ｔ−ｍとなっている。すなわち、地盤変
位により発生する杭頭曲げモーメントは、杭頭杭の場合
は杭頭によシ拡頭部の曲げ剛性が大と、なるため、非杭
頭杭の数倍になってしまう。したがって、従来の場所打
ち鉄筋コンクリート杭では、地震時の地盤変位を考慮す
ると、杭頭曲げモーメントに抗し得るためにはさらに拡
頭しなければならないが、杭頭の径を大にすると杭頭部
の剛性はさらに増大するという悪循環が生ずる。
本発明は、上記のような問題点を解決した場所打チ鉄筋
コンクリート杭を提供することを目的とするものである
。
コンクリート杭を提供することを目的とするものである
。
本発明に係る場所打ち鉄筋コンクリート杭は、上記の目
的を達成するため、頭部を鋼管巻き鉄筋コンクリート又
は鋼管巻きコンクリートとしたことによシ、杭頭せずに
、拡底に伴う水平力増大に対処でき、かつ拡頭部を設け
た鉄筋コンクリートの場合よりも杭頭部の曲げ剛性が小
さいことから、地盤変位による杭頭近傍の曲げモーメン
トを小さく抑えるように構成したことを特徴とするもの
である。以下実施例に基いて本発明を説明する。
的を達成するため、頭部を鋼管巻き鉄筋コンクリート又
は鋼管巻きコンクリートとしたことによシ、杭頭せずに
、拡底に伴う水平力増大に対処でき、かつ拡頭部を設け
た鉄筋コンクリートの場合よりも杭頭部の曲げ剛性が小
さいことから、地盤変位による杭頭近傍の曲げモーメン
トを小さく抑えるように構成したことを特徴とするもの
である。以下実施例に基いて本発明を説明する。
第９図は本発明実施例の縦断面図で、（ａ）は・頭部の
配筋を無くして鋼管巻きコンクリートとしだ拡底場所打
ち鉄筋コンクリート杭、（ｂ）は頭部の配筋を減らして
鋼管巻き鉄筋コンクリートとした拡底場所打ち鉄筋コン
クリート杭を示し、１は杭、２はコンクリート、６け拡
底部、５は鉄筋、６は鋼管である。な訃、（ａ）図の鋼
管巻きコンクリートにおいて、鉄筋を鋼管内までのばし
て定着させる場合の他、鋼管に直接鉄筋を溶接等により
結合する場合もある。
配筋を無くして鋼管巻きコンクリートとしだ拡底場所打
ち鉄筋コンクリート杭、（ｂ）は頭部の配筋を減らして
鋼管巻き鉄筋コンクリートとした拡底場所打ち鉄筋コン
クリート杭を示し、１は杭、２はコンクリート、６け拡
底部、５は鉄筋、６は鋼管である。な訃、（ａ）図の鋼
管巻きコンクリートにおいて、鉄筋を鋼管内までのばし
て定着させる場合の他、鋼管に直接鉄筋を溶接等により
結合する場合もある。
軸径１２５０咽の杭１の頭部に、径１２５０簡、肉厚２
３＋ｏ＋、長さ８′ｒｒＬの鋼管を巻いた本発明に係る
拡底場所打ち鉄筋コンクリート杭の、地盤変位による曲
げモーメント分布は第８図０９に示す通りである。これ
からも明らかなように、杭頭曲げモーメントが拡頭部の
場合（図の（ロ））約４６０ｔ−ｍであるのに対し、頭
部を鋼管巻き鉄筋コンクリートとした本発明の場合は約
２６０ｔ−ｍとなり、約４０％軽減することができた。
３＋ｏ＋、長さ８′ｒｒＬの鋼管を巻いた本発明に係る
拡底場所打ち鉄筋コンクリート杭の、地盤変位による曲
げモーメント分布は第８図０９に示す通りである。これ
からも明らかなように、杭頭曲げモーメントが拡頭部の
場合（図の（ロ））約４６０ｔ−ｍであるのに対し、頭
部を鋼管巻き鉄筋コンクリートとした本発明の場合は約
２６０ｔ−ｍとなり、約４０％軽減することができた。
第１０図は本発明に係る場所打ち鉄筋コンクリート杭と
、杭頭した従来の場所打ち鉄筋コンクリート杭とを第８
図（ｂ）に示した地盤に設置した場合について、杭一般
部の径に対する単位長期軸力（ｔ）。
、杭頭した従来の場所打ち鉄筋コンクリート杭とを第８
図（ｂ）に示した地盤に設置した場合について、杭一般
部の径に対する単位長期軸力（ｔ）。
単位長さくｍ）あたりの杭頭部材工費を、昭和５８年３
月の雑誌「建設物価」に基いて算出したものの１例であ
る。第１０図の対象となった缶径の杭のコンクリートは
、圧縮強度Ｆ。〜２４０ｋｌｉｌ／Ｊ、鉄筋は５Ｄ５０
’１鋼管は５ＴＫ４１を使用し、杭頭に作用する水平
力と、地震時の地盤変位によって発生する曲げモーメン
トの和を考慮して設計したものである。なお、最大鉄筋
比は６％、踏代は１ｍとした。
月の雑誌「建設物価」に基いて算出したものの１例であ
る。第１０図の対象となった缶径の杭のコンクリートは
、圧縮強度Ｆ。〜２４０ｋｌｉｌ／Ｊ、鉄筋は５Ｄ５０
’１鋼管は５ＴＫ４１を使用し、杭頭に作用する水平
力と、地震時の地盤変位によって発生する曲げモーメン
トの和を考慮して設計したものである。なお、最大鉄筋
比は６％、踏代は１ｍとした。
第１０図において、に）は綱部を鋼管巻きコンクリート
とした場合、（ホ）、（へ）は頭部を鋼管巻き鉄筋コン
クリートにした場合であり、（ホ）は下部の鉄筋コンク
リート部分の発生曲げモーメントを５０ｔｍとし、これ
に対１７配筋した鉄筋を鋼管巻き部分に立−ｈげた場合
、（へ）は同じ＜ １５０ ｔ−ｍに対する鉄筋を立上
げた場合のものである。（ト）は杭頭した従来の場所打
ち鉄筋コンクリートの場合である。なお、横軸の杭一般
部の径は杭頭部分の下の一般部の径を意味する。図から
明らかなように、杭頭した従来の杭（ト）は、杭一般部
の径が大きくなるにしたがって材工費が大巾に増加する
のに対し、本発明に係る杭（ロ）、（ホ）、（へ）は、
杭一般部の径に関係なく材工費はほぼ一定であり、杭一
般部の径１５００調の場合従来の拡頭部のほぼ％、１８
００ｍを超えると棒板下になる。
とした場合、（ホ）、（へ）は頭部を鋼管巻き鉄筋コン
クリートにした場合であり、（ホ）は下部の鉄筋コンク
リート部分の発生曲げモーメントを５０ｔｍとし、これ
に対１７配筋した鉄筋を鋼管巻き部分に立−ｈげた場合
、（へ）は同じ＜ １５０ ｔ−ｍに対する鉄筋を立上
げた場合のものである。（ト）は杭頭した従来の場所打
ち鉄筋コンクリートの場合である。なお、横軸の杭一般
部の径は杭頭部分の下の一般部の径を意味する。図から
明らかなように、杭頭した従来の杭（ト）は、杭一般部
の径が大きくなるにしたがって材工費が大巾に増加する
のに対し、本発明に係る杭（ロ）、（ホ）、（へ）は、
杭一般部の径に関係なく材工費はほぼ一定であり、杭一
般部の径１５００調の場合従来の拡頭部のほぼ％、１８
００ｍを超えると棒板下になる。
また、鋼管巻きにする長さは次の範囲である。
杭の曲げ錆性をＥ■、径をＢ１地盤反力係数をｋｈとし
て、杭頭剛結の場合の杭頭に近い最初の曲げモーメント
零になる深さＬ１１杭頭近傍を離れて次の曲げモーメン
トが最大になる深さを１７□どすると、これらは次の式
で与えられるっ この式に基いて、鋼管巻きにする長さは０．５Ｌ。
て、杭頭剛結の場合の杭頭に近い最初の曲げモーメント
零になる深さＬ１１杭頭近傍を離れて次の曲げモーメン
トが最大になる深さを１７□どすると、これらは次の式
で与えられるっ この式に基いて、鋼管巻きにする長さは０．５Ｌ。
〜１．５ Ｌｘとなる。
以上の実施例では、拡底場所打ち鉄筋コンクリート杭に
本発明を実施した場合を示したが、本発明は拡底し々い
場所打ち鉄筋コンクリート杭にも実施し得ることは云う
迄もない。また上述のように完全に波頭しない場合に限
らず、拡頭部（拡頭部断面積／一般郡部断面積の比較的
小さい波頭を行った場所打ち鉄筋コンクリート杭にも同
様に実施し得る。その他各部の形状、寸法等も上記実施
例に限定するものではなく、本発明の要旨を逸脱しない
範囲で適宜変更することができる。
本発明を実施した場合を示したが、本発明は拡底し々い
場所打ち鉄筋コンクリート杭にも実施し得ることは云う
迄もない。また上述のように完全に波頭しない場合に限
らず、拡頭部（拡頭部断面積／一般郡部断面積の比較的
小さい波頭を行った場所打ち鉄筋コンクリート杭にも同
様に実施し得る。その他各部の形状、寸法等も上記実施
例に限定するものではなく、本発明の要旨を逸脱しない
範囲で適宜変更することができる。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、杭頭
を鋼管巻きとしたことによシ杭頭鉄筋コンクリート杭は
ど剛にせず、地盤変位による杭頭モーメントを小さく抑
えることができ、さらに拡底した場合も拡底によシ大き
くなった水平力を処理できる。また杭頭を鋼管巻きとし
たため杭頭部の材工費を拡頭部に比べて大巾に低減でき
るので、低価格で耐震設計の場所打ち鉄筋コンクリート
杭を実現できる等、実施による効果大である。なお、頭
部に巻く鋼管には、シームレス鋼管、スパイラル鋼管、
電縫管、ＵＯＥ溶接鋼管、板巻き鋼管等各種のものを使
用することができ、いずれの場合も同様の効果を発揮し
得るものである。
を鋼管巻きとしたことによシ杭頭鉄筋コンクリート杭は
ど剛にせず、地盤変位による杭頭モーメントを小さく抑
えることができ、さらに拡底した場合も拡底によシ大き
くなった水平力を処理できる。また杭頭を鋼管巻きとし
たため杭頭部の材工費を拡頭部に比べて大巾に低減でき
るので、低価格で耐震設計の場所打ち鉄筋コンクリート
杭を実現できる等、実施による効果大である。なお、頭
部に巻く鋼管には、シームレス鋼管、スパイラル鋼管、
電縫管、ＵＯＥ溶接鋼管、板巻き鋼管等各種のものを使
用することができ、いずれの場合も同様の効果を発揮し
得るものである。
第１図（ａ）は従来の設計法による場所打ち杭の模式図
、（ｂ）はその曲げモーメント分布図、第２図は地震発
生時の杭の歪を観測したときの地盤条件図、第３図（＆
）は地震発生時の杭の歪を観測したときの杭構造図、（
ｂ）はそのときの丘部の歪分布図、（ｃ）は斜杭の歪分
布図、第４図は模型振動実験のモデル図、第５図（ａ）
、 （ｂ）は模型振動実験における杭の歪分布図、第
６図（ａ）は場所打ち杭の模式図、（ｂ）は地盤変位図
、（Ｃ）は地盤変位による曲げモーメント分布図、（ｄ
）は杭頭水平力による曲げモーメント分布図、（ｅ）は
両者を合成した曲げモーメント分布図、第７図は波頭し
た場所打ち鉄筋コンクリート杭の構成図、第８図（ａ）
は地盤変位による曲げモーメント分布図、（ｂ）はその
地盤条件図、第９図（ａ） 、 （ｂ）はそれぞれ本発
明実施例の構成図、第１０図は杭頭部の材工費図である
。 １：杭、２：コンクリート、６：拡底部、５：鉄筋、６
：鋼管。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第４図 ｎａＪ辰 第６図 （ｂ） （０） ｆｃ） ｌｄ） （ｅ）第５図 （０） →訃すパ歪（／’ｊ ２００ ４００ ６００ 第７図 第９図
、（ｂ）はその曲げモーメント分布図、第２図は地震発
生時の杭の歪を観測したときの地盤条件図、第３図（＆
）は地震発生時の杭の歪を観測したときの杭構造図、（
ｂ）はそのときの丘部の歪分布図、（ｃ）は斜杭の歪分
布図、第４図は模型振動実験のモデル図、第５図（ａ）
、 （ｂ）は模型振動実験における杭の歪分布図、第
６図（ａ）は場所打ち杭の模式図、（ｂ）は地盤変位図
、（Ｃ）は地盤変位による曲げモーメント分布図、（ｄ
）は杭頭水平力による曲げモーメント分布図、（ｅ）は
両者を合成した曲げモーメント分布図、第７図は波頭し
た場所打ち鉄筋コンクリート杭の構成図、第８図（ａ）
は地盤変位による曲げモーメント分布図、（ｂ）はその
地盤条件図、第９図（ａ） 、 （ｂ）はそれぞれ本発
明実施例の構成図、第１０図は杭頭部の材工費図である
。 １：杭、２：コンクリート、６：拡底部、５：鉄筋、６
：鋼管。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第４図 ｎａＪ辰 第６図 （ｂ） （０） ｆｃ） ｌｄ） （ｅ）第５図 （０） →訃すパ歪（／’ｊ ２００ ４００ ６００ 第７図 第９図
Claims (1)
- 頭部を鋼管巻き鉄筋コンクリート又は鋼管巻きコンクリ
ートにしたことを特徴とする場所打ち鉄筋コンクリート
杭。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14872783A JPS6040421A (ja) | 1983-08-16 | 1983-08-16 | 場所打ち鉄筋コンクリ−ト杭 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14872783A JPS6040421A (ja) | 1983-08-16 | 1983-08-16 | 場所打ち鉄筋コンクリ−ト杭 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040421A true JPS6040421A (ja) | 1985-03-02 |
Family
ID=15459258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14872783A Pending JPS6040421A (ja) | 1983-08-16 | 1983-08-16 | 場所打ち鉄筋コンクリ−ト杭 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040421A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102363957A (zh) * | 2011-07-21 | 2012-02-29 | 从卫民 | 一种后张预应力复合抗拔桩 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5768421A (en) * | 1980-10-14 | 1982-04-26 | Hasegawa Komuten Co Ltd | Steel skeleton reinforced concrete pile |
-
1983
- 1983-08-16 JP JP14872783A patent/JPS6040421A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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