JPS6036824A - 光学式火炎検出器 - Google Patents
光学式火炎検出器Info
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- JPS6036824A JPS6036824A JP58143274A JP14327483A JPS6036824A JP S6036824 A JPS6036824 A JP S6036824A JP 58143274 A JP58143274 A JP 58143274A JP 14327483 A JP14327483 A JP 14327483A JP S6036824 A JPS6036824 A JP S6036824A
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- Japan
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- light
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- ratio
- frequency
- optical
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/02—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium
- F23N5/08—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using light-sensitive elements
- F23N5/082—Systems for controlling combustion using devices responsive to thermal changes or to thermal expansion of a medium using light-sensitive elements using electronic means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2229/00—Flame sensors
- F23N2229/08—Flame sensors detecting flame flicker
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
この発明は光学式火炎検出器に係シ、特に燃焼装置にお
けるバーナの制御に有効な光学式火炎検出器に関する。
けるバーナの制御に有効な光学式火炎検出器に関する。
燃焼装置、例えば事業用ボイラにおいては、火炎の点火
、消火を検出してバーナの制御を行ってシシ、火炎の点
火、消火の検出には光学式火炎検一般に光学式火炎検出
器は、火炎の発する直流光量（以下ＤＣ光量という。）
の大小で点火、消火を判定するＤＣ光検出方式と、火炎
の発する変動成分（以下ＡＣ光量という。）の大小で点
火、消火を判定するＤＣ光検出方式の二種に大別され、
さらに光学式火炎検出器が主に検出する波長域が紫外域
であるか、可視域であるか、あるいけ赤外域であるかに
よって、例えば紫外域ＤＣ光検出方式、赤外域ＡＣ光検
出方式などに細分される。またＡＣ光検出方式の光学式
火炎検出器は、主に検出するＡＣ光量の周波数帯域によ
っても細分される。
、消火を検出してバーナの制御を行ってシシ、火炎の点
火、消火の検出には光学式火炎検一般に光学式火炎検出
器は、火炎の発する直流光量（以下ＤＣ光量という。）
の大小で点火、消火を判定するＤＣ光検出方式と、火炎
の発する変動成分（以下ＡＣ光量という。）の大小で点
火、消火を判定するＤＣ光検出方式の二種に大別され、
さらに光学式火炎検出器が主に検出する波長域が紫外域
であるか、可視域であるか、あるいけ赤外域であるかに
よって、例えば紫外域ＤＣ光検出方式、赤外域ＡＣ光検
出方式などに細分される。またＡＣ光検出方式の光学式
火炎検出器は、主に検出するＡＣ光量の周波数帯域によ
っても細分される。
ここに油焚きバーナや石炭焚きバーナを備えた事業用ボ
イラのバーナ制御に関して最も高精度とされているのけ
、ｌＯＨ２〜１００Ｈｚの周波数帯域のＡＣ光量を検出
する赤外域ＡＣ光検出方式の光学式火炎検出器であるが
、この光学式火炎検出器Ｋ ｉ−いても、検出精度に関
して次のような問題があった。すなわち、火炎はその後
流域において約ＩＱＨ２以下のＡＣ光量の割合が大にな
るなど、各部のＡＣ光量の周波数帯域が異なり、検出領
域によって検出結果が変化することがあり、バーナ負荷
の大小によってもＡＣ光量は大幅に変動し検出結果に影
響を受ける。さらに燃焼排ガスの低１４０ｘ化を促進し
ていったときに、火炎の形状変化に起因したＡＣ光量の
変動が生じ、光学式火炎検出器をその都度調整していか
ないと正確な検出結果が得られない。
イラのバーナ制御に関して最も高精度とされているのけ
、ｌＯＨ２〜１００Ｈｚの周波数帯域のＡＣ光量を検出
する赤外域ＡＣ光検出方式の光学式火炎検出器であるが
、この光学式火炎検出器Ｋ ｉ−いても、検出精度に関
して次のような問題があった。すなわち、火炎はその後
流域において約ＩＱＨ２以下のＡＣ光量の割合が大にな
るなど、各部のＡＣ光量の周波数帯域が異なり、検出領
域によって検出結果が変化することがあり、バーナ負荷
の大小によってもＡＣ光量は大幅に変動し検出結果に影
響を受ける。さらに燃焼排ガスの低１４０ｘ化を促進し
ていったときに、火炎の形状変化に起因したＡＣ光量の
変動が生じ、光学式火炎検出器をその都度調整していか
ないと正確な検出結果が得られない。
このため従来は燃焼条件の変化など充分対応できず、点
火、消火の誤判定が生じるおそれがあった。
火、消火の誤判定が生じるおそれがあった。
そこで発明者はＡＣ光量の周波数分布に着目し、研究を
行った。
行った。
第１図は石炭焚き事業用ボイラにおけるバーナのバーナ
負荷によるＡＣ光量の変化を示すものであり、定格負荷
時のＡＣ光量を実線で、７５％負荷時のＡＣ光量を破線
で示している。第１図から明らかなように、赤外域ＡＣ
光検出方式の光学ズ火炎検出器で検出されるｌＯＨ２〜
１００Ｈ２のＡＣ光量は、７５％負荷時には定格負荷時
に比較して約−２ＱｄＢ、すなわち１／Ｉｎ程度になっ
て卦シ、前述の検出精度への悪影響が裏付けられている
。これは、バーナ負荷を高めていくと、点火バーナ数が
増加し、増加した火炎の影響によって火炎全体のちらつ
きが増大することによる。ところがＡＣ光量の周波数分
布に着目すると、周波数に対するＡＣ光量の変化率はバ
ーナ負荷にけほぼ無関係であり、特にｌ ０Ｈｚ−１０
０Ｈ２の範囲では、周波数増加にともなうＡＣ光量の変
化率は約−１ｌｄＢ／オクターブとほぼ一定になってい
る。従って第１図は、ＡＣ光量の周波数に対する変化率
をめれば、バーナ負荷に無関係に、バーナの点火、消火
を高精度に判別し得る可能性を示唆している。
負荷によるＡＣ光量の変化を示すものであり、定格負荷
時のＡＣ光量を実線で、７５％負荷時のＡＣ光量を破線
で示している。第１図から明らかなように、赤外域ＡＣ
光検出方式の光学ズ火炎検出器で検出されるｌＯＨ２〜
１００Ｈ２のＡＣ光量は、７５％負荷時には定格負荷時
に比較して約−２ＱｄＢ、すなわち１／Ｉｎ程度になっ
て卦シ、前述の検出精度への悪影響が裏付けられている
。これは、バーナ負荷を高めていくと、点火バーナ数が
増加し、増加した火炎の影響によって火炎全体のちらつ
きが増大することによる。ところがＡＣ光量の周波数分
布に着目すると、周波数に対するＡＣ光量の変化率はバ
ーナ負荷にけほぼ無関係であり、特にｌ ０Ｈｚ−１０
０Ｈ２の範囲では、周波数増加にともなうＡＣ光量の変
化率は約−１ｌｄＢ／オクターブとほぼ一定になってい
る。従って第１図は、ＡＣ光量の周波数に対する変化率
をめれば、バーナ負荷に無関係に、バーナの点火、消火
を高精度に判別し得る可能性を示唆している。
この発明しまこのような研究成果に基づいて為されたも
ので、負荷変化などの燃焼条件の変化に対しても高い検
出精度を維持し得る光学式火炎検出器を提供することを
目的とする。
ので、負荷変化などの燃焼条件の変化に対しても高い検
出精度を維持し得る光学式火炎検出器を提供することを
目的とする。
この発明に係る光学式火炎検出器は、ＡＣ光限理して、
ＡＣ光量の周波数分布妊基づいて、点火、消火の判定を
行うものである。
ＡＣ光量の周波数分布妊基づいて、点火、消火の判定を
行うものである。
次にこの発明に係る光学式火炎検出器の第一実施例を図
面に基づいて説明する。
面に基づいて説明する。
第３図において、光学式火炎検出器は、バーナの火炎が
発する光を光電変換する光センサ部１を備え、火炎が発
する光は導光部２によって光センサ部１に導かれている
。光センサ部１の出力信号は増幅部３によって増幅され
た後にディジタル式周波数ろ波部４およびバンドパス戸
波部５に入力されている。
発する光を光電変換する光センサ部１を備え、火炎が発
する光は導光部２によって光センサ部１に導かれている
。光センサ部１の出力信号は増幅部３によって増幅され
た後にディジタル式周波数ろ波部４およびバンドパス戸
波部５に入力されている。
バンドパス済波部５け１０Ｈ２〜１００Ｈ２のＡＣ成分
のみを通過させて整流回路６に入力し、整流回路６は、
このＡＣ成分を直流信号に変換する。
のみを通過させて整流回路６に入力し、整流回路６は、
このＡＣ成分を直流信号に変換する。
整流回路６が出力する直流信号は比較器７に入力され、
比較器７は、基準発生器８から入力される閾値レベルと
前記直流信号とを比較し、直流信号が閾値レベル以上で
あればオン信号を、閾値レベバンドパス沖波部５から比
較器７に至る信号処理は従来の赤外域ＡＣ光検出方式の
光学式火炎検出器と変るととろけない。
比較器７は、基準発生器８から入力される閾値レベルと
前記直流信号とを比較し、直流信号が閾値レベル以上で
あればオン信号を、閾値レベバンドパス沖波部５から比
較器７に至る信号処理は従来の赤外域ＡＣ光検出方式の
光学式火炎検出器と変るととろけない。
一方、ディジタル式周波数ｐ波部４は、増幅器３で増幅
された時系列の出力信号を高速フーリエ変換するもので
あり、出力信号のＡＣ成分を時間的に平均した後に、複
数の周波数帯域、例えば１ＯＨ２〜３ ｏＨｚ、３０Ｈ
ｚ 〜５０Ｈｚ、 ５０Ｈｚ以上の三帯域に分ける。各
周波数帯域に分けられたＡＣ成分は、マイクロコンピュ
ータよりなる？ｙＴＷ部９に入力され、演算部９け各周
波数帯域のＡＣ成分の周波数に対するレベル勾配を演算
し、さらに各周波数帯域のレベル勾配の平均値を演算す
る。な、１．−１ＯＨ２〜３ＱＨ２のＡＣ成分は他の火
炎の影響を受け易く、場合によっては１０Ｈ２〜３０Ｈ
２のＡＣ成分は無視して、より検出精度を高めることも
考えられる。ディジタル式周波数沖波部４と演算部９と
は演算処理部ｌＯを構成し、演算処理部１０け全体とし
てレベル勾配の演算を行うことになる。
された時系列の出力信号を高速フーリエ変換するもので
あり、出力信号のＡＣ成分を時間的に平均した後に、複
数の周波数帯域、例えば１ＯＨ２〜３ ｏＨｚ、３０Ｈ
ｚ 〜５０Ｈｚ、 ５０Ｈｚ以上の三帯域に分ける。各
周波数帯域に分けられたＡＣ成分は、マイクロコンピュ
ータよりなる？ｙＴＷ部９に入力され、演算部９け各周
波数帯域のＡＣ成分の周波数に対するレベル勾配を演算
し、さらに各周波数帯域のレベル勾配の平均値を演算す
る。な、１．−１ＯＨ２〜３ＱＨ２のＡＣ成分は他の火
炎の影響を受け易く、場合によっては１０Ｈ２〜３０Ｈ
２のＡＣ成分は無視して、より検出精度を高めることも
考えられる。ディジタル式周波数沖波部４と演算部９と
は演算処理部ｌＯを構成し、演算処理部１０け全体とし
てレベル勾配の演算を行うことになる。
このようなレベル勾配の演算に際して問題となるのは、
光センサ１のノイズの周波数分布であるが、第２図に示
すように、ノイズレベルの周波数に対する勾配は約−６
ｄＢ ／オクターブであり、第１図に示しだＡＣ光量の
周波数に対する勾配よりも綾瀬である。従って、増幅部
３のゲインを刺部したとき、例えば火炎のＡＣ光耽の減
少に応じてゲインを増大したときにも、バーナ消火中で
あれば第２図のような周波数特性しか得られず、消火中
であることを認識し得る。特Ｋ、ｌＯＨ２〜１００Ｈ２
の周波数帯域でのレベル勾配は、前述のように、約−１
ｌｄＢ／オクターブとノイズレベルの勾配との差が顕著
であるので判別に有利である。
光センサ１のノイズの周波数分布であるが、第２図に示
すように、ノイズレベルの周波数に対する勾配は約−６
ｄＢ ／オクターブであり、第１図に示しだＡＣ光量の
周波数に対する勾配よりも綾瀬である。従って、増幅部
３のゲインを刺部したとき、例えば火炎のＡＣ光耽の減
少に応じてゲインを増大したときにも、バーナ消火中で
あれば第２図のような周波数特性しか得られず、消火中
であることを認識し得る。特Ｋ、ｌＯＨ２〜１００Ｈ２
の周波数帯域でのレベル勾配は、前述のように、約−１
ｌｄＢ／オクターブとノイズレベルの勾配との差が顕著
であるので判別に有利である。
演算処理部ｌＯでめられたレベル勾配の平均値は比較器
！ｌに入力され、比較器ＩＩは、基準発生器１２から入
力される閾値勾配と前記レベル勾配の平均値と比較する
。比較器＋１は、レベル勾配の平均値が閾値勾配以上で
あればオン信号を、閾値勾配より小ならばオフ信号を出
方する。すなわち比較器１１け、レベル勾配に基づいた
点火、消火の判定を行うための判定部としての機能を有
する。
！ｌに入力され、比較器ＩＩは、基準発生器１２から入
力される閾値勾配と前記レベル勾配の平均値と比較する
。比較器＋１は、レベル勾配の平均値が閾値勾配以上で
あればオン信号を、閾値勾配より小ならばオフ信号を出
方する。すなわち比較器１１け、レベル勾配に基づいた
点火、消火の判定を行うための判定部としての機能を有
する。
比較器７．１１けＯＲ回路１３に接続きれ、ＯＲ回路１
３け、比較器７．１１のうちのいずれが一方がオン信号
を出力したときに、バーナが点火をれていることを示す
出力信号を発する。
３け、比較器７．１１のうちのいずれが一方がオン信号
を出力したときに、バーナが点火をれていることを示す
出力信号を発する。
このようにＡＣ光量のレベル勾配に基づいて点火、消火
の判定を行えば、バーナ負荷外どのガ（焼条件の変化に
対しても高い検出精度を維持でき、またＡＣ光量の平均
値からも点火、消火を判定すれば、従来よりも著しく検
出精度が高まる３、なおこの実施例では尤センサ部ｌと
して、赤外域用の光センザ部を用いているが、Ｉ’Ｊ”
？ｔＮ域、近赤外域などの光センザ部をも採用し得るこ
とにいうまでもない。
の判定を行えば、バーナ負荷外どのガ（焼条件の変化に
対しても高い検出精度を維持でき、またＡＣ光量の平均
値からも点火、消火を判定すれば、従来よりも著しく検
出精度が高まる３、なおこの実施例では尤センサ部ｌと
して、赤外域用の光センザ部を用いているが、Ｉ’Ｊ”
？ｔＮ域、近赤外域などの光センザ部をも採用し得るこ
とにいうまでもない。
第４図はこの発明の第二実施例を示すものであシ、第一
実施例におけるＡＣ光距の３Ｆ均ｆｉｆｆ ｋ ；ｌζ
める回路、すなわちバンドパスＰ波部５、整流回路６、
比較器７、基準発生器８が省略されている。
実施例におけるＡＣ光距の３Ｆ均ｆｉｆｆ ｋ ；ｌζ
める回路、すなわちバンドパスＰ波部５、整流回路６、
比較器７、基準発生器８が省略されている。
従ってこの実施例ではＡＣ光量のレベル勾配のみによっ
て点火、消火の判定を行っており、従来よりも検出精度
を高め得るとともに、第一実施例よりも構成が単純にな
りかつ価格も安価になる。
て点火、消火の判定を行っており、従来よりも検出精度
を高め得るとともに、第一実施例よりも構成が単純にな
りかつ価格も安価になる。
第５図はこの発明の第三実施例を示すものであシ、第二
実施例の演算処理部にかえて、バンドパス沖波部１４．
１５および比演算部１６よりなる演算処理部１７を用い
−Ｃいる。バンドパス沖波部１４．１５け増幅部３に並
列に接続され、バンドパスろ波部１４け３０Ｈ２〜５０
Ｈ２の周波数帯域のＡＣ成分のみを通過させ、バンドパ
スＰｅ１部１５け６０Ｈ２〜１００Ｈ２の周波数帯域の
ＡＣ成分のみを通過させる。バンドパス沖波部１４．１
５を通過したＡＣ成分は比演算部１６に入力され、比演
算部１６は、３０Ｈ２〜５０Ｈ２の周波数帯域のレベル
平均値ａと、６０Ｈｚ−１００Ｈ２の周波数帯域のレベ
ル平均値すとをめ、さらに両レベル平均値の比ｂ／ａを
演算する。この比ｂ／ａけＡＣ成分のレベル勾配に対応
し、演算処理部１７けレベル勾配をめたことになる。演
算された比ｂ／ａけ比較器１１に入力され、比較器１１
け、基準発生器１２から入力される基準閾値比と比ｂ／
ａとを比較する。
実施例の演算処理部にかえて、バンドパス沖波部１４．
１５および比演算部１６よりなる演算処理部１７を用い
−Ｃいる。バンドパス沖波部１４．１５け増幅部３に並
列に接続され、バンドパスろ波部１４け３０Ｈ２〜５０
Ｈ２の周波数帯域のＡＣ成分のみを通過させ、バンドパ
スＰｅ１部１５け６０Ｈ２〜１００Ｈ２の周波数帯域の
ＡＣ成分のみを通過させる。バンドパス沖波部１４．１
５を通過したＡＣ成分は比演算部１６に入力され、比演
算部１６は、３０Ｈ２〜５０Ｈ２の周波数帯域のレベル
平均値ａと、６０Ｈｚ−１００Ｈ２の周波数帯域のレベ
ル平均値すとをめ、さらに両レベル平均値の比ｂ／ａを
演算する。この比ｂ／ａけＡＣ成分のレベル勾配に対応
し、演算処理部１７けレベル勾配をめたことになる。演
算された比ｂ／ａけ比較器１１に入力され、比較器１１
け、基準発生器１２から入力される基準閾値比と比ｂ／
ａとを比較する。
比較器１１け比ｂ／ａが基準閾値比以上であるときには
オン信号を、基準閾値比よりより小であればオフ信号を
発生する。なお基準閾値比としては０．４〜０．６の値
が選択される。この実施例では、沖液部１４．１５とし
てアナログ式バンドパス沖液部を採用でき、第二実施例
よりもさらに価格を低減し得る。
オン信号を、基準閾値比よりより小であればオフ信号を
発生する。なお基準閾値比としては０．４〜０．６の値
が選択される。この実施例では、沖液部１４．１５とし
てアナログ式バンドパス沖液部を採用でき、第二実施例
よりもさらに価格を低減し得る。
第６図（」この発明の第四実施例を示すものである。こ
の実施例では、第三実施例と同様のバンドパスろ液部１
４．１５と、倍率器１８および差演算器１９とよりなる
演η処理部２０を用い、各ろ液部１４、＋５を通過した
ＡＣ成分のレベル平均値ａＸ ｂを次のように処理する
。すなわち、倍率器１８はレベル平均値すに倍率ｍを乗
じだｎｌ・ｂを出力し、差演算部１９は（ａ−ｍｏｂ）
を演算する。
の実施例では、第三実施例と同様のバンドパスろ液部１
４．１５と、倍率器１８および差演算器１９とよりなる
演η処理部２０を用い、各ろ液部１４、＋５を通過した
ＡＣ成分のレベル平均値ａＸ ｂを次のように処理する
。すなわち、倍率器１８はレベル平均値すに倍率ｍを乗
じだｎｌ・ｂを出力し、差演算部１９は（ａ−ｍｏｂ）
を演算する。
演算された（ａ−ｍ−ｂ）は比較器１１に入力され、比
較器１１は、基準発生器１２から入力される閾値と（８
−ｍ−ｂ）とを比較し、（ａ−ｍ、ｂ）が関値以−ヒで
あればオン信号を、閾値より小であればオフ信号を出力
する。ここにｍ ｆ−、を例えば２に、貫た閾値は例え
ば０に設定され、検出すべき燃焼条件に応じて、ｍのみ
、あるいはｍ卦よび閾値の両者を調節すれば、種々の燃
焼条件に対して最高の検出精度が得られる。
較器１１は、基準発生器１２から入力される閾値と（８
−ｍ−ｂ）とを比較し、（ａ−ｍ、ｂ）が関値以−ヒで
あればオン信号を、閾値より小であればオフ信号を出力
する。ここにｍ ｆ−、を例えば２に、貫た閾値は例え
ば０に設定され、検出すべき燃焼条件に応じて、ｍのみ
、あるいはｍ卦よび閾値の両者を調節すれば、種々の燃
焼条件に対して最高の検出精度が得られる。
ｐ波部１４を通過したＡＣ成分のレベル平均値ａは比較
器７にも入力され、比較器７け、基鵡発生器８から入力
される閾値レベルとａとを比較する。比較器７はａが閾
値レベル以上であるときにはオン信号、閾値レベルより
小であるときにはオフ信号を出力する。
器７にも入力され、比較器７け、基鵡発生器８から入力
される閾値レベルとａとを比較する。比較器７はａが閾
値レベル以上であるときにはオン信号、閾値レベルより
小であるときにはオフ信号を出力する。
比較器７、ＩＩけＡ Ｎ Ｊ）回路２Ｉに接続され、Ａ
ＮＤ回路２１は、両比較器７．１１がメン信号を出力し
たときに、バーナが点火されていることを示す出力信号
を発する。
ＮＤ回路２１は、両比較器７．１１がメン信号を出力し
たときに、バーナが点火されていることを示す出力信号
を発する。
この実施例では沖液部１４．１５としてアナログ式バン
ドパス沖液部を使用し得るという利点の他に、レベル平
均値と周波数特性との両者からＡＮＤ回路で点火、消火
の最終的判定を下すので、検出精度が著しく高い。
ドパス沖液部を使用し得るという利点の他に、レベル平
均値と周波数特性との両者からＡＮＤ回路で点火、消火
の最終的判定を下すので、検出精度が著しく高い。
前述のと卦り、この発明に係る光学式火炎検出器は、Ａ
Ｃ光−［ｉｌ：の周波数分布に基づいて点火、消火を判
定するので、負荷変化などの燃か１９県件の変化に対し
ても高い検出精度をλ・］（持し得るという優！した効
果を有する。
Ｃ光−［ｉｌ：の周波数分布に基づいて点火、消火を判
定するので、負荷変化などの燃か１９県件の変化に対し
ても高い検出精度をλ・］（持し得るという優！した効
果を有する。
第１図はＡＣ光量の周波数分布を示すグラフ、第２図は
光センサ部のノイズレベルの周波数分布を示すグラフ、
第３図はこの発明に係る光学式火炎検出器の第一実施例
を示すブロック図、第４図は第二実施例を示すブロック
図、第５図は第三実施例を示すブロック図、第６図は第
四実＃ｉｉ ｌ！′ｌを示すブロック図である。 １・・・光センザ部、２・・・導光部、４・・・ディジ
クル式周波数沖液部、 ９・・・演針部、 ＩＯ・・・ｉｊ’（３’？：処理部
、１１・・・比較器、 １２・・・基ｉ１，１〜発生器
、３４．１５・・・バントハスＦ 波Ｒ１（，１６・・
・比演３７４部、 １７・・・演算処理部、１８・・・
倍率器、 １９・・・差演算部、７０・・・ｉＰＩ算処
理部。 代理人 鵜 沼 辰 之
光センサ部のノイズレベルの周波数分布を示すグラフ、
第３図はこの発明に係る光学式火炎検出器の第一実施例
を示すブロック図、第４図は第二実施例を示すブロック
図、第５図は第三実施例を示すブロック図、第６図は第
四実＃ｉｉ ｌ！′ｌを示すブロック図である。 １・・・光センザ部、２・・・導光部、４・・・ディジ
クル式周波数沖液部、 ９・・・演針部、 ＩＯ・・・ｉｊ’（３’？：処理部
、１１・・・比較器、 １２・・・基ｉ１，１〜発生器
、３４．１５・・・バントハスＦ 波Ｒ１（，１６・・
・比演３７４部、 １７・・・演算処理部、１８・・・
倍率器、 １９・・・差演算部、７０・・・ｉＰＩ算処
理部。 代理人 鵜 沼 辰 之
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＋１１ 燃焼装置のバーナの点火、消火を判定するため
の光学式火炎検出器において、バーナの火炎が発する光
を光電変換する光センサ部と、バーナの火炎が発する光
を前記光センサ部に導く導光部と、前記光センサ部の出
力信号の周波数分布をめる演算処理部と、この演算処理
部での演算処理結果に基づいてバーナの点火、消火を判
定する判定部とを備えた光学式火炎検出器。 （２） 演算処理部は、出力信号を複数の周波数帯域の
成分に分ける周波数沖波部を備えていることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の光学式％式％ （３）周波数ｐ波部け１ｎＨｚ以上のＡＣ成分を三帯域
以上の周波数帯域に分けるよう釦なっていることを特徴
とする特許請求の範囲第２項記載の光（４） 演算処理
部はＡＣ成分の周波数に対するレベル勾配をめるように
なっていることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の光学式火炎検出器。 （５） 演算処理部は各周波数帯域のＡＣ成分相互の比
をめるようになっていることを特徴とする特許請求の範
囲第２項記載の光学式火炎検出器。 （６） 演算処理部は各周波数帯域のＡＣ成分相互の差
をめるようになっていることを特徴とする特許請求の範
囲第２項記載の光学式火炎検出器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58143274A JPS6036824A (ja) | 1983-08-05 | 1983-08-05 | 光学式火炎検出器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58143274A JPS6036824A (ja) | 1983-08-05 | 1983-08-05 | 光学式火炎検出器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6036824A true JPS6036824A (ja) | 1985-02-26 |
| JPH0472126B2 JPH0472126B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=15334933
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58143274A Granted JPS6036824A (ja) | 1983-08-05 | 1983-08-05 | 光学式火炎検出器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036824A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100050912A1 (en) * | 2006-12-22 | 2010-03-04 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Method for controlling the operation of a rotary furnace burner |
| US8070482B2 (en) * | 2007-06-14 | 2011-12-06 | Universidad de Concepción | Combustion control system of detection and analysis of gas or fuel oil flames using optical devices |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852439U (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-09 | 石川島播磨重工業株式会社 | 火炎検出装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852439B2 (ja) * | 1976-08-31 | 1983-11-22 | 松下電器産業株式会社 | 回転体の回転速度制御装置 |
-
1983
- 1983-08-05 JP JP58143274A patent/JPS6036824A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852439U (ja) * | 1981-10-01 | 1983-04-09 | 石川島播磨重工業株式会社 | 火炎検出装置 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100050912A1 (en) * | 2006-12-22 | 2010-03-04 | Khd Humboldt Wedag Gmbh | Method for controlling the operation of a rotary furnace burner |
| US8070482B2 (en) * | 2007-06-14 | 2011-12-06 | Universidad de Concepción | Combustion control system of detection and analysis of gas or fuel oil flames using optical devices |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0472126B2 (ja) | 1992-11-17 |
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