JPS6028652B2 - エラストマおよび強化層から成る高圧ホ−スとその製法および装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はェラストマと強化層からなる長尺の高圧ホース
を製造する方法およびその製法を実施する装置に関する
。

所定長のホース部材を多数連結して非常に長い高圧ホー
スパイプラインをつくることは公知である。

しかし、各ホース部材の前記所定長は短くて、相互に連
結するために使用する多数の金具が許容できない弱点を
構成し、かつホースパイプラインの清掃に障害となる。
大陸棚部分における天然ガスあるいは石油の採掘におい
ては、海洋中の採掘場所から使用場所まで石油またはガ
スを送らねばならず、長いパイプラインを必要とする。

かかるパイプラインは普通鋼管から出釆ている。大きい
深度と箸しく裂溝の多い海底の場合、鋼管の使用には限
度がある。深さが急激に深くなるような、あるいは切り
立ったような海底の場合、鋼管製パイプラインの可擬性
および弾力性は不適当である。更に深海の場合、鋼管製
パイプラインの組立は困難である。なぜならば個々の長
さが１２から１８メートルというような比較的短い鋼管
は多数の溶接を要求するからである。その上、深海の場
合、高い静水圧が鋼管を設置中に永久的に変形させる恐
れがある。従ってその肉厚を適宜設計しなければならな
い。また設置場所までこれら鋼管を輸送するために甚だ
大きい貨物容積を用意しなければならない。以上の理由
により従来約２００メートルまでの深さの比較的浅海に
のみ鋼管製パイプラインが設置されて来たのである。し
たがって、深海にパイプラインを渡すためには、ェラス
トマからなり、高圧ホースと同様に構成された大径のホ
ースが適している。

通常の高圧ホースは、比較的細い直径で長さが短い場合
に使用され、比較的高い内圧に耐えるが、海底パイプラ
インとしては従来公知の高圧ホース構造体では充分でき
ない。第１に“ホース構造体”として耐海水性のものを
選択しなければならないことは目明である。ホースの外
面は、長年使用しても海水によって侵蝕されてはならな
い。その上この表面は、可能な限り、海穣動物により覆
われることのないものでなければならない。また更に、
３０センチから１メータ程度の太さの大径ホースをも数
キロメータの長さもこわたって、不規則な海底を渡さね
ばならないときがある。ホース間の継目個所の数をでき
る限り減少するためには個々のホースの長さを可及的に
長くすることが重要になる。

しかし、上述の大径のホースで、各々の長さが例えば１
００メートルであるホースを直線状態で輸送することは
はなはだ困難である。

また、公知のように巻き取ることができたとしても、ホ
ースの直径が大きいので、これを巻き取るに必要なドラ
ム直径は大きくなりすぎてこれもまた輸送できない寸法
となる。ェラストマと強化層とからなる高圧ホースをつ
くる公知の方法は、原理上マンドレル製法と無マンドレ
ル製法に分類される。

マンドレル製法の場合、ホースコア、強化層およびこの
強化層を埋め込むように覆うカバー部の如きホースの個
々の材料構成部分は、型中子として役に立つ有限長のマ
ンドレルの上で個々に設けられる。

マンドレルの長さは“雛型性”を容易にするために限定
され、通常には２０〜４０メートルとなる。小径のホー
スに対しては、中実の鋼マンドレルを使用し、比較的大
直径のホースに対してはアルミニウム管（簡単に取扱え
る）を使用している（ドイツ特許明細書第５２１２２６
号）。これに対し、無マンドレル製法は、マンドレルか
らホースを離型させる必要が除去されているので、任意
のホースを連続して製造する唯一の方法とされている。
この方法によれば、ホースの構成は、僅かに圧縮せる流
体（通常は空気）の上で行なわれ、ホース寸法の設定は
鉛ジャケットを当てがつて外径を規定し、その後、加熱
して鉛ジャケットを再び連続的に除去する。マンドレル
法との対照的差異として、この無マンドレル法では内径
の精度は、材料および機械パラメータで著しく左右され
る。なお、今日公知の無マンドレル法は、多量のホース
とり・径のホースの場合のみ経済的に適用できる（“パ
ラゴムとゴム”雑誌１９６２王２自発行、ＤＫ６７８．
０６：６２１．６４３．３）。比較的大きな寸法の高圧
ホースをつくるためには、従来から専らマンドレル法を
使用していた。その理由は、内径の恒常性が要求されて
いるからではなくて、基本的に次の二つの要因のためで
ある：第１にホース構成中に必要な金属的または織物の
強化層の付与は張力を加えて行なわねばならず、このた
め無マンドレル法ではホースの内径が大きいとコアが許
容できない程収縮することになるからである。収縮する
からと言ってホース内部の支持空気圧を高めることがで
きない。なぜなら支持空気圧を高めるとホースコアの膨
張変形をもたらすからである。第２に鉛ジャケットは経
済上受け入れられない製造コストをもたらすからである
。本発明の根本課題は、ェラストマと強化層とからなる
長尺のかつ大径の可榛性高圧ホースであって、船舶で容
易に輸送でき、しかも技術的に簡単にパイプラインとし
て設置できるホースを製造することである。

本発明の方法および装置により、ェラストマと強化層と
からなり、５仇岬以上の内径を有し、少なくとも１００
メートルの任意所望の長さを有する高圧ホースが製造さ
れる。

本発明の方法および装置により製造された高圧ホースは
高い内圧を受けても形状が安定しており、外圧を受ける
とその断面が平坦な卵形以上にも変形し得て、しかも元
の形状に戻ることができる。

本発明の方法および装置により製造された別の高圧ホー
スは、輸送のために巻き上げられるときその断面が卵形
以上に変形可能であり、しかもその巻き上げの際、ホー
スのねじれを防止するようになされている。

本発明の方法および装置により製造された別の高圧ホー
スは、縦方向力を吸収するため縦方向に延長する１本以
上の牽引補強体を備えている。

これら補強体はホース横断面の肉厚の肥大部分に設けら
れる。またこの肥大部分の外表面には隔遣せる複数凹部
を設ける。本発明の方法および装置により製造された別
の高圧ホースは連結金具を固定するためにホース端部に
肉厚部を備え、ホースの強度を損傷しないようにしうる
。

高圧ホースを製造する本発明の方法の特徴は、ホースコ
アを連続的に形成し、かくして連続的に進行せしめられ
るホースコアの初期の部分においてのみマンドレルを設
け、この部分において第１層、第２層等の強化層を付与
し、その後はホースコア内に所望の流体圧を維持して、
順次更に積層して行き、連続的に高圧ホースを製造する
ことである。

好ましい実施例によると、このマンドレルはその縦方向
軸心のまわりに回転するロールマンドレル（第１図参照
）である。

本発明の他の実施例ではこのマンドレルは、液体静力学
的または気体静力学的ベアリング（第２図参照）である
。また更に他の実施例では、このマンドレルはその表面
全体に耐熱性可榛弾性材料からなる１本以上の無端バン
ドを有するものであり、このバンドは外から駆動するか
またはホースによって製造方向にひきずられて回るもの
である（第３図参照）。別の好ましい実施例は、以下の
説明から理解することができる。本発明による方法では
、このようなマンドレルは、高圧ホース製造装置の生産
部分の始めにのみ存在する。

このマンドレルは、各実施例によると、１個以上のセグ
メントからなり、各マンドレルセグメントは生産方向か
ら見て相互に固定連結されている。ホースコアへ新しい
材料層（特に糸または針金の強化層）を設ける際の外側
からホース内部へ指向せる圧力はマンドレルによって対
向せしめられ、ホースコアはその円形断面を維持する。
本発明の方法は主として次の三つの装置で実施されうる
。

以下図面を参照して説明する。第１図はロールマンドレ
ルを使用した装置であり、押出機１から出されたホース
コア２はその内部３にわずかの空気圧を維持することに
よって円形に保持されつつ捲回ステーションへ行く。

この間にホースコア２を可及的に冷却する。ホースコア
は、一定速度Ｖで進行する。第１ホース捲回装置４によ
り、ホースコアはコードにされた（ｃｏｒｄｅｄ）か編
組された（ｂｒａｉｄｅｄ）糸または針金の強化層を付
与される。これらの強化層は非常に正確に付与されなけ
ればならない。このために、軟かくて不安定なホースコ
アの変形あるいは直径の変動を回避しなければならない
。本発明によると、ホースコアの直径の変動の回避はロ
ールマンドレル５によって達成される。

このロールマンドレルの回転方向は第１ホース捲回装置
４のステーションの回転方向と反対の方向にさせるのが
有利である。ロールマンドレル５は若干丸味をもたせた
ロール６を複数個有してなるものである。ロール６の回
転軸心は、ホースの縦中心線に対して頬斜位置にあり、
その額斜度は可変である。ホースコアの進行速度Ｖに対
してロール６の傾斜位置とロールマンドレル５の回転数
ｎとを調整することにより、ロール６はホースコア２の
内側面に沿ってらせん状に滑らかに転動する。またこの
ロール配置の円直径○，は可変で調節可能である。これ
により同一ロールマンドレルで種々の寸法の直径のホー
スをつくり出すことができる。このようにして、製造し
ている間のホースコアの内蚤Ｄ２を鮫正させる。なお第
２ホース捲回装置７においてもロールマンドレルを必要
とするならば、このロールマンドレルは可凝性駆動シャ
フト８により第１のロ−ルマンドレルとは反対の方向に
回転させることができる。

２枚の強化層を巻きつけた後では、構成中のホースは内
部圧力に対して耐圧性を有するのでその内部９に数気圧
の圧力を掛けることが出来る。

これにより、以後の工程でロール６の如き内部支持は除
去しうる。なお、この圧力媒体は後でホースを加熱する
ために、必要な温度をもつのが好ましい。ホース内部を
図示の如く部分３と部分９とに区分するために摺動密封
装置１０を設ける。

この摺動密封装置１川ま可凝性駆動シャフト８に装着さ
れたロールマンドレルに回転自在に設けられる。ホース
捲回装置４，７はホースコア２にトルクを与える。この
トルクによるホースコア２のねじれ、ひいては強化層の
不正確さを防止する必要がある。なお、このトルクはロ
ールマンドレルの反対回転によって平衡にされないので
、ねじれに対する保護装置１１を追加的に設ける。この
ねじれ保護装置１１はホースコアの表面を転勤する多数
の溝付きロールあるいはホースコアの表面へ切込む多数
の刃というようにコアの表面にしっかりと係合する形の
ものにするのが好ましい。ねじれ保護装置１１のコア表
面への係合点は強化層を形成する糸または針金がホース
表面に接し始める点へできる限り近接させねばならない
。次に液体静力学または気体静力学的マンドレルを使用
した装置を第２図に示す。

第１図と同機に押出しされて冷却されたホースコア２は
、固定の（場合によってはホースコアの縦中心軸線のま
わりに回転する）支持マンドレル１３により支持される
。

ホースコア２の内側面とマンドレル１３の表面との間の
ギャップ１５に支持媒体１４を充満させる。この支持媒
体１４は供給管１５ａから細管１６を通って多数のポケ
ット１７へ流入してそこから供給される。ギャップ１５
から出た支持媒体はホース内部３へ入り、この内部３か
ら復流孔１８を経て再び圧力発生装置に復帰される。ホ
ースコアが何等十分な形状安定性を備えない場所（すな
わち強化層が付与されていない部分）では補助的な外側
支持手段１９を使用しなければならない。この外側支持
手段１９は気体静力学的ベアリングである。液体静力学
的ベアリングではホースコア２と強化層２０との間に液
体のフィルムが残り高圧ホースの品質に害を与える。こ
のようにしてホースコア２は、両支持手段１３と１９と
の間を潤滑されて一定速度Ｖで摺動する。なお外側支持
手段１９は糸または針金の捲回体１２を支持しておりホ
ース捲回装置４，７の一部を構成し、糸または針金を案
内する案内孔２１を備えている。更に別の態様のマンド
レルを使用した装置を第３図に示す。

マンドレル２３には可操性の無端バンド２４が多数装着
されており、これらバンド２４はホースコア２の前進運
動につれて回るようになされている。バンド２４とマン
ドレル２３との間の摩擦抵抗はホースコア２の内側とバ
ンド２４の外側との間の摩擦抵抗よりも著しく小さくな
されている。しかしながら場合によっては、上記バンド
２４はホース牽引速度Ｖで駆動装置２５により補助的に
駆動してもよい。この場合、比較的細い内径のホースで
はマンドレルの内側に適当な駆動装置を設けるのが難し
いので駆動装置２５はホースの外側に設けねばならない
（第４図参照）。ホースコア２を押し出して成形するの
ではなくストリップ２６を巻くことにより成形する場合
にはこの種装置が有利である。無端バンド２４は第５図
、第６図および第７図に示す如く、種々な態様になされ
うる。

これらの図は、第３図または第４図のＡ一Ｂ線に沿った
断面に対応するものである。第５図のものではマンドレ
ル２３の表面に多数の無端バンド２４が設けられており
、これらバンドは縦方向の引つ張り‘こ対しては剛く、
しかも縦方向中心線のまわりでしなやかでマンドレル表
面の曲率に容易に適合する。これらバンドの両側縁２７
は図示する如く斜めになされており、隣接するバンドの
側縁と密接してホースコァの内側面に出来るだけ溝をつ
けないようになされている。マンドレル表面には縦方向
に延びた凹部３０が形成されており、この凹部３０‘こ
係合する案内隆起２９がバンド２４に設けられている。
かくしてトルクＭｔが作用してもバンド２４は側方にず
れないようになされている。同様の目的のために多数の
凹部３１がバンドの下側に設けられ、対応する案内隆起
部３２がマンドレル表面に設けられてもよい（第７図）
。バンド２４とマン′ドレル２３との間の摩擦抵抗を低
減させるために孔を介して潤滑剤を供給させることもで
きる。非金属性のバンド２４の場合、縦方向の鋼製コー
ド２８からなる１本以上の張力支持体をバンド２４に設
けるのも有利である。

加熱ストリップでホースコアを成形した後、このホース
コアに強化層を付与する場合、良好な品質を得るために
ホースコアの内側からも圧力を及ぼすように、バンド２
４の内部３３（第５ａ図）をガスまたは液体で充満し、
適当に加熱することによってバンドの厚みを増すことが
できる。

この場合上記バンド２４は弾性材料でつくり、充填物質
の熱膨張によってバンドの厚さが増大するようにする。
バンド２４の側緑２７の密接性をどんなに良好にしても
、完成ホースの内側面には対応した溝が形成される。

これら溝はホース内を通る流体に対して流れ抵抗となる
。流れ抵抗を減少させるためにはバンド２４の数を出来
るだけ少なくしなければならない。極端な場合バンド２
４の数は１本にすることができる（第６図と第７図）。
マンドレル２３の端部で無端バンドが方向を変えて戻る
のを容易にするために、バンドの厚さ全体を薄くする（
第６図）か、あるいはバンドの厚さを部分的に減少させ
る（第７図）。これにより、マンドレル表面で円形であ
るバンド２４はマンドレルの端部で第７図で３４に示す
如く容易に折りたたまれる。マンドレル２３は横断部材
３５を介してマンドレル保持装置２２に固定的に保持さ
れている。

第６図に示すバンド２４は、マンドレル内部を回る途中
でこの横断部村３５を通過しなければならぬから、その
円形断面は１個所３６で切り裂かれていなければならな
い。しかしながら、この切り裂きは、マンドレルを機械
的保持手段２２，３５によろず強磁場（例えばマンドレ
ルの内側３６および／または外側３７から作用する：第
６図）により縦方向に一定の場所に保持する場合には、
なくすることが出来る。このようにして製造したホース
は、その内部で溝がなくまた従釆つくられて釆たマンド
レルホースとはこの観点で差異を認められない。第８図
に示す如く、ドラム３９からホースコア２が供給され、
このホースコア２が袴回作業領域４０および加熱領域４
１を通って高圧ホースとなされ、その後冷却されてドラ
ム４２に巻き取られるという製造工程の場合には、機械
的なマンドレル保持装置２２は使用できず、前述した如
き強磁場等によらなければならない。

特に第８図の場合では、マンドレルは流体圧的に一定位
置に保持されている。

マンドレルの横断部分３５は図示の如くピストン４３を
担持し、これらピストンの面積Ａ，，Ａｏがホース内部
を室４４と室４５とに区分する。これら室４４，４５内
のガスまたは液圧は、調整装置を介して互いに連結され
、流体圧Ｐｏ，Ｐ，とピストンの面積Ａｏ，Ａ，との積
の差Ｐ．Ａ，一ＰｏＡｏに由来する力がバンド２４とマ
ンドレル２３との間に働く摩擦抵抗の力に平衡するよう
になされている。マンドレル２３の位置を、例えばＸ線
による公知の非破壊材料試験法によって点検し、上述の
圧力の差を調整してマンドレルを所定位置に維持する。

なお、ホースコア２の未強化の部分は任意の大きさの内
圧に耐えることができないから、禾強化の部分の内圧Ｐ
ｏは大気圧に等しくする。

この場合前方のピストン４３（ん）を除去してもよい。
第１図、第“２図および第３図に示した装置の支持マン
ドレルをマンドレルセグメントとして互いに組み合わせ
ると更に有利な装置ができる。例えば第１強化層を第３
図（第４図〜第７図を含む）の装置によって設け、これ
によりホースコアの断面が安定すると「第２図の装置に
よって次の強化層を付与するか、または事情によっては
ホースの内部にガス充填または液体充填して強化層を付
与する。このことは１個以上の適当な密封装置１０を使
って媒体分離を行なうという前提のもとに容易に実施さ
れる。各種の強化層を設ける際、ホース外周に切線方向
の外力が作用し、ホースに過大なトルクを及ぼすことに
なる。

このトルクとほぼ同一の大きさであるがしかし反対方向
のトルクによって前記トルクを著しく解消し（平衡させ
）また障害となる前記外力を無害の内力に変換させるよ
うにしたホ−ス捲回装置が第９図に示されている。この
ことは実質的に次の如く達成される。

即ち、図示の如く無端ベルト４８の一部をホースコァ２
のまわりにらせん状に巻きつける。この巻きつけは図示
の如くストランドまたは複数本の補強針金あるいはコー
ドのセット４７を伴ってその捲回万向と同じである。こ
の無端ベルト４８はホース捲回装置が回転すると矢印Ｗ
の方向に走行する。この無端可犠牲ベルト４８は、強化
層付与張力のある部分を平衡させるように働くのである
。この作用は、無端ベルト４８の粗な表面による摩擦な
らびにホースコア２に対するベルト４８とセット４７の
巻回直径の差に基づくセット４７とベルト４８との間の
速度差によって達成される。第９ａ図（第９図のＣ−○
線断面図）に示すように、速度Ｗで走行する無端ベルト
４８が力Ｓ，を発生し、この力がホースコア２に切線方
向牽引力として作用してホースコアヘトルクＭｔ，を及
ぼす。ベルト案内プーリ装置４９〜５２の被駆動作用あ
るいは制動作用によって、ベルト４８の巻戻し力Ｓ２が
前記力Ｓ，に等しく維持され、これによって発生するト
ルクＭらがＭｔ，に等しくなる。ベルト４８により付与
された外力Ｓ，，Ｓ２は、ホースコアへらせん状に巻き
つけられたバンドの部分５３の締付け作用および静力学
的力Ｒとなる。トルクを発生しない静力学的力Ｒは第１
図から第３図に示した如きマンドレルで平衡させられる
。

ヱラストマからなる大径のホースを深海部分に設置する
とき、パイプラインの組み立ては圧力を加えずに行なう
。

パイプラインが完成すると、約５５〜７５気圧（ゲージ
圧）を付与する。この圧力は天然ガスと石油を給送する
圧力と同じ程度の圧力であり、操業開始の時点までは海
水による外部の静力学水圧が全面的にホースにかかりホ
ースを変形させている。従って、ホースの断面輪郭は、
輸送のためにも、平坦な卵形状にするのが好ましい。所
定の海の深度において前記の所望最終圧になされるまで
はホースの内部断面は円形にならない。ホースが圧縮さ
れる間このホースのよじれを解消するため、このホース
は、第１０図に示す如く横断面を卵形状にする。この肥
大部分５７はホースが圧縮されるときの折りたたみ面×
一×を規定する。縦方向牽引補強体５６をこの面×−Ｘ
に設けるのが好ましい（第１０ａ図）。この種のパイプ
ラインを深海に浮遊させて設置する場合には、ホースの
浮力を平衡軍によって補償する。

この平衡重はホースに一定間隔を置いて形成した多数の
ノッチ５８に設ける。深海に設置するパイプラインの設
計は操業時の所望の絶対内部圧力を基にせずに、水圧と
の差圧を考慮して設計するのが経済的である。

例えば５００仇の深度の海へ設置するパイプラインであ
って７皿ｐ／流の操業内圧の場合、２皿ｐ／地の称呼圧
強度のホースで十分である。このホースを設置する際、
外から働く約５０Ｋｐ／地の静水力学的水圧は、２０Ｋ
ｐ／嫌の称呼圧のホースを厳しく変形させるであろうか
ら、このことはホースの設計において十分考慮しなけれ
ばならない。なお、この変形性の故にホースをドラムに
巻き上げて設置場所まで搬送することができるのである
。本発明によると、例えばゴムの中へ鋼線または他の補
強材料は、平坦な卵形から円形へまたその逆にする上述
の変形で前述の強化層が永久的変形を受けないように、
埋め込まれる。

またホースコアの肉厚は、その断面形状が著しく変形し
た騰でも強化層の許容湾曲半径を下回らないように厚く
する。

本発明の方法により、マンドレル法の長所、すなわち製
造工程中の比較的大きい強化層付与力、ホース内径の正
確な決定および少ないロット数での経済的で融薄の利く
生産が、無マンドレル法の長所、すなわち任意のホース
長の製造と組み合わせられている。

しかして本発明の方法により、主として円形であるが必
ずしも円形を必要としない断面形状を有する適宜構成せ
る高圧ホースを連続的に量産し、かつホースの均一品質
特性を与することができる。

しかも本発明の方法および装置により製造されたこれら
ホースは平たい形状になってドラムへ巻き取ることがで
きる。

このため甚だ長い個々の長さの高圧ホースの輸送を合理
化できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の製造方法を実施する装置を縦断面で示
す図；第２図は本発明の製造方法を実施する他の装置を
示す断面図；第３図は本発明の製造方法を実施するもう
一つの他の装置を示す断面図；第４図は第３図の装置の
マンドレルの改変例を示す断面図；第５図、第６図およ
び第７図はそれぞれ第３図または第４図のＡ−Ｂ線に沿
って見た横断面図；第８図はマンドレルを圧力差により
所定位直に拘束して設けた装置全体の略図：第９図は、
対抗トルクを設けて外力によるトルクを内力に変換する
装置の透視図と一部断面図；第１０図は、円形から偏椅
せる断面形状のホースを示す。 ２：ホースコア、４，７：ホース捲回装置、６，１３，
２３：マンドレル、１１：ねじれ保護装置、２０：強化
層。 ＦＩＧ．Ｉ ＦＩＧ．２ ＦＩＧ．３ ＦＩＧ．４ ＦＩＧ．５ Ｆ！Ｇ．５０ ＦＩＧ．６ ＦＩＧ．フ ＦＩＧ．８ ＦＩＧ．９ ＦＩＧ．９０ ＦＩＧ．１０ ＦＩＧ．１００

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 加硫可能なエラストマからホースコアが形成され、
   そのホースコアはその縦軸線の方向に連続的に前進せし
   められ、ある区域にわたつてホースコアが半径方向に支
   えられ、この区域内でホースコアの上にいくつかの強化
   層が巻きつけられ、そしてエラストマが加硫されること
   よりなるエラストマから強化されたホースを連続的に製
   造する方法において、 強化層の巻きつけは張力下に行
   なわれ、 ホースコアの半径方向の支えは強化層の張力
   による外力が及ぼされるホースコア部分においてのみ行
   なわれかつホースコアはねじれに対して追加的に保護さ
   れていることを特徴とするエラストマから強化されたホ
   ースを連続的に製造する方法。 ２ マンドレルの表面に傾斜位置に取り付けられたロー
   ラを備えた一つのマンドレルを有する特許請求の範囲第
   １項に記載された方法を実施するための装置において、
   マンドレル５は強化層のための対応捲回ステーシヨンの
   回転方向とは反対の方向に縦軸線のまわりに回転され得
   ることを特徴とする前記装置。 ３ 強化層のための回転捲回装置と、中空マンドレルで
   あつてその表面に流体潤滑の付加を許容する孔を備えた
   一つの中空のマンドレルとを有する特許請求の範囲第１
   項の方法を実施するための装置において、マンドレルは
   捲回ステーシヨンからの力が及ぼされる部分において流
   体静力学的または空気静力学的なベアリング１３として
   形成され、そして捲回装置にまたはその直後に一つまた
   は数個の無端ベルトを設け、このプーリ系統４９〜５２
   は対応する捲回方向において作動して捲回方向に対して
   制動しかつ駆動されることが出来、前記無端ベルトは少
   なくとも一回強化層のまわりに巻かれて高い摩擦トルク
   を与えることを特徴とする前記装置。 ４ 一つの中空マンドレルを備え、その表面に無端バン
   ドを担持し、これらバンドは外部駆動により製造方向に
   回るようになされている特許請求の範囲第１項の方法を
   実施するための装置において、マンドレル２３は静止さ
   れ、マンドレル２３に設けられた無端バンド２４は製造
   方向に回るべく案内溝に配列されておりホースコア２に
   よつて駆動されることを特徴とする前記装置。 ５ 一つの中空マンドレルを備え、その表面に無端バン
   ドを担持し、これらバンドは外部駆動により製造方向に
   回るようになされている特許請求の範囲第１項の方法を
   実施するための装置において、マンドレル２３は静止さ
   れ、マンドレル２３に設けられた無端バンド２４は製造
   方向に回るべく案内溝に配列されていることを特徴とす
   る前記装置。