JPS60247909A - 磁心等の素材 - Google Patents
磁心等の素材Info
- Publication number
- JPS60247909A JPS60247909A JP10515084A JP10515084A JPS60247909A JP S60247909 A JPS60247909 A JP S60247909A JP 10515084 A JP10515084 A JP 10515084A JP 10515084 A JP10515084 A JP 10515084A JP S60247909 A JPS60247909 A JP S60247909A
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- Japan
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- magnetic
- thickness
- ribbon
- core
- magnetic core
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- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/04—Cores, Yokes, or armatures made from strips or ribbons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
この発明は、放電灯の電子安定器のトランス。
チョークなどに使用する磁心等の素材に関するものであ
る。
る。
アモルファス磁性薄帯（あるいは非晶質磁性薄帯と呼ば
れるもの）は、低鉄損、高磁束密度、高透磁率等の優れ
た磁気特性をもっている。
れるもの）は、低鉄損、高磁束密度、高透磁率等の優れ
た磁気特性をもっている。
一般に、薄帯状のアモルファスリボンを作製するのに液
体急冷法と呼ばれる製法が用いられている。これは溶融
した金属１合金を急速に冷却して適冷させ、その構造を
凍結させてアモルファスとするもので、第６図のような
型式のものがある。
体急冷法と呼ばれる製法が用いられている。これは溶融
した金属１合金を急速に冷却して適冷させ、その構造を
凍結させてアモルファスとするもので、第６図のような
型式のものがある。
第６図の（Ａ）は縦型遠心法、（Ｂ）は横型遠心法、（
Ｃ）は単ロール法、（Ｄ）は双ロール法、（Ｅ）は遊星
ロール付単ロール法を表わし、１はるつぼ、２はノズル
、３は溶湯、４はつくられたアモルファスリボン（薄帯
）、５は冷却用回転体である。
Ｃ）は単ロール法、（Ｄ）は双ロール法、（Ｅ）は遊星
ロール付単ロール法を表わし、１はるつぼ、２はノズル
、３は溶湯、４はつくられたアモルファスリボン（薄帯
）、５は冷却用回転体である。
原理的には、遠心法、単ロール法、双ロール法に大別さ
れる。いずれの方法も、電気炉あるいは高周波炉等によ
り金属９合金を溶解し、その溶融金属（溶湯３）をガス
圧によりるつぼ１の先端のノズル２から噴出させ、回転
する冷却用回転体５の表面上で接触凝固させて磁性薄帯
４をつくるものである。
れる。いずれの方法も、電気炉あるいは高周波炉等によ
り金属９合金を溶解し、その溶融金属（溶湯３）をガス
圧によりるつぼ１の先端のノズル２から噴出させ、回転
する冷却用回転体５の表面上で接触凝固させて磁性薄帯
４をつくるものである。
強磁性リボンとしての溶融金属１合金の組成としては、
もちろんｐｅ、ＮｉあるいはＣＯを含むが、アモルファ
スとするためには、そのほかに、Ｂ、Ｓｉ、Ｃ，Ｐ等の
非金属元素の添加が必要である。その組成は無数に存在
するが、例えば以下のものがある。
もちろんｐｅ、ＮｉあるいはＣＯを含むが、アモルファ
スとするためには、そのほかに、Ｂ、Ｓｉ、Ｃ，Ｐ等の
非金属元素の添加が必要である。その組成は無数に存在
するが、例えば以下のものがある。
Ｆ ｅｓｏＰｚｏ＋ Ｆ （３ｑｏＺ ｒ ＩＯ＋ Ｆ
１３１１（ｌＰ１３ｃ７ ＋Ｆ ｅ７ｅＢ＋ｏｓ ’
１１ Ｆ ｅｂｚＭＯｚｏｃＩｍ＋ Ｆ ｅｂｚＣｒ
１２Ｍ０Ｂ Ｃ１＠、Ｃ０５ｂＣｒ ｗｂｃＩａ＋ Ｃ
０ｓ４Ｃｒ２ｓＭＯｚｏｃ＋ｓ＋ Ｎ ｉ？ｓｓ ｌ
＋ｏＢ＋ｚ＋ Ｎ ｊｆｆ４Ｃｒ ｔａＭ ＯＺ４Ｃ１
ｌｌ＋ Ｆ ｅ ４ＯＮ ｉ ４１１Ｐ １４Ｂ＆など
である。
１３１１（ｌＰ１３ｃ７ ＋Ｆ ｅ７ｅＢ＋ｏｓ ’
１１ Ｆ ｅｂｚＭＯｚｏｃＩｍ＋ Ｆ ｅｂｚＣｒ
１２Ｍ０Ｂ Ｃ１＠、Ｃ０５ｂＣｒ ｗｂｃＩａ＋ Ｃ
０ｓ４Ｃｒ２ｓＭＯｚｏｃ＋ｓ＋ Ｎ ｉ？ｓｓ ｌ
＋ｏＢ＋ｚ＋ Ｎ ｊｆｆ４Ｃｒ ｔａＭ ＯＺ４Ｃ１
ｌｌ＋ Ｆ ｅ ４ＯＮ ｉ ４１１Ｐ １４Ｂ＆など
である。
アモルファスリボンの形状（幅、厚み１表面状態等）は
、第６図から類推できるように、液体急冷装置の作製条
件に強く依存する。リボンの厚みは主として、噴出液体
量と回転体５の周速との相・ 互関係により決まる。
、第６図から類推できるように、液体急冷装置の作製条
件に強く依存する。リボンの厚みは主として、噴出液体
量と回転体５の周速との相・ 互関係により決まる。
第７図に示すように、速度Ｖで動く冷却板６上に溶融金
属７を容積Ｑ（Ｑ−πａ”ｖ：ａはノズル孔径、■は噴
出速度）だけ噴出させて厚さｔ。
属７を容積Ｑ（Ｑ−πａ”ｖ：ａはノズル孔径、■は噴
出速度）だけ噴出させて厚さｔ。
幅Ｗの板ができるとすると、理論的にはＱ＝Ｗ・ｔ−Ｖ
の関係が成立する。
の関係が成立する。
一般的に、平均厚みで１０μｍがら１００μｍのものが
得られる。リボンの形状としては、一定の厚み、一定の
幅であることが、トランス、チョーク等のコア（磁心）
として用いる場合に、品質の点から望ましい。
得られる。リボンの形状としては、一定の厚み、一定の
幅であることが、トランス、チョーク等のコア（磁心）
として用いる場合に、品質の点から望ましい。
発明者は、単ロール法を用いて各種リボンの試作検討を
行ってきたが、リボンの厚みが不均一となるものが多く
、厚みを均一に制御するのが困難であるという問題があ
ることが判った。
行ってきたが、リボンの厚みが不均一となるものが多く
、厚みを均一に制御するのが困難であるという問題があ
ることが判った。
すなわち、第８図のように、リボン（薄帯）８の厚みが
幅方向に偏ったものが多く作製されたのである。その理
由は、ノズル２と冷却用回転体５とを正しく平行にする
ことが殆ど不可能に近く、僅かな誤差がリボン８の厚み
の大きな差となって現われるためである。
幅方向に偏ったものが多く作製されたのである。その理
由は、ノズル２と冷却用回転体５とを正しく平行にする
ことが殆ど不可能に近く、僅かな誤差がリボン８の厚み
の大きな差となって現われるためである。
例えば、組成ＣＯ７０，３Ｆ ’９４．ｆｆ Ｓ ｉ
＋ｓＢ＋ｏのリボン８は、最大厚みｔ、−３０μｍ、最
小厚みｔ８＝２４μｍで、その差は６μｍ （ｔ、の２
ｏ％）もあることが確認された。
＋ｓＢ＋ｏのリボン８は、最大厚みｔ、−３０μｍ、最
小厚みｔ８＝２４μｍで、その差は６μｍ （ｔ、の２
ｏ％）もあることが確認された。
これらのりボン８を巻き取ってトランス用巻鉄心９ （
０型）を作製すると、第９図および第１０図に示すよう
に、幅方向で歪み、最小厚み側の層間に空隙Ｓができる
。すなわち、幅方向で厚みが大きく異なっているアモル
ファスリボン８を巻き取ると、厚みの厚い部分で各層が
密着し、薄い部分では層間に空隙Ｓが生じる。この空隙
Ｓの幅は、アモルファスリボン８の状態あるいは巻き取
り状態により異なる。例えば、組成ｐｅ７Ｂｓｉ＋。Ｂ
１２（最大厚み３５μｍ、最小厚み２８μｍ）の試作リ
ボンで、巻鉄心９を作製し、層間を顕微鏡で観察したと
ころ、空隙Ｓの幅は、５μｍ〜３０μｍであることが判
った。
０型）を作製すると、第９図および第１０図に示すよう
に、幅方向で歪み、最小厚み側の層間に空隙Ｓができる
。すなわち、幅方向で厚みが大きく異なっているアモル
ファスリボン８を巻き取ると、厚みの厚い部分で各層が
密着し、薄い部分では層間に空隙Ｓが生じる。この空隙
Ｓの幅は、アモルファスリボン８の状態あるいは巻き取
り状態により異なる。例えば、組成ｐｅ７Ｂｓｉ＋。Ｂ
１２（最大厚み３５μｍ、最小厚み２８μｍ）の試作リ
ボンで、巻鉄心９を作製し、層間を顕微鏡で観察したと
ころ、空隙Ｓの幅は、５μｍ〜３０μｍであることが判
った。
このような空隙Ｓの存在のために、巻鉄心９の形状が錐
状に変形したり、巻鉄心９の占積率が悪くなるという問
題点がある。
状に変形したり、巻鉄心９の占積率が悪くなるという問
題点がある。
このような厚みの偏ったリボンによるコア（巻鉄心）９
は磁気特性に悪影響を及ぼす。上記組成において、厚み
が均一であると仮定する；と、理論的には鉄損のうず電
流積成分Ｗｅは、 ｔ ：厚み一２７μｍ ｆ ：周波数−２０ＫＨｚ Ｂｍ：動作磁束密度＝３ＫＧ（ＧはＧａｕｓｓ）ρ ：
固有比抵抗１５０μｍ として、 ６ ρ ６Ｘ１５０Ｘ１０−” ＝２．８７ ｘｔｏ’ （Ｗ／ｎ？） ＝２８．７ （
ｍＷ／ｃｃ）となる。
は磁気特性に悪影響を及ぼす。上記組成において、厚み
が均一であると仮定する；と、理論的には鉄損のうず電
流積成分Ｗｅは、 ｔ ：厚み一２７μｍ ｆ ：周波数−２０ＫＨｚ Ｂｍ：動作磁束密度＝３ＫＧ（ＧはＧａｕｓｓ）ρ ：
固有比抵抗１５０μｍ として、 ６ ρ ６Ｘ１５０Ｘ１０−” ＝２．８７ ｘｔｏ’ （Ｗ／ｎ？） ＝２８．７ （
ｍＷ／ｃｃ）となる。
ところが、幅の偏ったリボンのうず電流積の測定値は４
０ｍＷ／ｃｃであって、理論値以上であることが判った
。この特性劣化の原因は、幅が偏ったために、磁路断面
積が場所で異なり、磁束の局部的な集中が発生し、うず
電流積の増加となって現われたことにある。
０ｍＷ／ｃｃであって、理論値以上であることが判った
。この特性劣化の原因は、幅が偏ったために、磁路断面
積が場所で異なり、磁束の局部的な集中が発生し、うず
電流積の増加となって現われたことにある。
このように、リボン８の厚みの偏りは磁気特性に重大な
悪影響を及ぼすという問題があった。
悪影響を及ぼすという問題があった。
〔発明の目的］
以上のように、均一な厚みのリボンを作製することは実
際上非常に困難である以上、厚みの偏った 不均一なリ
ボンを利用して厚みの均一な磁心をつくれるようにする
手段が必要となる。
際上非常に困難である以上、厚みの偏った 不均一なリ
ボンを利用して厚みの均一な磁心をつくれるようにする
手段が必要となる。
この発明の目的は、厚みの不均一なリボン（薄帯）を元
にするものであるにもかかわらず、磁束がより均一な、
そして鉄損のより少ない磁心等をつくる上で有用な素材
を提供することである。
にするものであるにもかかわらず、磁束がより均一な、
そして鉄損のより少ない磁心等をつくる上で有用な素材
を提供することである。
この発明の磁心等の素材は、幅方向で厚みが異なる磁性
薄帯の複数本を厚み大なる側と厚み小なる側とが交互に
重なる状態で積層して構成したものである。この構成中
、「交互」となるのは磁性薄帯を３本以上用いた場合で
あり、２本の″場合には「交互」は生じないことはいう
までもない。
薄帯の複数本を厚み大なる側と厚み小なる側とが交互に
重なる状態で積層して構成したものである。この構成中
、「交互」となるのは磁性薄帯を３本以上用いた場合で
あり、２本の″場合には「交互」は生じないことはいう
までもない。
この構成によれば、厚みの不均一なリボン（薄帯）を元
にするものであるにもかかわらず、この磁性等の素材に
おいては厚みが均一化されている。
にするものであるにもかかわらず、この磁性等の素材に
おいては厚みが均一化されている。
すなわち、従来例の空隙が存在する場合に生じていた磁
束の局部集中が解消され、磁束分布が均一化される。ま
た、磁心の占積率や透磁率も増す。
束の局部集中が解消され、磁束分布が均一化される。ま
た、磁心の占積率や透磁率も増す。
これによりうず電流堝が減少し、鉄損が減少する。
さらに、磁心の外形が整ったものになるとともに、機械
的強度も増大する。
的強度も増大する。
実施例
この発明の第１の実施例を第１図および第２図に基づい
て説明する。第８図で示したのと同様の磁性薄帯、つま
り幅方向で厚みが異なり、またその表面、裏面がともに
平面である磁性薄帯（リボン）８を２本、一方の磁性薄
・：Ｗ？の厚み大なる側の端縁８ａと、他方の磁性薄帯
８の厚み小なる側の端縁８ｂとを一致させ、かつ前記一
方の磁性薄帯８の厚み小なる側の端縁と、前記他方の磁
性薄帯８の厚み大なる側の端縁とを一敗させた状態で、
これら両頂帯８．８を積層しである。この積層の際に両
頂帯８．８を接着するのが好ましいが、要所要所にテ、
ｉプ止め、バンド止めなどして両頂帯８．８の解離を防
止するのでもよい。
て説明する。第８図で示したのと同様の磁性薄帯、つま
り幅方向で厚みが異なり、またその表面、裏面がともに
平面である磁性薄帯（リボン）８を２本、一方の磁性薄
・：Ｗ？の厚み大なる側の端縁８ａと、他方の磁性薄帯
８の厚み小なる側の端縁８ｂとを一致させ、かつ前記一
方の磁性薄帯８の厚み小なる側の端縁と、前記他方の磁
性薄帯８の厚み大なる側の端縁とを一敗させた状態で、
これら両頂帯８．８を積層しである。この積層の際に両
頂帯８．８を接着するのが好ましいが、要所要所にテ、
ｉプ止め、バンド止めなどして両頂帯８．８の解離を防
止するのでもよい。
第２の実施例を第３図に基づいて説明する。これは１０
本の薄帯８を、厚み大なる側の端縁と厚み小なる側の端
縁とが交互に重なり、かつすべてのものの両端縁８ａ、
８ｂが同一平面上にあるように積層したものである。そ
の他は第１の実施例と同様である。
本の薄帯８を、厚み大なる側の端縁と厚み小なる側の端
縁とが交互に重なり、かつすべてのものの両端縁８ａ、
８ｂが同一平面上にあるように積層したものである。そ
の他は第１の実施例と同様である。
第４図は、第２図に示した磁性等の素材Ａを巻回して巻
磁心Ｂを作製している様子を示す。組成がＣＯｖａｓ
＋ｏＢ ＋ｚで最大厚み２８μｍ、最小厚み２４μｍの
アモルファス磁性薄帯８を元にした磁性等の素材Ａを用
いて巻磁心Ｂを作製したところ、巻磁心Ｂの外形は磁心
厚み方向（薄帯幅方向）で均一となった。また、占積率
は従来例の５６％から８０％へと大幅に向上した。
磁心Ｂを作製している様子を示す。組成がＣＯｖａｓ
＋ｏＢ ＋ｚで最大厚み２８μｍ、最小厚み２４μｍの
アモルファス磁性薄帯８を元にした磁性等の素材Ａを用
いて巻磁心Ｂを作製したところ、巻磁心Ｂの外形は磁心
厚み方向（薄帯幅方向）で均一となった。また、占積率
は従来例の５６％から８０％へと大幅に向上した。
この巻磁心Ｂを作製する場合、２枚の磁性薄帯８．８ど
うしが相対的にずれ動いた方が良好になる。したがって
磁性等の素材Ａとしては２枚の薄帯８，８を接着しない
ものが良い。
うしが相対的にずれ動いた方が良好になる。したがって
磁性等の素材Ａとしては２枚の薄帯８，８を接着しない
ものが良い。
第５図は積層磁心（Ｅ型）Ｃを作製した例である。積層
磁心Ｃはアモルファス磁性薄帯８または磁心等の素材Ａ
を所定形状に打ち抜いて積層して得られる。その積層の
条件は第３図について述べたのと同じである。
磁心Ｃはアモルファス磁性薄帯８または磁心等の素材Ａ
を所定形状に打ち抜いて積層して得られる。その積層の
条件は第３図について述べたのと同じである。
組成がＦ ｅ ａｏＮ ｌ ４（ＩＰ １４Ｂ＆で最大
厚み５０μｍ。
厚み５０μｍ。
最小厚み４５μｍのアモルファス磁性薄帯８を元にした
磁心等の素材Ａを用いて、磁性薄帯８の枚数にして１０
０枚分積層して磁心を作製したところ、磁心厚みは６゜
２龍で均一となった。また、鉄心占積率は８１％で、従
来例の６８％に比べて大幅に向上した。
磁心等の素材Ａを用いて、磁性薄帯８の枚数にして１０
０枚分積層して磁心を作製したところ、磁心厚みは６゜
２龍で均一となった。また、鉄心占積率は８１％で、従
来例の６８％に比べて大幅に向上した。
この発明によれば、占積率および透磁率を向上でき、磁
束の均一化により鉄損を減少することができるとともに
、磁心の外形を整ったものとし、かつその機械強度を増
大できるという効果がある。
束の均一化により鉄損を減少することができるとともに
、磁心の外形を整ったものとし、かつその機械強度を増
大できるという効果がある。
第１図のはこの発明の第１の実施例の積層前の斜視図、
第２図は積層後の斜視図、第３図は第２の実施例の斜視
図、第４図はＳ磁心の斜視図、第５図は積層磁心の斜視
図、第６図の（Ａ）〜（Ｅ）は各種液体急冷法の説明図
、第７図の（Ａ）はアモルファスの凝固原理を説明する
側面図、（Ｂ）はその平面図、第８図はアモルファスリ
ボンの斜視図、第９図の（Ａ）は従来例の平面図、（Ｂ
）はその縦断面図、（Ｃ）はその横断面図、第１０図は
その部分の拡大断面図である。 ８・・・磁性薄帯、８ａ・・・厚み大なる側の端縁、８
ｂ・・・厚み小なる側の端縁、Ａ・・・磁心等の素材第
２図 Δ 褪 第３図
第２図は積層後の斜視図、第３図は第２の実施例の斜視
図、第４図はＳ磁心の斜視図、第５図は積層磁心の斜視
図、第６図の（Ａ）〜（Ｅ）は各種液体急冷法の説明図
、第７図の（Ａ）はアモルファスの凝固原理を説明する
側面図、（Ｂ）はその平面図、第８図はアモルファスリ
ボンの斜視図、第９図の（Ａ）は従来例の平面図、（Ｂ
）はその縦断面図、（Ｃ）はその横断面図、第１０図は
その部分の拡大断面図である。 ８・・・磁性薄帯、８ａ・・・厚み大なる側の端縁、８
ｂ・・・厚み小なる側の端縁、Ａ・・・磁心等の素材第
２図 Δ 褪 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１幅方向で厚みが異なる磁性薄帯の複数本を厚み大
なる側と厚み小なる側とが交互に重なる状態で積層して
構成した磁心等の素材。 （２）前記磁性薄帯がアモルファスである特許請求の範
囲第（１１項記載の磁心等の素材。 （３）前記磁性薄帯は、その表面、裏面とも平面である
特許請求の範囲第（１１項記載の磁心等の素材。 （４）前記積層した磁性薄帯が２本である特許請求の範
囲第（１）項記載の磁心等の素材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10515084A JPS60247909A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 磁心等の素材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10515084A JPS60247909A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 磁心等の素材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60247909A true JPS60247909A (ja) | 1985-12-07 |
Family
ID=14399690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10515084A Pending JPS60247909A (ja) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | 磁心等の素材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60247909A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05234787A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-10 | Mitsubishi Electric Corp | 静止誘導機器用鉄心及びその製造方法 |
| JP2010258477A (ja) * | 2002-11-01 | 2010-11-11 | Metglas Inc | バルク非晶質金属製の誘導デバイス |
-
1984
- 1984-05-23 JP JP10515084A patent/JPS60247909A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05234787A (ja) * | 1992-02-21 | 1993-09-10 | Mitsubishi Electric Corp | 静止誘導機器用鉄心及びその製造方法 |
| JP2010258477A (ja) * | 2002-11-01 | 2010-11-11 | Metglas Inc | バルク非晶質金属製の誘導デバイス |
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