JPS60244489A - 超合金より成る部材要素を拡散接合法により結合する方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、超合金より成る部材要素を拡散接合法により
、その場合結合すべき部材面を処理しかつ真空または保
護ガス雰囲気下に高められた温度で圧縮し結合する方法
に関する。

従来の技術 高耐熱材料よシ成る部材の結合法では、拡散を利用する
溶接−および接合法が抜群の地位を占める。添加剤なし
の拡散接合は、結合すべき材料の固相線以下で圧縮溶接
する方法が公知である（　Ｒ，ブルーネタウド（Ｂｒｕ
ｎｅｔａｕｄ　）　、　Ｄ、　＝＋−トンラデイス（Ｃ
ｏｕｔｓｏｕｒａｄｉｓ　）　ｒ　Ｔ、　Ｂ、ギヂ明細
書のｉ＞書（内容に変更なし） ７ス（Ｇｉｂｂｏｎｓ　）　、　Ｙ、リンドブｏＡ（Ｌ
ｉｎｄ−ｂｌｏｍ）、Ｄ、Ｂ、ミ　トークｏ７　ト（Ｍ
ｅａｄｏｗｃｒｏｆｔ　）、　Ｒｏｙ、テイツクラ−（
５ｔｉｃｋｌｅｒ　）による”　）Ｓ　イ＠テンベレー
チャー・アロイズ・フォー・ガスタービンズ（Ｈｉｇｈ
　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ａｌ　ｔｏｙｓ　ｆｏｒ　
Ｇａ５Ｔｕｒｂｉｎｅｓ”）、とくに１０４３−１０５
０頁の“ディヒユージョン・ゼンディング・オシ・スー
、ｅ−アロイズ・フォー・ガスタービンズ（Ｄｉｆｆｕ
ｓｉｏｎ　Ｂｏｎｄｉｒ＋ｇ　ｏｆ　５ｕｐｅｒａｌ　
ｔｏｙｓ　ｆｏｒＧａｓ　Ｔｕｒｂｉｎｅｓ”）：１９
８２年、Ｄ、ライデル・、ｅ　フリシング・カンパニー
（Ｄ、　Ｒｅ１ｄｅｌＰｕｂｌ　ｉｓｈｉｎｇ　Ｃｏｍ
ｐａｎｙ　）　、オシｙ　７国１ルトレヒ）　在（Ｄｏ
ｒｄｒｅｃｈｔ　、　Ｈｏｌ　１ａｎｄ　）　／　米国
デストン在（Ｂｏｓｔｏｎ　、Ｕ、Ｓ、　Ａ＋）　、英
国ロンドン在（Ｌｏｎｄｏｎ　、　Ｅｎｇｌａｎｄ　）
発行〕。また他方で、添加剤を１つまだはそれ以上の中
間層の形で使用する類似種類の結合法が提案されている
〔１９８１年９月２１／２２日エツ（！　７（Ｅｓ５ｅ
ｎ　）における国際コロキウム“′ハルト−ラント・ホ
ツホテンペラトウアレーテン・ラント・ディヒユー明細
書の浄書（内容に変更なし） ジオンスシュパイセン”（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ
ｅｓＫｏｌｌｏｑｕｉｍ″Ｈａｒｔ　−ｕｎｄ　Ｈｏｃ
ｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒ　１６ｔｅｎｕｎｄ　Ｄｉｆｆ
ｕｓｉｏｎｓｓｃｈｗｅｉｓｓｅｎ”）に関するＯＶＳ
べ＋）　ヒ）　（ＤＶＳ−Ｂｅｒｉｃｈｔ　）　６９の
／−７ノ・プレニングホ７　（Ｈａｎｎｏ　Ｂｒｅｎｎ
ｉｎｇｈｏｆｆ　）による″デイヒューシオンスシュパ
イセン、フエルファーレン、アンヴエンドウンゲン、ヴ
エルクシュトツフエ、フリューフェン”（Ｄｉｆｆｕｓ
ｉｏｎｓｓｃｈｗｅｉｓｓｅｎ　、　Ｖｅｒｆａｈｒｅ
ｎ　。

Ａｎｗｅｎｄｕｎｇｅｎ　、　Ｗｅｒｋｓｔｏｆｆｅ　
、　Ｐｒ１ｊｆｅｎ　”　）　、　ｆ　ヒニツシエ・ル
ントシャウ（Ｔｅｃｈｎｉｓｃｈｅ　Ｒｕｎｄｓｃｈａ
ｕ）第５号（１９８２年２月２日）に再版〕。

損傷または損耗した、超合金より成るタービンブレード
を修理するだめ、常用の溶接法（エレクトロスラブ溶接
）を使用した際の大きい費用および危険性を考慮し、相
応する硬占う法が提案されかつ開発された〔前記引用の
刊行物°゛ハイテンペレーチャー・アロイズ・フォー・
ガスタービンズ（１９８２年）、なかんずく９３１〜９
５４頁の”ブレード・リペア・アンド・リ　カッ々　リ
　−　”　（”　Ｂｌａｄｅ　Ｒｅｐａｉｒ　ａｎｄ　
Ｒｅｃｏｖｅｒｙ”）明細書の浄書（内容に変更なし） の章、とくに９４５〜９５０頁の゛１リイア・ブレーシ
ング・オプ・スー７ｅ−アロイ・ガスタービン・コンポ
ーネ７７　’　（”　Ｒｅｐａｉｒ　Ｂｒａｚｉｎｇ　
ｏｆ　５ｕｐｅｒ　−ａｌ　ｔｏｙ　Ｇａｓ　Ｔｕｒｂ
ｉｎｅ　Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ”）参照〕。

従来の拡散接合の場合、部材要素の結合すべき面が、極
めて正確に加工されかつ一般にフラットな面であるべき
必要がある。この場合にだけ１体柱状の結果が保証され
、その場合中間ゾーンが回避され、かつ後続の熱処理（
例えば粗粒化加熱（Ｇｒｏｂｋｏｒｏｇｌｕｈｕｎｇ）
　）に全部材断面にわたる成果が保証されることができ
る。従ってこの方法は、費用および時間がかかり、かつ
設計者に制限された自由度の部材設計を許容するにすぎ
ない。他方で硬呂う付けに際し、不断に、その組織が基
材の組織と異なる中間ゾーンが生じる。さらに、これら
遷移−および中間層中に、その組織形成上音ての不オリ
な結果を生じる気泡形成の惧れがある。従って、１体柱
状の製品が得られない。

発明が解決しようとする問題点 前述の難点をできるだけ十分に克服するため、公矧の方
法を改善することが極めて必要である。

本発明の根底をな′１″課題は、拡散接合法をベースと
し、結合すべき部材面のわずρ・な許容差並びにそれぞ
れの多孔化性中間ノーの回避下に時間節減され、１体柱
状の製品が得られ、かつと（に超合金、とりわけ分散硬
化ニッケＡ・ベース合金に適当である方法を得ることで
ある。

問題点を解決するための手段 この課題は、特許請求の範囲第１項の上意概念記載の方
法において、結合すべき部材面間に、その組成が結合す
べき部材要素の組成と同じかまたは類似する粉末より成
る層を装入し、かつ結合すべき部材要素を、加工速度に
＝１〜５に相応するように相互に圧縮し、かつこの方法
で形成された部材全体に、０．５〜４時間にわたり、熱
処理をアルゴン雰囲気下に１１５０〜１２８０℃の範囲
内の温度で施こし、その場合ｋが下式： 但しＡ〇−加工前の部材の前面積 Ａｆ−加工後の部材の断１ｉ［積 ｉｎ　＝自然対数 を一時間（秒） により制限されることを特徴とする方法により解決され
る。

実施例 以下に、本発明を図面実施例につき詳説する第１図は、
部材の、平らな接合面の使用下の接合を示す側面図であ
る。１は、高耐熱合金Ａ（例えば分散硬化ニッケルベー
ス超合金）より成る部材要素である。部材要素１の横断
面は、円形、正方形、矩形等であることができる。本発
明の場合、一般に円筒形の部材要素１が試験された。２
は、中間層を形成する、同じ高耐熱合金Ａより成る粉末
であり、有利に粒径５ｏ〜２５０μｍを有する。層厚を
特定する、部材要素１の距離ｄは、有利に１〜２朋であ
る。

第２図は、部材の、平らな接合面の使用下の接合を示す
＠面図であり、その場合これら部材が櫨々の組成を有す
る。１は、高耐熱合金Ａ（例えば分散硬化ニッケルベー
ス超合金）より成る部材要素を表わすとともに、２は、
他の高耐熱合金Ｂ（例えば、さもなければ合金Ａと同じ
かまたは嬬似の組成を有する非分散硬化形のニッケルベ
ース超合金）より成る部材要素を表わす。４は、その組
成が有オＵに任意に合金Ａおよび合金８間にある合金Ａ
　／　Ｂより成る粉末であるか、または相応する粉末混
合物である。部材要素１および３の距離ｄ並びに粉末４
０粒径は、第１図につき記載せるものに類似する。

第６図は、２つの部材要素の接合を示す縦断面図であり
、その場合溝形成された接合面が使用される。１および
４は、第２図中の記号に正確に相応する。この場合、高
ＩＩＩＩｔ熱合金Ｂより成る部材要素３は、その接合面
に三角形の溝５が設けられている。有利に、相応する溝
の深さＢは約Ｄ−２５ｍｍが選択される。またこれらの
溝は、三角形断面と異なるものであってもよい。溝の距
離は制限されず、かつ状態に応じ者るしく広い範囲内で
変動されることができる。

第４図は、部材要素の１方が凸形接合面、他形 方が凹接合面を有する部材の接合を示す縦断面図である
。合金Ａより成る部材要素１は、これが円筒体の場合例
えば有利に完全な円錐と１−て形成された凸形の接合面
６を有する。傾斜角αは、部材要素１の長手＠に直角な
平面に対する勾配を表わし、かつ有利に約２００である
（円錐の全開先角＝　１４０’）。合金Ｂより成る部材
要素３は、この場合円錐孔として形成された凹形の接合
面７を有する。この場合明白に、図示せざる傾斜角は部
材要素１と同じである。他の全ての記号は、第１図ない
しは第２図中の記号に相応する。

例　１　： 第１図および第６図参照。

微粉末状の酸化物分散硬化ニッケルベース超合金（商標
名″ＭＡ６０００”、インコ社（Ｉｎｃｏ　）　製）か
ら、直径１１ｍｍおよび高さ１６ｔＩＩのそれぞれ２つ
の円面体を製造した。第６図により、１方の部材要素の
接合面に、深さ０．２５ｗｒｘの３つの環状溝５を設け
た。合金は以下の組成を有した： Ｎｉ　＝　６９　重量％ Ｃｒ　＝　１５　重量％ Ｗ　＝　４．０　劃Ｉ Ｍｏ　＝　２．０　重二破饅 Ａｌ　＝　４．５　Ｍ量チ Ｔｉ　＝　２．５　劃Ｏ Ｔａ　＝　２．０　重量％ Ｃ＝　０．０５　植Ｏ Ｂ　−［Ｊ、０１　劃Ｉ Ｚｒ　＝　０−１５　Ｎ量％ Ｙ２Ｏ３＝　１．１　重ｆ％ 溝５が設けられた部材要素へ、同じ合金より成る１、５
朋厚の粉末層を施こした。粒径は、５０〜２５０μｍ　
０）植々の値を有した。その後に、平らな接合面を有す
る部材要素を同心に載置し、かつこの全体をアルゴン雰
囲気下にゾ７ス中で９５０℃に加熱した。拡散接合工程
を、以下の粂件下に熱圧することにより続行した：圧縮
温度　：　９５０℃ 加工速度Ｅ　：　３　Ｘ　１Ｑ−１ｓ−１変形率　Ｅ：
０．１５ この場合、以下のように制限した： Ａｆ＝＊胤後の部材の１片面積 １ｎ＝　自然対数 ｔ＝待時間秒） 次いで、接合が完了し、差当り微粒子状で存在する部材
に、引続き粗粒化加熱の形の熱処理を、１２６５℃で１
時間にわたりアルゴン雰囲気下に施こした。出来上った
部材力）も試験片な製造し、かつｉａ械的強度値を至温
で測定した。

測定された引張り強さは５８９　ＭＰａであった。

例　２ 同じニッケルベース超合′金（商標名：ＭＡ（５０ＤＤ
）から、例１に記載せると正確に同じ方法で部材要素を
與造し、かつ拡散接合法ＩＦより相互に結合した。この
場合の条件は以下の通りであった： 圧縮温度　：　Ｉ　Ｄ　ＯＯ°Ｃ 加工速度Ｅ　：　３　Ｘ　１Ｑ−１ｓ−１変形率　Ｅ　
：　０．１５ 後続熱処理：１２６５°Ｏ／２時間／アルゴン室温で測
定した引張り強さは６５２ＭＰａであった。

例　６ 例１と類似に、２植のわず〃）に異なるニッケルベース
超合金から、第６図によるそれぞれ１つの部材要素ヲ製
造した。これら超合金は商標名二″ｌＮ９３９”および
’ＭＡ６０００”を有し、その場合前者が鋳造法で、後
者が粉末冶金法で製造され、かつ熱加工された状態並び
に■焼粉末の状態であった。合金”　ｌＮ９３９”は以
下の組成を有した： Ｃ＝　０．１５　重量％ Ｃｒ　＝　２２．６　重量％ Ｃｏ　＝　１９．１　重量％ Ｍｏ　＝　０．０５　重量％ Ｗ　＝　２．０　重量％ Ｔａ　＝　１．０　重量饅 Ｎｂ　＝　１．ｉ　重量％ Ａｌ　＝　１．９　重量％ Ｔｉ　＝　３．７　重量％ Ｚｒ　＝　０．１　重量％ Ｎｉ　＝　残分 粉末として、合金”ｌＮ９３６’”による組成の、粒径
５０〜２５０μｍを有するものを使用した。圧縮−およ
び熱処理条件は以下の通りであった： 圧縮温度　：　１ｏｏｏ℃ 加工速度Ｅ　７３Ｘ１０−１ｓ−１ 変形率　Ｅ：０．１５ 後続の熱処理：　１１８０°Ｃ／１０分／アルゴン＋１
１６０’（３／４時間／アルゴン＋ ８５０°Ｃ／２４時間／アルゴン 室温における引張り強さは５９６　ＭＰａであつた。

例　４ 例１と類似に、商標名″ＭＡ６０００”合金の微粉末状
材料から２つの部材要素を製造しかつ拡散接合法により
相互に結合した。粉末として、以下の混合物を使用した
： 粒径５０〜２５ｏμｍを有する’ＭＡ６０００”合金８
０重を俤 粒径１〜９μｍを有するニッケルカルボニル粉末２０Ａ
ｍ％ 操作条件は以下の通りであった： 圧縮温度　：１ｏｏｏ℃ 加工速度Ｅ　：　３ＸｉＱ−１ｓ−１ 変形率　Ｅ：ｏ、ｉｓ 後続の熱処理：　１２６５”Ｏ／２時間／アルゴン室温
で測定した引張り強さは６　Ｄ　３　ＭＰａであった。

例　５ 第１図および第り図℃照。

例２により、２つの部材要素を相互に結合させた、その
場合操作条件は例２に正確に相応するが、これら部材要
素は第４図の形を有した：これら接合面は円錐形であり
かつ傾斜角α＝２０°を有した（円錐の全開先角−１４
０°）。この結合の室温における引張り強さは７３９　
ＭＰａであった。

例　６ 第４図に相応する円錐形を有する、″’ＭＡ６ｏｏｏ’
合金（粉末状）より成る部材要素と”ｌＮ９３９”合金
より成る部材要素とを、例６による方法により結合させ
た。試験片の引張り強さは、６　［Ｊ　Ｄ　℃の温度で
６９８　ＭＰａであった例　７ 例６と類似に、商標名”ｌＮ７３８″および’ＭＡ６０
ＤＯ”の２棟のニッケルベース超合金から、第４図によ
るそれぞれ１つの部材要素を製造した。”ｌＮ７３８”
合金は、鋳造された状態でありかつ以下の組成を有した
二〇　＝　０．１７　重量％ Ｃｒ　＝　１７．０　重量％ Ｃｏ　＝　８．５　重量係 Ｍｏ　＝　ｉ、７　重量％ Ｗ　＝　２．６　重ｉ％ Ｔａ　＝　１．７　重量膚 Ｎｂ　＝　３．９　重猜饅 Ａｌ　＝　３．４　重量％ Ｔｉ　＝　２．．４　重量係 Ｚｒ　＝　０．１　重量％ Ｎｉ　＝　残分 熱圧縮に使用した粉末は、その組成が７ＩＮ７６８”合
金に相応しかっ粒径５ｏ〜２５Ｄ＃を有した。熱処理を
除（操作条件は、例６の場合と同じであった。熱処理は
以下のように実施した： １１８０℃／１０分／アルゴン＋ １１２０°Ｃ／２時間／アルゴン＋ ８５０℃／２４時間／アルゴン 試験片の引張’）　５！ｉ　ｇ　ハ、６０（Ｊ”Ｏで５
５５ＭＰａであった。

本発明は、前述の実施例に制限されない。

加工速度には、結合および加工丁べきゾーンの相応する
変形率Ｅ　Ｏ，１０〜０．２０の値が得られる１〜５　
Ｘ　１０−１　ｐ−ｘを目標として調節されればよい。

拡散−接合工程は、真空下でも保護ガス、一般にアルゴ
ン下でも９５０〜１０００°Ｃめ温度で実施されること
ができる。同じことが全部材の後続熱処理にも該当し、
これは有利に０．５〜４時間にわたり１１５０〜１２８
０’Ｕの温度で実施される。この場合、熱処理はまた段
階的に種々の段階温度で行なわれてもよい（例６参照）
。結合すべき部材面の片方または両方が粗面化されてよ
（、その場合粗さは、面に垂直圧測定し５０〜５００μ
ｍ（部材の寸法に相応）であればよい。有利に粗面化は
、深さ１００〜２５０μｍ、巾１００〜４００μｍおよ
び平均距離２５０〜２００８μｍの同心のまたは平行な
溝を形成する除に行なわオｔてもよい。有利に、結合す
べき部材面は、長手軸ないしは圧縮方向（プレスの主軸
ンに垂筐な面（主面）が傾斜されかつ傾斜角αが１５〜
３０°であればよい。このことは、■形ないしは円錐形
の部材面を生じ、これが結合すべきゾーンの形成に極め
て有利に作用する、それというのも接触面中に配置され
た応力成分が材料の緊密な混捏を惹起し、これが拡散を
改！！するからである。

この方法が、実施例に記載された材料以外の、分散相を
有するかまたは有せざる材料にも使用されうることは明
白である。しかしながら主たる用途が、高耐熱合金、殊
にニッケルーおよびコバルトベースの超合金の用途であ
る。

効果 本発明による方法の利点は以下の諸点であるーせまい部
材要素許容差を必要とせず、それにより加工費が節減さ
れる。

−しばしば硬毛モーおよび他の溶接法の場合が該当する
ような結合ゾーン中の気泡形成がな〜１゜ 一時間が節減され、製造作業員の負担が軽減される。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明による方法のそれぞれ１実
施例を略示する側面図、並びに第３図および第４図は、
それぞれ本発明のさらに他の１実施例を略示する縦断面
図である。 １．３・・・部材要素、２，４・・・粉末、５・・・溝
、６・・・凸形接合面、１・・・凹形接合面、ｄ・・・
層厚、Ｓ・・・１１１にの深さ、α・・・傾斜角手続補
正書（方式） 昭和６０年６月ノ？日 特許庁長官殿 １・事件の表示　昭和６０年特許願第３２９７３号２、
発明の名称 超合金より成る部材要素を拡散接合法により結合する方
法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 ４、代理人 ６、補正の対象

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　超合金より成る部材要素（１，３）を拡散接合法
   により、その場合結合すべき部材面を処理しかつ真空ま
   たは保護がス雰囲気下に高められた温度で圧縮し結合す
   るに当り、結合すべき部材面間に、その組成が請合丁べ
   き部材要素（１，３）の組成と同じかまたは類似する粉
   末（２，４）より成る層を形成し、かつ結合すべき部材
   要素（１，３）を、１〜５Ｘ　１０−１ｓ−１の加工速
   度ｔで温度９５０〜１０００℃で、加工ゾーン中の総圧
   縮率が０．１０〜０．２０の変形率ＥＫ相応するように
   相互に圧縮１−２、かつこの方法で形成された部材全体
   に、０．５〜４時間にわたり、熱処理をアルゴン雰囲気
   下に１１５０〜１２８０℃の範囲内の温度で施こし、そ
   の場合ｔが下式：但しＡｏ　＝加工前の部材の断面積 Ａｆ　＝加工後の部材の断面積 Ｉｎ　＝自然対数 を一時間（秒） により制限されることを特徴とする超合金より成る部材
   要素乞拡散接合法により結合する方法。 ２、粉末（２，４）が粒径５０〜２５０μｍを有し、か
   つそれにより形成された層が厚さく＋１）１〜２順を有
   することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の超合
   金より成る部材要素を拡散接合法により結合する方法。 ６、粉末（２）のその組成が、結合すべき部材要素（１
   ）の組成に正確に相応することを特徴とする特許請求の
   範囲第１項記載の超合金より成る部材要素を拡散接合法
   により結合する方法。 ４、　部材要素（１，３）の少（とも１方の結合すべき
   部材面を、拡散接合工程前に、面に垂直に測定した粗さ
   が５０〜５００μｍであるような状態に粗面化すること
   乞特徴とする、特許請求の範囲第１項記載の超合金より
   成る部材要素を拡散接合法により結合する方法。 ５、　部材面に、深さ１００〜２５０μｍ、巾１００〜
   ４００μｍおよび平均距離２５０〜２０００μｍの溝（
   ５）が設けられることン特徴とする、特許請求の範囲第
   ４項記載の超合金より成る部材ｇ索を拡散接合法により
   結合する方法。 ６、　部材要素（１，３）の結合すべき部材面が、長手
   軸および圧縮方向に垂１区な面に対し傾斜角（α）１５
   〜３０’をとることを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の超合金より成る部材要素を拡散接合法により結合
   する方法。 Ｚ　部材面が、全開先角度１４０°に相応する傾斜角（
   α）２０°を有する円錐面であることを特徴とする特許
   請求の範囲第６項記載の超合金より成る部材要素を拡散
   接合法により結合する方法。 ８、　部材要素（１）を圧縮する際に適用される温度が
   １０００℃であり、かつ部材要素（１）が、酸化物分散
   硬化ニッケルベース超合金より成りかつ以下の組成： Ｎ１＝６９　重貸裂 Ｃｒ＝１５　重量％ Ｗ＝４．０　嵐量係 Ｍｏ　＝　２．０　重′ｊ１％ Ａｌ　−４，５重量饅 Ｔ１＝　２．５　ｘｉ％ Ｔａ　＝　２．０　重ｆｋｅｌ Ｃ−０，０５重量％ Ｂ　＝　０．０１　重ｔ％ Ｚｒ　＝　０．１５　重瀘チ Ｙａｋｓ＝　１．１　重量％ を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
   超合金より成る部材要素を拡散接合法により結合する方
   法。 ９　組成： Ｎｉ　＝　６９　重量係 Ｃｒ　＝　ｉ５　重量％ Ｗ　＝　４．０　重量％ Ｍｏ　−２−Ｄ　重量饅 Ａｌ　＝　４．５　重量係 Ｔｉ　＝　２，５　重ｆｉｔ％ Ｔａ　＝　２．０　重量％ ｃ　＝　０．０５　重ｔ％ Ｂ　＝　０．０１　重量％ Ｚｒ　＝　０．１５　重量％ Ｙ２Ｏ３＝　１．１　創ｉ の酸化物分散硬化ニッケルベース超合金より成る部材要
   素（１）と、組成二 Ｃ＝　０．１５　ｆｆｉ！％ Ｏｒ　＝　２２−６　重量％ ｃｏ　＝　１９−１　重量係 ＭＯ＝　［］、０５　重量係 Ｗ　＝　２．０　重量嘱 Ｔａ−１，Ｑ　重量％ Ｎｌ）　＝１．ｉ　重量％ Ａｔ　−１，９重量％ Ｔｉ　＝　５．７　重量％ Ｚｒ　＝　Ｑ、ｉ　重ｉ：％ Ｎｉ　＝　残分 の非分散硬化形の鋳造ニッケルベース超合金より成る部
   材要素（３）とを結合させ、その場合粉末（４）として
   この非分散硬化形合金の組成に相応するものを使用する
   ことを特徴とする特ｆｆ請求の範囲第１項記載の超合金
   より成る部材要素を拡散接合法により結合する方法。 １０、組成： Ｎｉ　＝　６９　重量膚 Ｃｒ　＝　１５　重黛チ Ｗ　＝　４．０　重童チ Ｍｏ　＝　２．０　重量％ Ａｌ　−４，５重量％ Ｔｉ　＝　２．５　重量％ Ｔａ　＝　２．０　重量係 Ｃ＝　０．０５　重量％ Ｂ　＝　Ｏ，Ｃ１１重量％ Ｚｒ　＝　０．１５　重量％ Ｙ２０．　＝　１．１　重４１％ の酸化物分散硬化ニッケルベース超合金より成る部材要
   素（１）と、組成： Ｃ＝　０．１７　重量％ Ｏｒ　＝　１７．０　重量％ Ｃｏ　＝　８．５　重量％ ＭＯ＝１．７　創０ Ｗ＝２．６　重量％ Ｔａ　＝　ｉ、７　重量％ Ｎｂ＝３．９　重量％ Ａ１＝３．４　重量係 ’Ｉ’ｉ＝３．４　重量％ Ｚｒ　＝　Ｑ、１　重量％ 明細書の浄書（内容１ζ変更なし） Ｎｉ　−残分 の非分散硬化形の鋳造超合金とを結合させ、その場合粉
   末（４）としてこの非分散硬化形合金の組成に相応する
   ものを使用することを特徴とする特許請求の範囲第１項
   記載の超合金より成る部材要素を拡散接合法により結合
   する方法。