JPS602366B2 - 改良された品質の鋼鉄形材の製法 - Google Patents
改良された品質の鋼鉄形材の製法Info
- Publication number
- JPS602366B2 JPS602366B2 JP53056103A JP5610378A JPS602366B2 JP S602366 B2 JPS602366 B2 JP S602366B2 JP 53056103 A JP53056103 A JP 53056103A JP 5610378 A JP5610378 A JP 5610378A JP S602366 B2 JPS602366 B2 JP S602366B2
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- Japan
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- steel
- manganese
- carbon
- niobium
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は形鋼の形状を呈する圧延製品の品質改良方法に
関する。
関する。
本発明は鎮静された、または半鎮静された、または不鎮
静のあらゆる鋼鉄の種類に適用し得る。使用者が鋼鉄の
形材に要求する主な品質は、とりわけ、用いられる鋼の
種類に対してできるだけ高い弾性限界、なるびに溶接性
、疲労耐性および該形鋼の用途に対して満足な展延性で
あることが知られている。
静のあらゆる鋼鉄の種類に適用し得る。使用者が鋼鉄の
形材に要求する主な品質は、とりわけ、用いられる鋼の
種類に対してできるだけ高い弾性限界、なるびに溶接性
、疲労耐性および該形鋼の用途に対して満足な展延性で
あることが知られている。
一方では、鋼鉄の溶接性と展延性を改良するには炭素と
マンガンの含有量を減少することが必要であることが知
られている。
マンガンの含有量を減少することが必要であることが知
られている。
しかしながら、これらの含有量を減少すれば同時に引張
り抵抗の減少を惹起するものである。この欠点を直すた
めには、鋼鉄に適当な冷却処理（好ましくは圧延機の列
の出口において直接施される）を受けさせることができ
る。こうすれば形鋼の弾性限界をある程度高めることが
できる。さて、形鋼の冷却が対流または放射で行なわれ
るとき、圧延製品の冷却法則はその寸法に大きく関係す
る。
り抵抗の減少を惹起するものである。この欠点を直すた
めには、鋼鉄に適当な冷却処理（好ましくは圧延機の列
の出口において直接施される）を受けさせることができ
る。こうすれば形鋼の弾性限界をある程度高めることが
できる。さて、形鋼の冷却が対流または放射で行なわれ
るとき、圧延製品の冷却法則はその寸法に大きく関係す
る。
その結果、一定寸法の形鋼についてその弾性限界を改変
するためには純粋で簡単な冷却作用を行なう他の方法に
頼ることが必要である。これらの方法のうちでは、特に
合金元素の含有量の増大を挙げることができる。この方
法はたしかに有効であるが、より高い弾性限界を得よう
とすれば費用がますます増大するという欠点がある。本
発明は、溶接性の見地から承諾できない程度に炭素とマ
ンガンの含有量を増加することなく、上記の欠点を避け
得る方法を目的とする。
するためには純粋で簡単な冷却作用を行なう他の方法に
頼ることが必要である。これらの方法のうちでは、特に
合金元素の含有量の増大を挙げることができる。この方
法はたしかに有効であるが、より高い弾性限界を得よう
とすれば費用がますます増大するという欠点がある。本
発明は、溶接性の見地から承諾できない程度に炭素とマ
ンガンの含有量を増加することなく、上記の欠点を避け
得る方法を目的とする。
本発明の目的たるこの方法の本質的特徴とするところは
、熱間圧延機の出口において、１０００℃〜８００℃の
温度にある該形鋼に２〜６秒間の表面急冷を受けさせ、
急冷遇程中６〜４仇奴の厚さを有する形鋼は１．５〜５
Ｍｗ／〆の程度の冷却度を受け、自己焼戻しによって生
ずる形鋼の平均化温度は５００〜７００ｑ○であること
である。
、熱間圧延機の出口において、１０００℃〜８００℃の
温度にある該形鋼に２〜６秒間の表面急冷を受けさせ、
急冷遇程中６〜４仇奴の厚さを有する形鋼は１．５〜５
Ｍｗ／〆の程度の冷却度を受け、自己焼戻しによって生
ずる形鋼の平均化温度は５００〜７００ｑ○であること
である。
上記自己焼戻いま、形鋼の断面の残部（急冷されていな
い部分）からその表面へ伝達される熱によって急冷され
た表面層が焼戻しされることである。
い部分）からその表面へ伝達される熱によって急冷され
た表面層が焼戻しされることである。
上記平均化温度とは急冷された表面層および断面の残部
が自己焼戻しする間に集れんする温度である。
が自己焼戻しする間に集れんする温度である。
本発明で使用する形鋼の厚さを６〜４仇岬としたのは、
表面急冷終了時に、形鋼の急冷されなかった部分が、冷
却された表面層の焼戻しを行なうになお充分な熱量を有
しているためには６肌が最づ・の厚さであることを見出
したことに基づいている。
表面急冷終了時に、形鋼の急冷されなかった部分が、冷
却された表面層の焼戻しを行なうになお充分な熱量を有
しているためには６肌が最づ・の厚さであることを見出
したことに基づいている。
一方急冷された表面層の厚さは冷却速度の増大に従って
その最高の厚さにまで増大し、この厚対ま冷却速度がど
のようであれ実質的に一定のままであることが判った。
更に断面の厚さに対し急冷された表面層の相対的厚さは
断面の厚さが増大するに従ってますます小さくなる。そ
して形鋼の厚さが４比舷を越えると、急冷された表面層
の相対的な厚さが小さくなりすぎ、形鋼の性質のそれ以
上の改良を生ぜしめなくなってしまうことが判った。形
鋼の熱間圧延機の出口での温度を１０００〜８００℃と
したのは、１００びＣの温度が圧延機の出口での通常の
温度であること、そして８００℃の下限は、形鋼を少量
のフェライトを含有することは許容できるにせよ、主と
してオーステナィトの状態に保ちながら、次の冷却工程
を短くするためできる限り低く選択したためである。
その最高の厚さにまで増大し、この厚対ま冷却速度がど
のようであれ実質的に一定のままであることが判った。
更に断面の厚さに対し急冷された表面層の相対的厚さは
断面の厚さが増大するに従ってますます小さくなる。そ
して形鋼の厚さが４比舷を越えると、急冷された表面層
の相対的な厚さが小さくなりすぎ、形鋼の性質のそれ以
上の改良を生ぜしめなくなってしまうことが判った。形
鋼の熱間圧延機の出口での温度を１０００〜８００℃と
したのは、１００びＣの温度が圧延機の出口での通常の
温度であること、そして８００℃の下限は、形鋼を少量
のフェライトを含有することは許容できるにせよ、主と
してオーステナィトの状態に保ちながら、次の冷却工程
を短くするためできる限り低く選択したためである。
また急冷時間は、急冷された表面層の焼戻しを確実にす
るのに充分な熱量を形鋼の残り部分に保有させ、形鋼の
性質を改良するのに充分な急冷表面層の厚さを形成する
ように形鋼の厚さによって決る。そして２〜６秒という
時間が６〜４Ｇ舷の厚さの形鋼に対し、これらの条件に
合致することを見出したのである。冷却度１．５〜５Ｍ
ｗ′めについて、１．９Ｍｗ／のの下限より下では形鋼
断面の必要な温度勾配を確立させることができず、従っ
て所望の冷却を発現できないからである、一方５Ｍｗ／
〆より上に冷却度を増大しても、かかる増大は急冷され
た表面層にそれ以上の有利な効果を有しないからである
。
るのに充分な熱量を形鋼の残り部分に保有させ、形鋼の
性質を改良するのに充分な急冷表面層の厚さを形成する
ように形鋼の厚さによって決る。そして２〜６秒という
時間が６〜４Ｇ舷の厚さの形鋼に対し、これらの条件に
合致することを見出したのである。冷却度１．５〜５Ｍ
ｗ′めについて、１．９Ｍｗ／のの下限より下では形鋼
断面の必要な温度勾配を確立させることができず、従っ
て所望の冷却を発現できないからである、一方５Ｍｗ／
〆より上に冷却度を増大しても、かかる増大は急冷され
た表面層にそれ以上の有利な効果を有しないからである
。
なおここＭｗ／〆は１めについてのメガワツトを表わし
、これは１秒について、外表面の単位面積当りの形鋼か
ら抽出される熱量であり、冷却度の頚。度である。また
平均化温度を５００〜７０び０としたのは、５００℃禾
満の温度での碗戻しは充分な展延性を与えず、一方７０
０℃を越えると焼戻しが７０ぴ０での競戻して得られる
値よりも改良を与えないからである。
、これは１秒について、外表面の単位面積当りの形鋼か
ら抽出される熱量であり、冷却度の頚。度である。また
平均化温度を５００〜７０び０としたのは、５００℃禾
満の温度での碗戻しは充分な展延性を与えず、一方７０
０℃を越えると焼戻しが７０ぴ０での競戻して得られる
値よりも改良を与えないからである。
炭素０．１１〜０．２０％、マンガン０．５〜１．１％
、珪素０．２〜０．４０％、およびアルミニウム０．０
１８〜０．０４％を含有する鋼鉄に本方法を適用すると
、３５ｋｇ／協以上の弾性限界と−２０℃において５ｋ
９／仇以上のＣｈａｒｐｙＶの衝撃強度を有するｓｔ．
５２の部類にそれを入れることができる。
、珪素０．２〜０．４０％、およびアルミニウム０．０
１８〜０．０４％を含有する鋼鉄に本方法を適用すると
、３５ｋｇ／協以上の弾性限界と−２０℃において５ｋ
９／仇以上のＣｈａｒｐｙＶの衝撃強度を有するｓｔ．
５２の部類にそれを入れることができる。
炭素０．１１〜０．２０％とマンガン０．５〜１．１％
を含有する半鎮静された鋼鉄に同一方法を適用すると、
同一種類の鋼鉄を得ることができるがそのＣｈａｒｐｙ
Ｖの衝撃強度は−２０℃において３ｋ９／均以上である
。
を含有する半鎮静された鋼鉄に同一方法を適用すると、
同一種類の鋼鉄を得ることができるがそのＣｈａｒｐｙ
Ｖの衝撃強度は−２０℃において３ｋ９／均以上である
。
炭素０．０５〜０．２０％、珪素０．２０〜０．４０％
「 マンガン１〜２％、アルミニウム０．０１８〜０．
０４０％を含有し、アルミニウムで鎮静され更に所望に
よってニオブを０．０１５〜０．０４０％の割合で含有
する鋼鉄についての本方法の第二の適用態様によれば、
弾性限＊界が少なくとも４７ｋ９／めで−２０℃におけ
るＣｈａｒｐｙＶの衝撃強度が５ｋｇ／地に達するＳｔ
．Ｅ４７の鋼鉄を得ることができる。
「 マンガン１〜２％、アルミニウム０．０１８〜０．
０４０％を含有し、アルミニウムで鎮静され更に所望に
よってニオブを０．０１５〜０．０４０％の割合で含有
する鋼鉄についての本方法の第二の適用態様によれば、
弾性限＊界が少なくとも４７ｋ９／めで−２０℃におけ
るＣｈａｒｐｙＶの衝撃強度が５ｋｇ／地に達するＳｔ
．Ｅ４７の鋼鉄を得ることができる。
上記と同一組成であるが０．０６％までのニオブと０．
０４〜０．２０％のバナジウムを含有する鋼鉄に対する
本方法の第三の適用態様によれば弾性限界が少なくとも
７０ｋ９／めで−６０℃におけるＣｈａｒｐｙ Ｖの衝
撃強度が５ｋ９／係以上である。
０４〜０．２０％のバナジウムを含有する鋼鉄に対する
本方法の第三の適用態様によれば弾性限界が少なくとも
７０ｋ９／めで−６０℃におけるＣｈａｒｐｙ Ｖの衝
撃強度が５ｋ９／係以上である。
ｓｔ．Ｅ７０の鋼鉄を得ることができる。実施例
本発明の方法を下記の２種類の組成の形鋼について実施
した。
した。
組成（略）
形鋼は厚さ２仇肋を有しており、それらの初期温度は８
５０午０であった、それを２．万段間で冷却した。
５０午０であった、それを２．万段間で冷却した。
何れの場合においても、冷却度は５Ｍｗ／めであった。
平均化温度は鋼Ａにおいて５９５ｑ０、鋼Ｂにおいて６
１ぴ○であった。これら両者の比較性質を下表に示す。
平均化温度は鋼Ａにおいて５９５ｑ０、鋼Ｂにおいて６
１ぴ○であった。これら両者の比較性質を下表に示す。
比較した性質：Ｒｅは弾性限界（ｋ９／紘）（降伏強さ
）Ａは延び率（％） 〃はシャルピーＶ衝撃強度 （Ｒ９ノ地）上記例は、良
好なしベルでＡおよびｐを保持しつつＲｅの増大を示し
ている。
）Ａは延び率（％） 〃はシャルピーＶ衝撃強度 （Ｒ９ノ地）上記例は、良
好なしベルでＡおよびｐを保持しつつＲｅの増大を示し
ている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間圧延機の出口において、１０００°〜８００℃
の温度にある形鋼に２〜６秒間の表面急冷を受けさせ、
急冷過程中６〜４０ｍｍの厚さを有する形鋼は１．５〜
５Ｍｗ／ｍ＾２の程度の冷却度を受け、自己焼戻しによ
って生ずる形鋼の平均化温度は５００°〜７００℃であ
ることを特徴とする改良された品質の鋼鉄の形材の製造
方法。 ２ 炭素０．１１〜０．２０％、マンガン０．５〜１．
１％、珪素０．２０〜０．４０％およびアルミニウム０
．０１８〜０．０４０％を含有する鋼鉄に適用されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３ 炭素０．１１〜０．２０％、マンガン０．５〜１．
１％、珪素０．２０〜０．４０％およびアルミニウム０
．０１８〜０．０４０％を含有し、半鎮静された鋼鉄に
適用されることを特徴とする特許請求の範囲第１項と第
２項のいずれかに記載の方法。 ４ 炭素０．０５〜０．２０％、珪素０．２０〜０．４
０％、マンガン１〜２％、アルミニウム０．０１８〜０
．０４０％を含有しアルミニウムで鎮静されており、そ
のほかにニオブ０．０１５〜０．０４０％の割合で含有
し得る鋼鉄に適用されることを特徴とする特許請求の範
囲第１項に記載の方法。 ５ 炭素０．０５〜０．２０％、珪素０．２０〜０．４
０％、マンガン１〜２％、アルミニウム０．０１８〜０
．０４０％を含有し、そのほかにニオブ０．０６％まで
とバナジウム０．０４〜０．２０％を含有する鋼鉄に適
用されることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BE854647 | 1977-05-13 | ||
| BE854647 | 1977-05-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53141119A JPS53141119A (en) | 1978-12-08 |
| JPS602366B2 true JPS602366B2 (ja) | 1985-01-21 |
Family
ID=3861535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53056103A Expired JPS602366B2 (ja) | 1977-05-13 | 1978-05-11 | 改良された品質の鋼鉄形材の製法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4175985A (ja) |
| JP (1) | JPS602366B2 (ja) |
| FR (1) | FR2390503A1 (ja) |
| IT (1) | IT1107284B (ja) |
| NL (1) | NL7805056A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4605449A (en) * | 1981-05-19 | 1986-08-12 | Arbed S.A. | Process for producing a rolled steel product having high weldability, a high yield strength and a good notch impact toughness at very low temperatures |
| DE3431008C2 (de) * | 1984-08-23 | 1986-10-16 | Dyckerhoff & Widmann AG, 8000 München | Wärmebehandlung von warmgewalzten Stäben oder Drähten |
| DD234281B1 (de) * | 1984-12-21 | 1989-06-21 | Florin Stahl Walzwerk | Verfahren zur druckwasserabschreckung von walzstahlerzeugnissen |
| KR101290389B1 (ko) | 2011-09-28 | 2013-07-26 | 현대제철 주식회사 | 형강 및 그 제조 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50158522A (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-22 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS498611B1 (ja) * | 1968-01-24 | 1974-02-27 | ||
| BE790867A (fr) * | 1972-10-31 | 1973-02-15 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour ameliorer la qualite de produits lamines, tels quedes ronds ou des barres a beton, du fil machine, etc.... |
| IT1090143B (it) * | 1975-01-29 | 1985-06-18 | Centre Rech Metallurgique | Procedimento per fabbricare dei prodotti laminati di acciaio |
| BE834059A (fr) * | 1975-09-30 | 1976-01-16 | Procede de traitement des produits en acier lamines | |
| US4060428A (en) * | 1976-07-30 | 1977-11-29 | Morgan Construction Company | Process for forming ferrous billets into finished product |
| BE854647A (fr) * | 1977-05-13 | 1977-09-01 | Centre Rech Metallurgique | Procede de production de profiles en acier de qualite amelioree |
-
1978
- 1978-05-05 IT IT68030/78A patent/IT1107284B/it active
- 1978-05-10 FR FR7814664A patent/FR2390503A1/fr active Granted
- 1978-05-11 JP JP53056103A patent/JPS602366B2/ja not_active Expired
- 1978-05-11 US US05/904,901 patent/US4175985A/en not_active Expired - Lifetime
- 1978-05-11 NL NL7805056A patent/NL7805056A/xx active Search and Examination
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50158522A (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-22 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1107284B (it) | 1985-11-25 |
| NL7805056A (nl) | 1978-11-15 |
| JPS53141119A (en) | 1978-12-08 |
| IT7868030A0 (it) | 1978-05-05 |
| FR2390503A1 (fr) | 1978-12-08 |
| US4175985A (en) | 1979-11-27 |
| FR2390503B1 (ja) | 1985-03-22 |
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