JPS60218519A - 混焼用バ−ナ装置 - Google Patents
混焼用バ−ナ装置Info
- Publication number
- JPS60218519A JPS60218519A JP7290384A JP7290384A JPS60218519A JP S60218519 A JPS60218519 A JP S60218519A JP 7290384 A JP7290384 A JP 7290384A JP 7290384 A JP7290384 A JP 7290384A JP S60218519 A JPS60218519 A JP S60218519A
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- JP
- Japan
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- combustion
- solid fuel
- flow
- air
- oil
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- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、低過剰空気燃焼が可能な加圧気体封入油−エ
マルジョン助燃バーナと、高速空気流中に微粒子固体燃
料を混入される固体燃料バーすとを組み合イつせた混焼
用バーす装置に関する。
マルジョン助燃バーナと、高速空気流中に微粒子固体燃
料を混入される固体燃料バーすとを組み合イつせた混焼
用バーす装置に関する。
燃料を空気中で燃焼させる場合、公知のようにＮＯｘ発
生間は燃焼温度が高いほと多く、ガス中の逆用酸素が多
いはと増える。したがって過剰空気を減らして燃焼ガス
中の酸素濃度を押さえ、燃焼用空気を二段に供給したり
、燃焼排ガスの一部を循環して導入したりして、火炎の
温度を下げるのが、ＮＯｘ発生量の抑制にとって有利で
ある。
生間は燃焼温度が高いほと多く、ガス中の逆用酸素が多
いはと増える。したがって過剰空気を減らして燃焼ガス
中の酸素濃度を押さえ、燃焼用空気を二段に供給したり
、燃焼排ガスの一部を循環して導入したりして、火炎の
温度を下げるのが、ＮＯｘ発生量の抑制にとって有利で
ある。
本発明は、複雑で高価な油乳化装置を用いることなく、
また界面活性剤の添加も必要とすることなく、安定した
油と水のエマルジョン泡沫を生成して低過剰空気で燃焼
させる助燃バーナと、この助燃バーナの火炎内に微粒子
固体燃料を混入して燃焼させる固体燃料バーナを組み合
わせて、高速気流中の微粒子固体燃料を主体とする混合
気流が集中的にかつ長い滞留時間をもって流入し、これ
によって微粒子固体燃料が効果的に加熱され着火し、高
速気流中の空気を主体とする気流が着火した微粒子固体
燃料の燃焼に必要な酸素を周囲から供給し、さらにその
バーナの外周に旋回および整流された二段燃焼用空気を
供給することにより、良好な燃焼状態を維持させる低Ｎ
Ｏｘの混焼用バーナ装置を提供するものである。
また界面活性剤の添加も必要とすることなく、安定した
油と水のエマルジョン泡沫を生成して低過剰空気で燃焼
させる助燃バーナと、この助燃バーナの火炎内に微粒子
固体燃料を混入して燃焼させる固体燃料バーナを組み合
わせて、高速気流中の微粒子固体燃料を主体とする混合
気流が集中的にかつ長い滞留時間をもって流入し、これ
によって微粒子固体燃料が効果的に加熱され着火し、高
速気流中の空気を主体とする気流が着火した微粒子固体
燃料の燃焼に必要な酸素を周囲から供給し、さらにその
バーナの外周に旋回および整流された二段燃焼用空気を
供給することにより、良好な燃焼状態を維持させる低Ｎ
Ｏｘの混焼用バーナ装置を提供するものである。
図面に示した実施例について本発明を説明すると、第１
図ないし第５図において、助燃バーナの泡沫生成体ｌは
、円形凹所２をもつ円板３と、この円形凹所２に相当す
る径から次第に径を減少する中心の円錐状穴４をもちか
つ円板３と同じ外径をもつ円筒５からなり、これらの部
分３と５を同軸的に重ね合オつせることにより、凹所２
と円錐状穴４が泡沫生成室６を形成している。円筒５に
近い方にある円板３の端面には、凹所２の接線方向に凹
所２へ通ずる油、水および加圧気体の吹込み溝７．８．
９が中心軸線Ｘ−Ｘにたいして直角な１つの面Ｙ−Ｙ上
に配置されている。これらの溝７．８．９の数は任意に
選ぶことができる。油吹込み溝７は、円板３中を軸線方
向に延びてこの円板の他方の端面に開口する通路１１へ
連通している。水吹込み溝８は、やはり円板３中に形成
された通路１２を経て、円板３の他方の端面の中心に取
り付けられて同軸的に延びる水供給管１３に連通してい
る。一方加圧気体吹込み溝９は円板３の周面へ開口して
いる。円板３とは反対の側において円筒５に小径の円筒
状突起１５が形成され、円錐状穴４に連通ずるその中心
穴には移送管１６がはめ込まれ、この移送管１６の自由
端上には小さい噴出ノズル１７がはめられている。噴出
孔の断面積は３、泡沫生成室６内が所定の圧力となるよ
うに、すなわち生成室６と燃焼室との圧力差が２に９／
ｃｒ１以上となるように設定されている。
図ないし第５図において、助燃バーナの泡沫生成体ｌは
、円形凹所２をもつ円板３と、この円形凹所２に相当す
る径から次第に径を減少する中心の円錐状穴４をもちか
つ円板３と同じ外径をもつ円筒５からなり、これらの部
分３と５を同軸的に重ね合オつせることにより、凹所２
と円錐状穴４が泡沫生成室６を形成している。円筒５に
近い方にある円板３の端面には、凹所２の接線方向に凹
所２へ通ずる油、水および加圧気体の吹込み溝７．８．
９が中心軸線Ｘ−Ｘにたいして直角な１つの面Ｙ−Ｙ上
に配置されている。これらの溝７．８．９の数は任意に
選ぶことができる。油吹込み溝７は、円板３中を軸線方
向に延びてこの円板の他方の端面に開口する通路１１へ
連通している。水吹込み溝８は、やはり円板３中に形成
された通路１２を経て、円板３の他方の端面の中心に取
り付けられて同軸的に延びる水供給管１３に連通してい
る。一方加圧気体吹込み溝９は円板３の周面へ開口して
いる。円板３とは反対の側において円筒５に小径の円筒
状突起１５が形成され、円錐状穴４に連通ずるその中心
穴には移送管１６がはめ込まれ、この移送管１６の自由
端上には小さい噴出ノズル１７がはめられている。噴出
孔の断面積は３、泡沫生成室６内が所定の圧力となるよ
うに、すなわち生成室６と燃焼室との圧力差が２に９／
ｃｒ１以上となるように設定されている。
円板３および円筒５の外径に等しい内径をもつ有底円筒
状バーナ本体２１内には、泡沫生成体ｌとしての円板３
および円筒５が挿入され、バーナ本体２１の底２２にあ
る穴を円筒５の突起１５が貫通して突出している。この
円筒状突起１５および噴出ノズル１７上にはまって、移
送管１６を同心的に包囲する保護管２３が延びている。
状バーナ本体２１内には、泡沫生成体ｌとしての円板３
および円筒５が挿入され、バーナ本体２１の底２２にあ
る穴を円筒５の突起１５が貫通して突出している。この
円筒状突起１５および噴出ノズル１７上にはまって、移
送管１６を同心的に包囲する保護管２３が延びている。
円板３および円筒５は、バーナ本体２１の開口へねじ込
まれる栓２５により、間隔管２６を介してバーナ本体２
１の底２２へ押し付けられている。
まれる栓２５により、間隔管２６を介してバーナ本体２
１の底２２へ押し付けられている。
水供給管１３は栓２５を貫通して延び、水供給口２７か
ら加圧水を供給される。円板３と間隔管２６と栓２５と
により区画される環状空間２８は油空間として一方では
通路１１に通じ、他方ては間隔管２６にある横貫通口２
９およびバーナ本体２１の内周面に形成された環状溝３
０を介して、加圧油の供給口３１に連通している。円板
３の気体吹込み溝９に半径方向に連通して、バーナ本体
２１の内周面に環状溝３２が形成され、供給口３３を介
して加圧気体を供給される。円板３と円Ｂ５の重ね合わ
せにより、吹込み溝７，８゜９がそれぞれ吹込み通路を
形成していることは、図から直ちにわかる。なお泡沫生
成室６内の圧力が高くなるので、円板３と円筒５は外周
部でいんろう継手のようにはめあわされている。
ら加圧水を供給される。円板３と間隔管２６と栓２５と
により区画される環状空間２８は油空間として一方では
通路１１に通じ、他方ては間隔管２６にある横貫通口２
９およびバーナ本体２１の内周面に形成された環状溝３
０を介して、加圧油の供給口３１に連通している。円板
３の気体吹込み溝９に半径方向に連通して、バーナ本体
２１の内周面に環状溝３２が形成され、供給口３３を介
して加圧気体を供給される。円板３と円Ｂ５の重ね合わ
せにより、吹込み溝７，８゜９がそれぞれ吹込み通路を
形成していることは、図から直ちにわかる。なお泡沫生
成室６内の圧力が高くなるので、円板３と円筒５は外周
部でいんろう継手のようにはめあわされている。
固体燃料バ〜すとして、保護管２３を同心的に包囲して
微粒子固体燃料移送管３６が設けられて、両管２３．３
６の間に環状空間３７を形成している。噴出ノズル１７
を越えて延びる移送管３６の先端には、バーナノズル３
８が設けられ、その内周は円錐状に先細になっている。
微粒子固体燃料移送管３６が設けられて、両管２３．３
６の間に環状空間３７を形成している。噴出ノズル１７
を越えて延びる移送管３６の先端には、バーナノズル３
８が設けられ、その内周は円錐状に先細になっている。
バーナノズル３８のすぐ後で両管２３．３６の間には旋
回羽根３９が設けられている。環状空間３７の後端には
、微粒子固体燃料供給口４０が設けられている。
回羽根３９が設けられている。環状空間３７の後端には
、微粒子固体燃料供給口４０が設けられている。
さらに移送管３６を同心的に包囲する円筒状ケーシング
４２により二段燃焼用二次空気供給室４３が形成されて
、風箱に通じている。この供給室４３の燃焼室側端部に
は、二次空気をらせん状に旋回させる旋回羽根４４と、
二次空気を軸心方向Ｘ−Ｘに整流する整流羽根４５とが
内外に同心的に環状に設けられている。旋回羽根４４の
半径方向外縁と整流羽根４５の半径方向内縁を相互に結
合する円筒状結合片４６は燃・＠室４１の方へ円錐状に
先細になるノズル突起４７をもっている。整流羽根４５
の半径方向外縁を相互に結合する結合片４８は燃焼室４
】の方へ円錐状に先細になっている。旋回羽根４４の半
径方向内縁を相互に結合する円筒状結合片４９は移送管
３６上に摺動可能に設けられ、ボルト５０により両羽根
４４．４５を軸心方向Ｘ−Ｘに移動して、燃焼室４１内
の炎の長さを制御することができる。なお５１はバーナ
タイルである。
４２により二段燃焼用二次空気供給室４３が形成されて
、風箱に通じている。この供給室４３の燃焼室側端部に
は、二次空気をらせん状に旋回させる旋回羽根４４と、
二次空気を軸心方向Ｘ−Ｘに整流する整流羽根４５とが
内外に同心的に環状に設けられている。旋回羽根４４の
半径方向外縁と整流羽根４５の半径方向内縁を相互に結
合する円筒状結合片４６は燃・＠室４１の方へ円錐状に
先細になるノズル突起４７をもっている。整流羽根４５
の半径方向外縁を相互に結合する結合片４８は燃焼室４
】の方へ円錐状に先細になっている。旋回羽根４４の半
径方向内縁を相互に結合する円筒状結合片４９は移送管
３６上に摺動可能に設けられ、ボルト５０により両羽根
４４．４５を軸心方向Ｘ−Ｘに移動して、燃焼室４１内
の炎の長さを制御することができる。なお５１はバーナ
タイルである。
さて供給管２７．３１および３３がら３〜５に９／ｃｄ
・ の圧力範囲で、同一圧力に加圧された水、油および
気体（蒸気、空気、不活性ガス）が供給され、吹込み通
路としての吹込み溝８，７および９を経て、接線方向に
泡沫生成室６へ吹込まれると、渦状に旋回しながら油と
水が乳化してエマルジョンとなり、加圧気体を封入され
た多数のエマルジョン泡沫が形成される。これらの泡沫
は旋回しながら円錐駄穴４がら移送管１６を通り、噴出
ノズル１７から燃焼室４１内へ噴出する。泡沫内の加圧
気体の圧力と燃焼室内の圧力との差により泡沫は急激に
膨張して破裂し、微細なエマルジョン粒子となる。この
微細なエマルジョン粒子は水分を含んでいるため、燃焼
時に水の粒子がミクロ爆発をおこし、さらに微粒子化し
て燃焼する。
・ の圧力範囲で、同一圧力に加圧された水、油および
気体（蒸気、空気、不活性ガス）が供給され、吹込み通
路としての吹込み溝８，７および９を経て、接線方向に
泡沫生成室６へ吹込まれると、渦状に旋回しながら油と
水が乳化してエマルジョンとなり、加圧気体を封入され
た多数のエマルジョン泡沫が形成される。これらの泡沫
は旋回しながら円錐駄穴４がら移送管１６を通り、噴出
ノズル１７から燃焼室４１内へ噴出する。泡沫内の加圧
気体の圧力と燃焼室内の圧力との差により泡沫は急激に
膨張して破裂し、微細なエマルジョン粒子となる。この
微細なエマルジョン粒子は水分を含んでいるため、燃焼
時に水の粒子がミクロ爆発をおこし、さらに微粒子化し
て燃焼する。
一方供給口４０から環状空間３７内へ気送空気により供
給される微粒子固体燃料は、第６図のようにねじれ角ｏ
１をもつ旋回羽根３９によってバーナの軸心方向Ｘ−Ｘ
の運動成分をもつらせん状旋回流としてバーナノズル３
８から噴出する。この旋回流の遠心力によって微粒子固
体燃料を主体とする流れは、バーナノズル３８の内周面
へ向かって集合する流れとなり、バーナのテーパ角０２
によって第７図のＡで示すように軸心Ｘ−Ｘへ向かって
円錐状に収束され、噴出ノズル１７から噴出する油−水
エマルジョンの燃焼火炎Ｂに包み込まれるような方向に
旋回しながら、バーナノズル３８から噴出する。固体燃
料のこの流れＡは軸心ｘ−Ｘに対してらせん状に旋回す
るため、火炎Ｂ内でのＷｉ晋暗時間長くなり、着火が容
易に行なわれる。一方バーナノズル３８から出る気送空
気を主体とする旋回流Ｃは、噴出ノズルから噴出する火
炎Ｂを包み込むようになっているので、微粒子固体燃料
流Ａに酸素を供給して着火後の燃焼を促進する。こうし
て実際の火炎りが得られる。なお、Ｅは未着火区域（ブ
ラックゾーン）である。第８図は、微粒子固体燃料を主
体とする旋回流Ａおよびその包絡面Ａ′と、気送空気を
主体とする旋回流Ｃとその包絡面Ｃ′を示している。
給される微粒子固体燃料は、第６図のようにねじれ角ｏ
１をもつ旋回羽根３９によってバーナの軸心方向Ｘ−Ｘ
の運動成分をもつらせん状旋回流としてバーナノズル３
８から噴出する。この旋回流の遠心力によって微粒子固
体燃料を主体とする流れは、バーナノズル３８の内周面
へ向かって集合する流れとなり、バーナのテーパ角０２
によって第７図のＡで示すように軸心Ｘ−Ｘへ向かって
円錐状に収束され、噴出ノズル１７から噴出する油−水
エマルジョンの燃焼火炎Ｂに包み込まれるような方向に
旋回しながら、バーナノズル３８から噴出する。固体燃
料のこの流れＡは軸心ｘ−Ｘに対してらせん状に旋回す
るため、火炎Ｂ内でのＷｉ晋暗時間長くなり、着火が容
易に行なわれる。一方バーナノズル３８から出る気送空
気を主体とする旋回流Ｃは、噴出ノズルから噴出する火
炎Ｂを包み込むようになっているので、微粒子固体燃料
流Ａに酸素を供給して着火後の燃焼を促進する。こうし
て実際の火炎りが得られる。なお、Ｅは未着火区域（ブ
ラックゾーン）である。第８図は、微粒子固体燃料を主
体とする旋回流Ａおよびその包絡面Ａ′と、気送空気を
主体とする旋回流Ｃとその包絡面Ｃ′を示している。
こうして油−水エマルジョンの燃焼による火炎によって
微粒子固体燃料を加熱着火し、火炎外周を気送空気の旋
回流で包囲して、微粒子固体燃料を燃焼させる。さらに
二段燃焼のため設けられる羽根４４．４５のうち、旋回
羽−根４４は、火炎のまわりにさらに空気の旋回流をお
こして微粒子固体燃料の燃焼を良くシ、滞留時間を長く
することにより燃焼速度の遅い固体燃料の完全燃焼を可
能にする。整流羽根４５は、旋回流の外周を包むように
して燃焼を助ける。この二段燃焼により燃焼初期に還元
性雰囲気を形成してＮＯｘ発生の低減化をはかることが
できる。なおボルト５０により両方の羽根４４．４５を
移動することにより旋回羽根４４を流れる流量と整流羽
根４５を流れる流量との比率を変゛えて、最良の燃焼状
態でＮＯｘの低減をはかることができる。
微粒子固体燃料を加熱着火し、火炎外周を気送空気の旋
回流で包囲して、微粒子固体燃料を燃焼させる。さらに
二段燃焼のため設けられる羽根４４．４５のうち、旋回
羽−根４４は、火炎のまわりにさらに空気の旋回流をお
こして微粒子固体燃料の燃焼を良くシ、滞留時間を長く
することにより燃焼速度の遅い固体燃料の完全燃焼を可
能にする。整流羽根４５は、旋回流の外周を包むように
して燃焼を助ける。この二段燃焼により燃焼初期に還元
性雰囲気を形成してＮＯｘ発生の低減化をはかることが
できる。なおボルト５０により両方の羽根４４．４５を
移動することにより旋回羽根４４を流れる流量と整流羽
根４５を流れる流量との比率を変゛えて、最良の燃焼状
態でＮＯｘの低減をはかることができる。
しかも油−水エマルジョンにより低過剰空気燃焼し、火
炎内部に水を添加することにより、火炎温度を自由に調
節でき、ＮＯｘの発生量をさらに低下することができ、
低ＮＯｘバーナ装置として十分その機能を発揮させるこ
とができる。
炎内部に水を添加することにより、火炎温度を自由に調
節でき、ＮＯｘの発生量をさらに低下することができ、
低ＮＯｘバーナ装置として十分その機能を発揮させるこ
とができる。
上述した装置を実際に使用した際得られた数値例を以下
に示す。
に示す。
（１）燃料
微粒子固体燃料 （重量％）
揮発分 １０．４４％
灰 分 帆３６％
固定炭素 ８９．２０％
水 分 １．０％
硫黄分 １．１９％
窒素分 ２．４％
粒 度 −８８１１９９％以上
発熱量 高位８，５００ Ｋｃａ４／Ｋｇ助燃用燃料
規 路用燃料 ＪＩＳ ３種 ２号
比 重 ０．９５
発熱量 高位１０，５００ ｋｃａｌ ７に９硫黄分
２．６％ 窒素分 ０．３％ 灰 分 ０．０５％ （２）Ｗ８焼条件 微粒子固体燃料８０％、助燃用燃料２０％の熱量比で混
焼を行なった。
２．６％ 窒素分 ０．３％ 灰 分 ０．０５％ （２）Ｗ８焼条件 微粒子固体燃料８０％、助燃用燃料２０％の熱量比で混
焼を行なった。
（３）実績値（６％０２換算値）
二段燃焼を行ない、ＮＯｘ値が低減している燃焼状態で
助燃用燃料中に水を添加し、エマルジョン化して燃焼す
ることにより、さらにＮＯｘ値が大幅に低下することが
わかる。以下にその低減状態を示す。
助燃用燃料中に水を添加し、エマルジョン化して燃焼す
ることにより、さらにＮＯｘ値が大幅に低下することが
わかる。以下にその低減状態を示す。
二段燃焼のみ エマルジョン燃焼時
１）２６６ｐｐｍ ］１６ｐｐｍ
２ ） ３０８ ｐｐｍ １４８ ｐｐｍ３ ） ３７
７ ｐｐｍ １９８ ｐｐｍ
７ ｐｐｍ １９８ ｐｐｍ
第１図は本発明によるバーす装置の中心軸線を通る断面
図、第２図はその矢印ＩＩの方向に見た図、第３図は助
燃バーすの分解斜視図、第４図および第５図は加圧気体
封入エマルジョン泡沫生成体の正面図および断面図、第
６図はノズル部分の断面図、第７図および第８図はノズ
ルから出る流れを説明する図である。 １・・・油−水泡法生成体、１７・・・噴出ノズル、３
７・・・環状空間、３８・・・バーナノズル、４０・・
・微粒子固体燃料供給口、４４・・・旋回羽根、４５・
・・整流羽根。 第５図 第６図
図、第２図はその矢印ＩＩの方向に見た図、第３図は助
燃バーすの分解斜視図、第４図および第５図は加圧気体
封入エマルジョン泡沫生成体の正面図および断面図、第
６図はノズル部分の断面図、第７図および第８図はノズ
ルから出る流れを説明する図である。 １・・・油−水泡法生成体、１７・・・噴出ノズル、３
７・・・環状空間、３８・・・バーナノズル、４０・・
・微粒子固体燃料供給口、４４・・・旋回羽根、４５・
・・整流羽根。 第５図 第６図
Claims (1)
- 空気、油および水からなるエマルジョンの旋回流を形成
する機構と、このエマルジョン旋回流のまわりに微粒子
固体燃料の旋回流を形成する機構と、さらにこの固体燃
料旋回流のまわりに空気の旋回流と整流とを形成する機
構とを備えていることを特徴とする混焼用バーナ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7290384A JPS60218519A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 混焼用バ−ナ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7290384A JPS60218519A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 混焼用バ−ナ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60218519A true JPS60218519A (ja) | 1985-11-01 |
| JPH0158405B2 JPH0158405B2 (ja) | 1989-12-12 |
Family
ID=13502768
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7290384A Granted JPS60218519A (ja) | 1984-04-13 | 1984-04-13 | 混焼用バ−ナ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60218519A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987002756A1 (en) * | 1985-10-31 | 1987-05-07 | Nihon Nensho System Kabushiki Kaisha | Radiant tube burner |
| KR100563353B1 (ko) * | 1997-04-25 | 2006-07-25 | 더 비오씨 그룹 피엘씨 | 전기아크로용버너및그작동방법 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653307A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-12 | Ube Ind Ltd | Combustion method for upright firing furnace and burner to execute the same |
| JPS5830483A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-22 | Toshiba Corp | 水力機械の運転方法 |
-
1984
- 1984-04-13 JP JP7290384A patent/JPS60218519A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5653307A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-12 | Ube Ind Ltd | Combustion method for upright firing furnace and burner to execute the same |
| JPS5830483A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-22 | Toshiba Corp | 水力機械の運転方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1987002756A1 (en) * | 1985-10-31 | 1987-05-07 | Nihon Nensho System Kabushiki Kaisha | Radiant tube burner |
| KR100563353B1 (ko) * | 1997-04-25 | 2006-07-25 | 더 비오씨 그룹 피엘씨 | 전기아크로용버너및그작동방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0158405B2 (ja) | 1989-12-12 |
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