JPS60201817A - 押込切断装置用刃物 - Google Patents
押込切断装置用刃物Info
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- JPS60201817A JPS60201817A JP5615984A JP5615984A JPS60201817A JP S60201817 A JPS60201817 A JP S60201817A JP 5615984 A JP5615984 A JP 5615984A JP 5615984 A JP5615984 A JP 5615984A JP S60201817 A JPS60201817 A JP S60201817A
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- Japan
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- cutter
- cut
- cutting
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D35/00—Tools for shearing machines or shearing devices; Holders or chucks for shearing tools
- B23D35/001—Tools for shearing machines or shearing devices; Holders or chucks for shearing tools cutting members
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Accessories And Tools For Shearing Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は金属材料の両面に対する直角方向から一対のＶ
字状刃を進行させて押込み切断する押込切断装置用の刃
物に関するものである。
字状刃を進行させて押込み切断する押込切断装置用の刃
物に関するものである。
連続鋳造で得られる鋳鋼スラブやアルミニュウム成形材
など各種の金属材料を剪断によって切断する場合には、
被切断材の上下に先端をずらして対向させた一対の矩形
刃を被切断材に対する直角方向からすれ違い状に進行さ
せて切断する切断装置が従来一般に用いられてきた。し
かしながら、このような切断装置においては切断によシ
分離された両切断材の切断端に、切断表面側へ反起する
切断ばシが発生することが多いので、これを圧延機にか
けて圧延すると、圧延製品の表面長手方向にヘゲ疵が形
成され、とのヘゲ疵が製品の歩留シを低下させるという
欠点があった。
など各種の金属材料を剪断によって切断する場合には、
被切断材の上下に先端をずらして対向させた一対の矩形
刃を被切断材に対する直角方向からすれ違い状に進行さ
せて切断する切断装置が従来一般に用いられてきた。し
かしながら、このような切断装置においては切断によシ
分離された両切断材の切断端に、切断表面側へ反起する
切断ばシが発生することが多いので、これを圧延機にか
けて圧延すると、圧延製品の表面長手方向にヘゲ疵が形
成され、とのヘゲ疵が製品の歩留シを低下させるという
欠点があった。
そこで従来の矩形刃に代わるＶ字状刃を設け、この刃物
を被切断材の両側から刃先を対向させて進行させること
によシ被切断材に押込んで切断する押込切断装置が提案
されて用いられている。こ゛の種の切断装置によれば、
切断終期においてＶ字状刃物のくさび作用による水平方
向への分力によシ被切断材が引きちぎられて切断される
ので、切断端が先細シ状に成形され、かつ切断ばシが板
厚中央部に発生するので、これを圧延機にかけて圧延し
ても製品には、切断ば）に起因する疵ができたシするこ
とが少なくなシ製品の歩留シを向上させることができる
。
を被切断材の両側から刃先を対向させて進行させること
によシ被切断材に押込んで切断する押込切断装置が提案
されて用いられている。こ゛の種の切断装置によれば、
切断終期においてＶ字状刃物のくさび作用による水平方
向への分力によシ被切断材が引きちぎられて切断される
ので、切断端が先細シ状に成形され、かつ切断ばシが板
厚中央部に発生するので、これを圧延機にかけて圧延し
ても製品には、切断ば）に起因する疵ができたシするこ
とが少なくなシ製品の歩留シを向上させることができる
。
しかしながら、この種の切断装置に用いられる従来のＶ
字状刃物においても、耐熱性の点、ことに刃物表面のク
ラックや内部割れの発生防止のために刃物の内外部冷却
を行なう連続鋳造スラブの切断などのように苛酷な熱条
件下で行なわれる切断においては問題が多いので、従来
から刃物の材料に耐熱性鋼材が用いられたシ、この材料
を芯材の表面に肉盛シした刃物が用いられたシしている
が、満足した効果を期待することができなかった。
字状刃物においても、耐熱性の点、ことに刃物表面のク
ラックや内部割れの発生防止のために刃物の内外部冷却
を行なう連続鋳造スラブの切断などのように苛酷な熱条
件下で行なわれる切断においては問題が多いので、従来
から刃物の材料に耐熱性鋼材が用いられたシ、この材料
を芯材の表面に肉盛シした刃物が用いられたシしている
が、満足した効果を期待することができなかった。
すなわち、第１図（ａ）はニッケル合金鋼を肉盛シした
従来のＶ型刃の肉盛部正面の写真模写図、第１図（ｂ）
は同じく切断面の写真、第１図（ｃ）は第１図（ｂ）を
１００倍に拡大した顕微鏡写真である。第１図（、）に
おいては、刃物表面の刃先端部から１５闘の範囲にヘア
クラック１の発生が認められる。また第１図（ｂ） 、
（ｃ）においては表面に微細割れの発生が認められる
。これらのへアクラック１は、被切断材としての連続鋳
造スラブの切断時に、加熱と刃物の冷却による熱サイク
ルや応力負荷等によって生じたヒートクラックであって
、これが徐々に進行して刃物の欠損へと進展する可°能
性があるばかシでなく、高熱下の切断では刃物先端部に
溶解現象が発生するという欠点があった。
従来のＶ型刃の肉盛部正面の写真模写図、第１図（ｂ）
は同じく切断面の写真、第１図（ｃ）は第１図（ｂ）を
１００倍に拡大した顕微鏡写真である。第１図（、）に
おいては、刃物表面の刃先端部から１５闘の範囲にヘア
クラック１の発生が認められる。また第１図（ｂ） 、
（ｃ）においては表面に微細割れの発生が認められる
。これらのへアクラック１は、被切断材としての連続鋳
造スラブの切断時に、加熱と刃物の冷却による熱サイク
ルや応力負荷等によって生じたヒートクラックであって
、これが徐々に進行して刃物の欠損へと進展する可°能
性があるばかシでなく、高熱下の切断では刃物先端部に
溶解現象が発生するという欠点があった。
本発明は以上のような点に鑑みなされたもので、先端の
Ｖ字形表面にＮｉを１５〜２５％含有するオーステナイ
ト系特殊ニッケル合金を溶着肉盛することによシ、クラ
ックの発生を少なくして耐用性の向上を計った押込切断
装置用刃物を提供するものである。以下、本発明の実施
例を図面に基いて詳細に説明する。
Ｖ字形表面にＮｉを１５〜２５％含有するオーステナイ
ト系特殊ニッケル合金を溶着肉盛することによシ、クラ
ックの発生を少なくして耐用性の向上を計った押込切断
装置用刃物を提供するものである。以下、本発明の実施
例を図面に基いて詳細に説明する。
第２図ないし第４図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）は
本発明に係る押込切断装置用刃物の実施例を示し、第２
図はこれを実施した押込切断装置の刃物先端部近傍の側
面図、第３図は刃物の斜視図、第４図（ａ） 、 （ｂ
） Ｉ （ｅ）は第１図（ＩＬ） 、 （ｂ） 、 （
ｅ）にそれぞれ対応して示す写真模写図である。図にお
いて被切断材としての連続鋳造によるスラブ１１は、そ
の温度が例えば外表面が７００）〜ｓｏｏ’ｃで内面が
１０００〜１２０００Ｃとなっている。
本発明に係る押込切断装置用刃物の実施例を示し、第２
図はこれを実施した押込切断装置の刃物先端部近傍の側
面図、第３図は刃物の斜視図、第４図（ａ） 、 （ｂ
） Ｉ （ｅ）は第１図（ＩＬ） 、 （ｂ） 、 （
ｅ）にそれぞれ対応して示す写真模写図である。図にお
いて被切断材としての連続鋳造によるスラブ１１は、そ
の温度が例えば外表面が７００）〜ｓｏｏ’ｃで内面が
１０００〜１２０００Ｃとなっている。
そして、このスラブ１１を挾む上方と下方とには、上刃
１２と下刃１３とがそれぞれ配設されておシ、これら上
刃１２と下刃１３とは、先端がＶ字状に形成きれている
。そして、図示しない油圧シリンダ等で上刃１２と下刃
１３とをスラブ１１に対する直交方向から同時に進行さ
せると、刃先がスラブ１１に押込まれ、この押込みと、
押込み終期における刃１２．１３のくさび作用の水平方
向分力によるひきちぎシとでスラブ１１が切断される。
１２と下刃１３とがそれぞれ配設されておシ、これら上
刃１２と下刃１３とは、先端がＶ字状に形成きれている
。そして、図示しない油圧シリンダ等で上刃１２と下刃
１３とをスラブ１１に対する直交方向から同時に進行さ
せると、刃先がスラブ１１に押込まれ、この押込みと、
押込み終期における刃１２．１３のくさび作用の水平方
向分力によるひきちぎシとでスラブ１１が切断される。
このような押込切断装置に用いられる上刃１２と下刃１
３とは、次のように構成されている。すなわち、刃１２
．１３の母材１２ｍ 、 １３ｍは例えばＳＮ０Ｍ鋼製
でＶ字状に形成されておシ、その先端７字面には、次表
のような組成を有するオーステナイト系特殊高ニッケル
合金の溶着肉盛１２ｂ、１３ｂがそれぞれ施されている
。
３とは、次のように構成されている。すなわち、刃１２
．１３の母材１２ｍ 、 １３ｍは例えばＳＮ０Ｍ鋼製
でＶ字状に形成されておシ、その先端７字面には、次表
のような組成を有するオーステナイト系特殊高ニッケル
合金の溶着肉盛１２ｂ、１３ｂがそれぞれ施されている
。
上記構成成分は種々の基本実験の結果、基本的に２０Ｃ
ｒ −２ＯＮｉ−２０Ｃｏの基本形にＭｏ ＋ Ｗ ＋
Ｍｎ等の強化元素を加え、高温におけるクリープ抵抗
を高めたものである。本実施例の様に、被切断材が１２
００℃の高温である場合、耐熱性、耐亀裂性、耐摩耗性
が重要になってくる。
ｒ −２ＯＮｉ−２０Ｃｏの基本形にＭｏ ＋ Ｗ ＋
Ｍｎ等の強化元素を加え、高温におけるクリープ抵抗
を高めたものである。本実施例の様に、被切断材が１２
００℃の高温である場合、耐熱性、耐亀裂性、耐摩耗性
が重要になってくる。
今、Ｃｒにおいて、含有量が２０％よシ少ない場合は、
高温耐酸化性すなわち耐熱性が急激に低下する。又、２
１％以上の場合は耐酸化性の上昇が予想されたが、顕著
な変化は無かった。しかし、ｃｒをいたずらに多くして
もあまシ意味がないので、この実施例では、Ｃｒを２０
〜２１係とした。勿論Ｃｒを例えば２５％のように少し
多く入れることもできる。
高温耐酸化性すなわち耐熱性が急激に低下する。又、２
１％以上の場合は耐酸化性の上昇が予想されたが、顕著
な変化は無かった。しかし、ｃｒをいたずらに多くして
もあまシ意味がないので、この実施例では、Ｃｒを２０
〜２１係とした。勿論Ｃｒを例えば２５％のように少し
多く入れることもできる。
又、Ｃｏについては、添加によシ、高温強さ特に、クリ
ープ特性の改善を狙ったもので４１、Ｃｏの減少は耐熱
性、高温強さの低下となシ、又逆に増加は靭性の低下を
伴う、いずれに於てもＣｒ ＋ Ｎ ｉとのバランスの
問題であるが、１８．９〜１９．８５％域で伸び、絞シ
は最高値を示した。なお、機械的性質中経済性を考慮し
て、Ｃｏは１５〜２５％程度にすることもできる。
ープ特性の改善を狙ったもので４１、Ｃｏの減少は耐熱
性、高温強さの低下となシ、又逆に増加は靭性の低下を
伴う、いずれに於てもＣｒ ＋ Ｎ ｉとのバランスの
問題であるが、１８．９〜１９．８５％域で伸び、絞シ
は最高値を示した。なお、機械的性質中経済性を考慮し
て、Ｃｏは１５〜２５％程度にすることもできる。
次に、Ｎｉでちるが、これを添加することで強度は低下
傾向になるが、靭性は大きく向上する。Ｎｉ量の変化に
よる強度変化を調べたところ、Ｃ＝０．１２％、 Ｃｒ
＝２０．４〜２１％ 、 Ｃｏ＝１８．９〜１９゜８５
係の範囲に於てはＮｉを９％から２５％迄含有量を変化
させたが強度的には大した差を生じなかった（高温引張
強さ２７〜３０ゆ４♂）が、低Ｎｉになれば、オーステ
ナイトが不安定となシ、硬化組織を誘発し易く、靭性の
劣化を伴うため、あｉ）少なくは出来ず、したがってこ
とでは、Ｎ１の含有量を１５〜２５％とした。なお、Ｎ
ｉは、好ましくはほぼＣｒ。
傾向になるが、靭性は大きく向上する。Ｎｉ量の変化に
よる強度変化を調べたところ、Ｃ＝０．１２％、 Ｃｒ
＝２０．４〜２１％ 、 Ｃｏ＝１８．９〜１９゜８５
係の範囲に於てはＮｉを９％から２５％迄含有量を変化
させたが強度的には大した差を生じなかった（高温引張
強さ２７〜３０ゆ４♂）が、低Ｎｉになれば、オーステ
ナイトが不安定となシ、硬化組織を誘発し易く、靭性の
劣化を伴うため、あｉ）少なくは出来ず、したがってこ
とでは、Ｎ１の含有量を１５〜２５％とした。なお、Ｎ
ｉは、好ましくはほぼＣｒ。
Ｃｏと同量として、１９〜２１係にすると良い。
以上を基本成分とした新規肉盛材を当該刃物に肉盛する
。
。
すなわち、具体的には、母材の上に肉盛材の割れや剥離
防止の緩衝材としてステンレス系の下盛シを施し、さら
にその上に上盛シ層の節約ならびに補強耐熱部材として
のステンレス系の中盛シを施したのち、最表面部に上盛
シ層としての上記Ｃｒ−Ｎｉをベースとした加工硬化性
が高くて熱間耐摩耗性を備えた耐熱高合金ニッケル鋼の
上盛シを施す。
防止の緩衝材としてステンレス系の下盛シを施し、さら
にその上に上盛シ層の節約ならびに補強耐熱部材として
のステンレス系の中盛シを施したのち、最表面部に上盛
シ層としての上記Ｃｒ−Ｎｉをベースとした加工硬化性
が高くて熱間耐摩耗性を備えた耐熱高合金ニッケル鋼の
上盛シを施す。
そこでとの肉盛を施した上刃１２．下刃１３の試験結果
を第１図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）に示す従来の
刃物の試験結果と比較して説明する。試験の条件は従来
の刃物と本装置の刃物ともに同条件であって、２５０玉
厚で１２００ｍ＋幅の連続鋳造スラブを約５００トンの
力で切断し、スラブの切断重量の合計が約３７０トンに
なるまで切断したあとの刃物の組織を示している。第４
図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）ａ上記試験に供せら
れた本装置の刃物の写真模写図および写真を示すもので
あって、先ず第４図（ａ）は刃物肉盛部の正面図である
。図において刃物１２（１３）には切断時表面すシ傷社
あっても第１図（ａ）に符号１で示したへアクラックは
認められない。また、第４図（ｂ）は刃物肉盛部の切断
面を示す写真、第４図（Ｃ）は第４図（ｂ）を１００倍
に拡大した顕微鏡写真であるが、これら各図においても
、第１図（ｂ） 、 （ｃ）に示す表面や内部の微細割
れが認められない。
を第１図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｅ）に示す従来の
刃物の試験結果と比較して説明する。試験の条件は従来
の刃物と本装置の刃物ともに同条件であって、２５０玉
厚で１２００ｍ＋幅の連続鋳造スラブを約５００トンの
力で切断し、スラブの切断重量の合計が約３７０トンに
なるまで切断したあとの刃物の組織を示している。第４
図（ａ） 、 （ｂ） 、 （ｃ）ａ上記試験に供せら
れた本装置の刃物の写真模写図および写真を示すもので
あって、先ず第４図（ａ）は刃物肉盛部の正面図である
。図において刃物１２（１３）には切断時表面すシ傷社
あっても第１図（ａ）に符号１で示したへアクラックは
認められない。また、第４図（ｂ）は刃物肉盛部の切断
面を示す写真、第４図（Ｃ）は第４図（ｂ）を１００倍
に拡大した顕微鏡写真であるが、これら各図においても
、第１図（ｂ） 、 （ｃ）に示す表面や内部の微細割
れが認められない。
以上の説明により明らかなように本発明によれば押込切
断装置用刃物において、■字状刃の先端７字面にＮｉを
１５〜２５％含有するオーステナイト系特殊ニッケル合
金を溶着肉盛するととによυ、耐亀裂性、耐摩耗性が向
上して刃物の耐用性が大幅に向上し、ことに加熱と冷却
とを繰返し受ける刃物においてその効果が顕著である。
断装置用刃物において、■字状刃の先端７字面にＮｉを
１５〜２５％含有するオーステナイト系特殊ニッケル合
金を溶着肉盛するととによυ、耐亀裂性、耐摩耗性が向
上して刃物の耐用性が大幅に向上し、ことに加熱と冷却
とを繰返し受ける刃物においてその効果が顕著である。
第１図（ａ）はニッケル合金鋼を肉盛シした従来の■型
刃の肉盛部正面の写真模写図、第１図（ｂ）は同じく切
断面の写真、第１図（ｅ）は第１図（ｂ）を１００倍に
拡大した顕微鏡写真、第２図ないし第４図（＆） 、
。 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係る押込切断装置用刃物
の実施例を示し、第２図はこれを実施した押込切断装置
の刃物先端部近傍の側面図、第３図は刃物の斜視図、第
４図（、）は刃物肉盛部正面の写真模写図、第４図（ｂ
）は刃物肉盛部切断面の写真、第４図（ｅ）は第４図（
ｂ）を１００倍に拡大した顕微鏡写真である。 １１彎・・・スラブ、１２・書・・上刃、１３ＩＩ＠＠
１１下刃、１２ａ、１３ａ＠・・・母材、１２ｂ。 １３ｂ・・・・肉盛。 特許出願人 宇部興産株式会社 代理人 山川数、樹（ほか２名） ［１図 鋳２図
刃の肉盛部正面の写真模写図、第１図（ｂ）は同じく切
断面の写真、第１図（ｅ）は第１図（ｂ）を１００倍に
拡大した顕微鏡写真、第２図ないし第４図（＆） 、
。 （ｂ） 、 （ｃ）は本発明に係る押込切断装置用刃物
の実施例を示し、第２図はこれを実施した押込切断装置
の刃物先端部近傍の側面図、第３図は刃物の斜視図、第
４図（、）は刃物肉盛部正面の写真模写図、第４図（ｂ
）は刃物肉盛部切断面の写真、第４図（ｅ）は第４図（
ｂ）を１００倍に拡大した顕微鏡写真である。 １１彎・・・スラブ、１２・書・・上刃、１３ＩＩ＠＠
１１下刃、１２ａ、１３ａ＠・・・母材、１２ｂ。 １３ｂ・・・・肉盛。 特許出願人 宇部興産株式会社 代理人 山川数、樹（ほか２名） ［１図 鋳２図
Claims (1)
- 表面をＶ字形に形成し先端７字面にＮｉを１５〜２５４
含有するオーステナイト系特殊ニッケル合金を溶着肉盛
したことを特徴とする押込切断装置用刃物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5615984A JPS60201817A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 押込切断装置用刃物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5615984A JPS60201817A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 押込切断装置用刃物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60201817A true JPS60201817A (ja) | 1985-10-12 |
| JPH0117809B2 JPH0117809B2 (ja) | 1989-04-03 |
Family
ID=13019311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5615984A Granted JPS60201817A (ja) | 1984-03-26 | 1984-03-26 | 押込切断装置用刃物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60201817A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399119A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-04-30 | Nippon Steel Corp | 鋼片熱間切断機用剪断刃物 |
| JPH0331916U (ja) * | 1989-08-01 | 1991-03-28 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139842A (en) * | 1980-03-29 | 1981-10-31 | Amada Co Ltd | Cutting tool for machine tool and method of manufacture |
-
1984
- 1984-03-26 JP JP5615984A patent/JPS60201817A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56139842A (en) * | 1980-03-29 | 1981-10-31 | Amada Co Ltd | Cutting tool for machine tool and method of manufacture |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399119A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-04-30 | Nippon Steel Corp | 鋼片熱間切断機用剪断刃物 |
| JPH0418974B2 (ja) * | 1986-07-10 | 1992-03-30 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| JPH0331916U (ja) * | 1989-08-01 | 1991-03-28 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0117809B2 (ja) | 1989-04-03 |
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