JPS60182340A - 燃焼室壁面を多孔質断熱材で被覆した内燃機関 - Google Patents
燃焼室壁面を多孔質断熱材で被覆した内燃機関Info
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- JPS60182340A JPS60182340A JP3626484A JP3626484A JPS60182340A JP S60182340 A JPS60182340 A JP S60182340A JP 3626484 A JP3626484 A JP 3626484A JP 3626484 A JP3626484 A JP 3626484A JP S60182340 A JPS60182340 A JP S60182340A
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- Japan
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- heat insulating
- insulating material
- combustion engine
- chamber wall
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
- F02B77/11—Thermal or acoustic insulation
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分骨〕
本発明は、内燃機関における燃焼室の断熱構造に関する
ものである。
ものである。
従来のエンジン等においては、熱効率を高め゛ルタめ、
シリンダーヘッド、ピストン、シリンダーライナー等に
セラミック等の断熱材からなる断熱N!1を備えた断熱
エンジンが提案され、試作されている。
シリンダーヘッド、ピストン、シリンダーライナー等に
セラミック等の断熱材からなる断熱N!1を備えた断熱
エンジンが提案され、試作されている。
しかしながら、従来の断熱エンジンの考えは。
膨張行程において燃焼ガスの熱が逃げるのを阻止するこ
とを主眼としており、従って町戊厚い断熱層を設けてい
るため、断熱層の熱容量が犬となってくる。そして断熱
層の熱容量が太きいと、膨張行程において断熱層に蓄熱
された熱が、吸気行程においてシリンダー内に吸入さね
た空気を加熱し、その熱膨張のため吸入空気計が城少す
るのでエンジンの体積効率が低下し、燃費が悪化すると
いう問題がある。
とを主眼としており、従って町戊厚い断熱層を設けてい
るため、断熱層の熱容量が犬となってくる。そして断熱
層の熱容量が太きいと、膨張行程において断熱層に蓄熱
された熱が、吸気行程においてシリンダー内に吸入さね
た空気を加熱し、その熱膨張のため吸入空気計が城少す
るのでエンジンの体積効率が低下し、燃費が悪化すると
いう問題がある。
本発明は、前記従来技術における問題点を解決し、断熱
効果を維持しながら体積効率の優ねた内燃機関を提供す
ること全目的とする。
効果を維持しながら体積効率の優ねた内燃機関を提供す
ること全目的とする。
本発明は、内燃機関のピストン上面、ヘッド下面、ライ
ナー等の燃焼壁面全気孔率80%以上の多孔質断熱材で
被覆した内燃機関である。
ナー等の燃焼壁面全気孔率80%以上の多孔質断熱材で
被覆した内燃機関である。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明者等は、前記従来技術の問題点を解決すべく鋭意
研究を行っていた所、気孔率80%以上の断熱材は断熱
性が高く、しかも熱容量が小さく、従って熱追従性が良
好で、内燃機関の燃焼室壁面をこのような断熱材で被覆
することにより体積効率の優れた内燃機関を得ることが
できることを見出だした。
研究を行っていた所、気孔率80%以上の断熱材は断熱
性が高く、しかも熱容量が小さく、従って熱追従性が良
好で、内燃機関の燃焼室壁面をこのような断熱材で被覆
することにより体積効率の優れた内燃機関を得ることが
できることを見出だした。
つぎに図面に基いて本発明を具体的に説明する。
第1図は本発明で使用する多数の独立微細孔を有する断
熱材の断面を示す概略図であって、符号1は断熱材、2
は独立微細孔、3および3′は夫々隔壁及び表面層を示
す。
熱材の断面を示す概略図であって、符号1は断熱材、2
は独立微細孔、3および3′は夫々隔壁及び表面層を示
す。
第2図は、上面を多数の独立微細孔を有する断熱材で被
覆したピストンの断面概略図を示し、符号4はピストン
、1は多数の独立微細孔を有する断熱材、5は該断熱材
をピストン上面に接合するため断熱材に設けたメタライ
ズ層を示す。
覆したピストンの断面概略図を示し、符号4はピストン
、1は多数の独立微細孔を有する断熱材、5は該断熱材
をピストン上面に接合するため断熱材に設けたメタライ
ズ層を示す。
なおピストン以外のヘッド下面、ナイナーの非摺動面お
よびバルブ下面等にも同様に断熱材被覆層で被覆する。
よびバルブ下面等にも同様に断熱材被覆層で被覆する。
本発明で用いる断熱材は、第1図に示すように多数の独
立微細孔2を有しているので断熱性が極めて優れており
、同時に隔壁6が極めて薄いので蓄熱容量が小さく、ま
た特にち密な表面層3′が薄いので該部分の蓄熱容量が
小となり、吸気行程においてシリンダー内に吸入された
空気が該断熱材と接触した際、該断熱材の温度は熱追従
性がよいために急速に低くなり、従って断熱材から吸気
への伝熱が小さいため吸気が高温に加熱されることがな
いので、サイクル効率および体積効率が従来の断熱材を
用いた内燃機関に比し著るしく向上する。
立微細孔2を有しているので断熱性が極めて優れており
、同時に隔壁6が極めて薄いので蓄熱容量が小さく、ま
た特にち密な表面層3′が薄いので該部分の蓄熱容量が
小となり、吸気行程においてシリンダー内に吸入された
空気が該断熱材と接触した際、該断熱材の温度は熱追従
性がよいために急速に低くなり、従って断熱材から吸気
への伝熱が小さいため吸気が高温に加熱されることがな
いので、サイクル効率および体積効率が従来の断熱材を
用いた内燃機関に比し著るしく向上する。
断熱材は80%以上の気孔率を有するものが好ましい。
その理由について説明すると、第3図は断熱材の断熱度
と気孔率の関係を示す図であるが、この第5図に示され
るように気孔率80%以上になると断熱材の断熱度が急
激に犬となるからである。
と気孔率の関係を示す図であるが、この第5図に示され
るように気孔率80%以上になると断熱材の断熱度が急
激に犬となるからである。
断熱材層の厚さは製作の容易性ならびにエンジンの体積
効率を考慮した場合、0.2〜6Bの厚さが好筐しい。
効率を考慮した場合、0.2〜6Bの厚さが好筐しい。
即ち第4図は気孔率80%の断熱材の厚さと断熱度およ
び体積効率との関係を示した図であるが、断熱度の観点
からみれば断熱材の厚さは厚いのが好ましいが、体積効
率からみた場合3m以下が好ましいことがわかる。
び体積効率との関係を示した図であるが、断熱度の観点
からみれば断熱材の厚さは厚いのが好ましいが、体積効
率からみた場合3m以下が好ましいことがわかる。
また、断熱材の孔間隔、及び表厚3Iの厚さは0.1W
以下が好ましい。即ち、第5図は厚さ0.7 IIIの
断熱材について、隔壁の厚さく孔間隔)と、体積効率お
よび断熱度の関係全示した図であるが、読図に示されて
いるように隔壁の厚さが0.1−以下の場合、体積効率
、断熱度共に優れているからである。
以下が好ましい。即ち、第5図は厚さ0.7 IIIの
断熱材について、隔壁の厚さく孔間隔)と、体積効率お
よび断熱度の関係全示した図であるが、読図に示されて
いるように隔壁の厚さが0.1−以下の場合、体積効率
、断熱度共に優れているからである。
つぎに、本発明で用い5る断熱材の一例として、窒化ケ
イ素微粉末と中空炭素球からの断熱材の製造例を記載す
る。
イ素微粉末と中空炭素球からの断熱材の製造例を記載す
る。
通常のセラミック原料である、例えば粒径10μm前後
の窒化ケイ素と、中空炭素球、例えば平均直径100μ
m、肉厚1〜2μmの中空炭素球(商品名カーボンマイ
クロバルー7)と’ft所定の割合で混合し、通常の七
ラミックの製法と同様所定の形に成形した後常圧焼結す
ることにより断熱材を製造することができる。
の窒化ケイ素と、中空炭素球、例えば平均直径100μ
m、肉厚1〜2μmの中空炭素球(商品名カーボンマイ
クロバルー7)と’ft所定の割合で混合し、通常の七
ラミックの製法と同様所定の形に成形した後常圧焼結す
ることにより断熱材を製造することができる。
この場合、中空炭素球と窒化ケイ素との混合物に対し8
5容量%の中空炭素球を用いた場合気孔率80%の断熱
材が得られる。
5容量%の中空炭素球を用いた場合気孔率80%の断熱
材が得られる。
このようにして得られた断熱材は、裏面にメタライズ加
工を行った後、ニッケルメッキを行い、F a*;4f
ろう付し、これを鋳込む方法、上配ろう付したFC材に
ボルト穴をあけ裏面よりボルトで止める方法、メタライ
ズ加工を行った後母材と銀ろう付により接合する方法、
あるいはアロンセラミック(東亜合成化学工業(株))
に中空炭素球を混入し、これを母材に薄く盛って加熱硬
化させる方法等任意の方法で母材に接合できる。
工を行った後、ニッケルメッキを行い、F a*;4f
ろう付し、これを鋳込む方法、上配ろう付したFC材に
ボルト穴をあけ裏面よりボルトで止める方法、メタライ
ズ加工を行った後母材と銀ろう付により接合する方法、
あるいはアロンセラミック(東亜合成化学工業(株))
に中空炭素球を混入し、これを母材に薄く盛って加熱硬
化させる方法等任意の方法で母材に接合できる。
第1図は本発明で用いる断熱材の断面を示す概略図、第
2図は上面に断熱材を被覆したピストンの断面図、第3
図は断熱材の気孔率と断熱度の関係を示す図、第4図は
断熱材の厚さと体積効率および断熱度との関係を示す図
、第5図は隔壁の厚さと体積効率および断熱度との関係
を示す図である。 1・・・断熱材、2・・・微細孔、3・・・隔壁、4・
・・ピストン 特許出願人 いすg自動車株式会社 代 理 人 中 本 先 回 井 上 昭 同 吉 嶺 桂 す り0ワ
2図は上面に断熱材を被覆したピストンの断面図、第3
図は断熱材の気孔率と断熱度の関係を示す図、第4図は
断熱材の厚さと体積効率および断熱度との関係を示す図
、第5図は隔壁の厚さと体積効率および断熱度との関係
を示す図である。 1・・・断熱材、2・・・微細孔、3・・・隔壁、4・
・・ピストン 特許出願人 いすg自動車株式会社 代 理 人 中 本 先 回 井 上 昭 同 吉 嶺 桂 す り0ワ
Claims (1)
- 1、 内燃機関のピスト/上面、ヘッド下面、ライナー
等の燃焼室壁面を気孔率80%以上の多孔質断熱材で被
覆した内燃機関。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59036264A JPH07103816B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 燃焼室壁面を多孔質断熱材で被覆した内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59036264A JPH07103816B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 燃焼室壁面を多孔質断熱材で被覆した内燃機関 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60182340A true JPS60182340A (ja) | 1985-09-17 |
JPH07103816B2 JPH07103816B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=12464908
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59036264A Expired - Lifetime JPH07103816B2 (ja) | 1984-02-29 | 1984-02-29 | 燃焼室壁面を多孔質断熱材で被覆した内燃機関 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07103816B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009020206A1 (ja) * | 2007-08-09 | 2009-02-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | 内燃機関 |
JP2009243352A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Toyota Central R&D Labs Inc | 内燃機関 |
JP2009243355A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Toyota Central R&D Labs Inc | 内燃機関 |
JP2009264236A (ja) * | 2008-04-24 | 2009-11-12 | Toyota Motor Corp | 内燃機関のピストン及びその製造方法 |
JP2010185291A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Toyota Central R&D Labs Inc | 遮熱膜及びその形成方法 |
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EP2436898A1 (en) * | 2010-09-30 | 2012-04-04 | Mazda Motor Corporation | Heat-insulting structure |
WO2012073101A3 (en) * | 2010-12-02 | 2012-07-26 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Heat-shielding film and method of forming the same |
WO2016147428A1 (ja) * | 2015-03-14 | 2016-09-22 | 神戸セラミックス株式会社 | 内燃機関構成部品及びその製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5912119A (ja) * | 1982-07-13 | 1984-01-21 | Mazda Motor Corp | 内燃機関の燃焼室構造 |
JPS60180658A (ja) * | 1984-02-27 | 1985-09-14 | Daido Steel Co Ltd | セラミツクス−金属複合体の製造方法 |
-
1984
- 1984-02-29 JP JP59036264A patent/JPH07103816B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN102444497A (zh) * | 2010-09-30 | 2012-05-09 | 马自达汽车株式会社 | 热绝缘结构体 |
US8813734B2 (en) | 2010-09-30 | 2014-08-26 | Mazda Motor Corporation | Heat-insulating structure |
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JPWO2016147428A1 (ja) * | 2015-03-14 | 2018-03-22 | 神戸セラミックス株式会社 | 内燃機関構成部品及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07103816B2 (ja) | 1995-11-08 |
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