JPS60180445A - 直流短結合装置 - Google Patents
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- H01L25/10—Assemblies consisting of a plurality of individual semiconductor or other solid state devices ; Multistep manufacturing processes thereof all the devices being of a type provided for in the same subgroup of groups H01L27/00 - H01L33/00, or in a single subclass of H10K, H10N, e.g. assemblies of rectifier diodes the devices having separate containers
- H01L25/11—Assemblies consisting of a plurality of individual semiconductor or other solid state devices ; Multistep manufacturing processes thereof all the devices being of a type provided for in the same subgroup of groups H01L27/00 - H01L33/00, or in a single subclass of H10K, H10N, e.g. assemblies of rectifier diodes the devices having separate containers the devices being of a type provided for in group H01L29/00
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- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
〔従来の技術〕
相異なる周波数挙動を有する（非同期）の２つの回路網
の間の電流交換を可能にするため、両回路網の間に配置
され減結合された三相交流−直流−三相交流変換の形の
直流回路がしばしば用いられる。高圧直流伝達が実際上
距離零で行なわれるので、この直流回路は＋１直流短結
合（Ｇｌｅｉｃｈｓｔｒｏｍ −ような直流短結合は公
知であり、雑誌“６ｓｔｅｒｒ−ｅｉｃｈｉｓｃｈｅ
Ｚｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｉｉｒ Ｅｌｅｋｔｒｉｚ
ｉｔ −ｉｔｓｗｉｒｔｓｃｈａｆｔ ”、第３６巻、
第８／９号、第２６５頁以下に記載されている。この直
流短結合は主として、直流側で互いに接続され、三相交
流側で両回路網に接続されており、受動的整流器弁のか
わりに制御可能な整流器構成要素（サイリスタンを含ん
でいる２つの三相交流全波変換装置から成っている。こ
のことは、結合される両回路網の間の電流交換が選択的
に両方向に行なわれなければならないので必要である。
の間の電流交換を可能にするため、両回路網の間に配置
され減結合された三相交流−直流−三相交流変換の形の
直流回路がしばしば用いられる。高圧直流伝達が実際上
距離零で行なわれるので、この直流回路は＋１直流短結
合（Ｇｌｅｉｃｈｓｔｒｏｍ −ような直流短結合は公
知であり、雑誌“６ｓｔｅｒｒ−ｅｉｃｈｉｓｃｈｅ
Ｚｅｉｔｓｃｈｒｉｆｔ ｆｉｉｒ Ｅｌｅｋｔｒｉｚ
ｉｔ −ｉｔｓｗｉｒｔｓｃｈａｆｔ ”、第３６巻、
第８／９号、第２６５頁以下に記載されている。この直
流短結合は主として、直流側で互いに接続され、三相交
流側で両回路網に接続されており、受動的整流器弁のか
わりに制御可能な整流器構成要素（サイリスタンを含ん
でいる２つの三相交流全波変換装置から成っている。こ
のことは、結合される両回路網の間の電流交換が選択的
に両方向に行なわれなければならないので必要である。
その際、給電する。
回路網に対応づけられている変換装置は整流器として、
また給電される回路網に対応づけられている変換装置は
インバータとして作動しなければならない。電流方向反
転の際には変換装置の作動の仕方も反対にされなければ
ならない。作動の仕方は変換装［１圧の極性にのみ関係
するので、伝達装置およびエネルギー７０−の高さは装
置の制御によってのみ定やられており、接続される三相
交流回路網内の電圧関係および周波数関係に実際１無関
係である。そのだめの前提条件は、電子的点弧パルスの
形成および供給のための１つの電力部と情報を処理する
１つのエレクトロニクスと１つの伝号伝達ユニットとか
ら成る１つのサイリスクエレクトロニクス構成グループ
が各サイリスタに対応づけられている１つの中央のサイ
リスクエレクトロニクスが存在していることである。信
号伝達自体は、本発明にとっては重要でない種々の理由
から、元ケーブルを介して行なわれる。
また給電される回路網に対応づけられている変換装置は
インバータとして作動しなければならない。電流方向反
転の際には変換装置の作動の仕方も反対にされなければ
ならない。作動の仕方は変換装［１圧の極性にのみ関係
するので、伝達装置およびエネルギー７０−の高さは装
置の制御によってのみ定やられており、接続される三相
交流回路網内の電圧関係および周波数関係に実際１無関
係である。そのだめの前提条件は、電子的点弧パルスの
形成および供給のための１つの電力部と情報を処理する
１つのエレクトロニクスと１つの伝号伝達ユニットとか
ら成る１つのサイリスクエレクトロニクス構成グループ
が各サイリスタに対応づけられている１つの中央のサイ
リスクエレクトロニクスが存在していることである。信
号伝達自体は、本発明にとっては重要でない種々の理由
から、元ケーブルを介して行なわれる。
高圧直流伝達合の公知の配置では、二次巻線が一方は星
形に、また他方は三角形に接続されている各２つの変換
装置変圧器が、１２個の半導体整流器構成要素を有する
１つの三相交流整流器と組合わされて作動する。両変換
装置変圧器の３つの二次側三相交流相の各々に各２つの
直列接続された半導体構成要素が対応づけられており、
こうして各４つの半導体構成要素が１つの半導体構成グ
ループを形成している。その際、各半導体構成要素は２
つの直列接続されたサイリスクから成っている。これら
の８つのサイリスタは通常の仕方で上下に重ねて配置さ
れ、１つのいわゆる弁塔を形成する。従って、公知の装
置は１つのいわゆる弁室内に収容された全体として６つ
の弁塔がら成っている。これらの弁塔の各々は交流側で
対応づけられている両変換装置変圧器の各１つの二次側
相端子と、また各１つの直流ブスを介して当該の回路網
に対応づけられている他の両弁塔と接続されている。
形に、また他方は三角形に接続されている各２つの変換
装置変圧器が、１２個の半導体整流器構成要素を有する
１つの三相交流整流器と組合わされて作動する。両変換
装置変圧器の３つの二次側三相交流相の各々に各２つの
直列接続された半導体構成要素が対応づけられており、
こうして各４つの半導体構成要素が１つの半導体構成グ
ループを形成している。その際、各半導体構成要素は２
つの直列接続されたサイリスクから成っている。これら
の８つのサイリスタは通常の仕方で上下に重ねて配置さ
れ、１つのいわゆる弁塔を形成する。従って、公知の装
置は１つのいわゆる弁室内に収容された全体として６つ
の弁塔がら成っている。これらの弁塔の各々は交流側で
対応づけられている両変換装置変圧器の各１つの二次側
相端子と、また各１つの直流ブスを介して当該の回路網
に対応づけられている他の両弁塔と接続されている。
４つの変換装置変圧器が通常外部に２つずつ弁室の両長
辺に配置されておシ、また両液圧器の各々が各１つの接
続線を介して３つの弁塔の各々と接続されなければなら
ないので、多数の高圧接続線を交さして配線する必要が
生じ、そのために大きな空間が占有される。さらに、１
つの回路網の並び合って配電される各３つの弁塔は前記
の元ケーブルを介してそれぞれのサイリスクエレクトロ
ニクスと接続されなければならない。そのためにその伝
達可能距離は制限されている。従って、たとえば公知の
配置では、トランジスタエレクトロニクスを弁室の正面
の１つに弁塔および変圧器と同一の平面上に配置するこ
とは、光ケーブルの最大伝達可能距離を超過することに
なるので、可能でない。従って、弁室を地下に設置し、
またサイリスクエレクトロニクスを伝達距離短縮の目的
でそこに配置することを余儀なくされた。
辺に配置されておシ、また両液圧器の各々が各１つの接
続線を介して３つの弁塔の各々と接続されなければなら
ないので、多数の高圧接続線を交さして配線する必要が
生じ、そのために大きな空間が占有される。さらに、１
つの回路網の並び合って配電される各３つの弁塔は前記
の元ケーブルを介してそれぞれのサイリスクエレクトロ
ニクスと接続されなければならない。そのためにその伝
達可能距離は制限されている。従って、たとえば公知の
配置では、トランジスタエレクトロニクスを弁室の正面
の１つに弁塔および変圧器と同一の平面上に配置するこ
とは、光ケーブルの最大伝達可能距離を超過することに
なるので、可能でない。従って、弁室を地下に設置し、
またサイリスクエレクトロニクスを伝達距離短縮の目的
でそこに配置することを余儀なくされた。
本発明が解決しようとする問題点は、特に半導体装置の
コンパクトな構成により前記の欠点を除ぐことである。
コンパクトな構成により前記の欠点を除ぐことである。
と述の問題点は本発明（二よれば、結合すべき回路網の
各々に対応づけられており変換装置変圧器および制御可
能な半導体を有する三相交流全波変換装置を含んでおり
、制御可能な半導体は１つの中央の制御エレクトロニク
スにより、入力側変換装置が整流器として、また出力側
変換装置がインバータとして作動するように制御され、
また１つの機能群の制御可能な半導体が、同種に構成さ
れた変換装置塔を形成するようにｔ下に５重ねて配置さ
れており、これらの変換装置塔が直流側では同極で互い
に接続されており、また三相交流側では変換装置変圧器
の対応づけられている星形および三角形に接続された二
次巻線と接続されている直流短結合装置において、変換
装置枝路器の４つの二次巻線に対応づけられている全波
半導体構成群の各々が１つの変換装置塔を形成している
ことによって解決される。
各々に対応づけられており変換装置変圧器および制御可
能な半導体を有する三相交流全波変換装置を含んでおり
、制御可能な半導体は１つの中央の制御エレクトロニク
スにより、入力側変換装置が整流器として、また出力側
変換装置がインバータとして作動するように制御され、
また１つの機能群の制御可能な半導体が、同種に構成さ
れた変換装置塔を形成するようにｔ下に５重ねて配置さ
れており、これらの変換装置塔が直流側では同極で互い
に接続されており、また三相交流側では変換装置変圧器
の対応づけられている星形および三角形に接続された二
次巻線と接続されている直流短結合装置において、変換
装置枝路器の４つの二次巻線に対応づけられている全波
半導体構成群の各々が１つの変換装置塔を形成している
ことによって解決される。
以下、本発明の実施例を図面により詳細に説明する。
第２図に示されている概要接続四によれば、互いに連系
すべき非同期三相交流回路網１および２の三相交流架空
線は先ず結合装置の三相交流母線３．４に到達す暮。母
線３は接続線５を介して変換装置変圧器６および７の一
次端子と、また母線４は接続線８を介して変換装置変圧
器９およびｌＯの一次端子と接続されている。回路網ｌ
に対応づけられている両変換装置変圧器のうち変圧器６
の二次巻線は三角形に、また変圧器７の二次巻線は星形
に接続されている。同様のことが回路網２番＝対応づけ
られている変換装置変圧器９およびｌＯに対し、てもあ
てはまる。各二次側の相端子は公知の仕方で、各々１２
個のサイリスタから成る三相全波整流器の三相交流端子
と接続されている。このような回路は公知であり、これ
以上に詳細な説明を必要としない。両整流器システムは
直流゛屯田側でそれらの接地された負極により直接に、
また止栓により平滑υアクドル１１を介して互いに接続
されている。
すべき非同期三相交流回路網１および２の三相交流架空
線は先ず結合装置の三相交流母線３．４に到達す暮。母
線３は接続線５を介して変換装置変圧器６および７の一
次端子と、また母線４は接続線８を介して変換装置変圧
器９およびｌＯの一次端子と接続されている。回路網ｌ
に対応づけられている両変換装置変圧器のうち変圧器６
の二次巻線は三角形に、また変圧器７の二次巻線は星形
に接続されている。同様のことが回路網２番＝対応づけ
られている変換装置変圧器９およびｌＯに対し、てもあ
てはまる。各二次側の相端子は公知の仕方で、各々１２
個のサイリスタから成る三相全波整流器の三相交流端子
と接続されている。このような回路は公知であり、これ
以上に詳細な説明を必要としない。両整流器システムは
直流゛屯田側でそれらの接地された負極により直接に、
また止栓により平滑υアクドル１１を介して互いに接続
されている。
公知の結合装置では各全波整流器の３つの変換装置枝路
の各々のそれぞれ４つの直列Ｃ接続されたサイリスタが
各１つの破線で示されているり、％わゆる変換装置塔１
２として４段に重ねてまとめられている。
の各々のそれぞれ４つの直列Ｃ接続されたサイリスタが
各１つの破線で示されているり、％わゆる変換装置塔１
２として４段に重ねてまとめられている。
さらに母線３，４には各１つの高域通過フィルタ回路１
３および１４ならびに平滑コンデンサ１５゜１６が対応
づけられている。すべての６つの変換装置塔１２は破線
で示されている変換装置室エフ内に収容されている。
３および１４ならびに平滑コンデンサ１５゜１６が対応
づけられている。すべての６つの変換装置塔１２は破線
で示されている変換装置室エフ内に収容されている。
結合装置が対称に構成されており、またサイリスタが両
全波整流器内に使用されているので、電流流れ方向をサ
イリスタの相応の制御により、回路網１から回路網２へ
の給電もしくはその逆の給電が行なわれるように選択す
ることができる。すなわちエネルギー流れ方向がトラン
ジスタ制御エレクトロニクスにより自由に選択可能であ
る。変換装置変圧器６，７または９，１０は、一方では
岡三相交流回路網の電圧を変換装置に適した１つの値に
変圧する課題を、他方では三相交流回路網を直流回路か
ら絶縁する課題を有する。平滑リアクトル１１は一方で
は直流のりプルを低減する役割を、他方ではサイリスタ
短絡の際の短絡電流を制限する役割をする。サイリスタ
の位相角制御により、三相交流回路網に電圧ひずみを惹
起し、さらに交さ捷だは平行して導かれている通信線へ
の干渉の原因となる高調波が生ずる。さらに、これらの
高調波は、正弦波用に設計されている変圧器コンデンサ
および伝送線に追加的な熱負荷を生じさせる。従って、
三相交流側の高調波を高域通過フィルタ１３．１４によ
り吸収除去する必要がある。直流電圧側では有効電力の
みが伝達され得るので、無効電力需要は三相交流側でコ
ンテンサ群１．５ 、１６により対処されなければなら
ない。
全波整流器内に使用されているので、電流流れ方向をサ
イリスタの相応の制御により、回路網１から回路網２へ
の給電もしくはその逆の給電が行なわれるように選択す
ることができる。すなわちエネルギー流れ方向がトラン
ジスタ制御エレクトロニクスにより自由に選択可能であ
る。変換装置変圧器６，７または９，１０は、一方では
岡三相交流回路網の電圧を変換装置に適した１つの値に
変圧する課題を、他方では三相交流回路網を直流回路か
ら絶縁する課題を有する。平滑リアクトル１１は一方で
は直流のりプルを低減する役割を、他方ではサイリスタ
短絡の際の短絡電流を制限する役割をする。サイリスタ
の位相角制御により、三相交流回路網に電圧ひずみを惹
起し、さらに交さ捷だは平行して導かれている通信線へ
の干渉の原因となる高調波が生ずる。さらに、これらの
高調波は、正弦波用に設計されている変圧器コンデンサ
および伝送線に追加的な熱負荷を生じさせる。従って、
三相交流側の高調波を高域通過フィルタ１３．１４によ
り吸収除去する必要がある。直流電圧側では有効電力の
みが伝達され得るので、無効電力需要は三相交流側でコ
ンテンサ群１．５ 、１６により対処されなければなら
ない。
第２図かられかるように、４つの直列接続されたサイリ
スクは各１つの塔１２に１とめられており、これらの塔
の各々は１つの回路網に対応づけられている両変換装置
変圧器の各々の二次巻線の各１つの三相交流相と接続さ
れている。このことは、比較的高い費用を必要とし、交
さを介して導かれ、長い、従ってまた大きな空間を必要
とする接続ケーブル配線に通ずる。さらに、６つの変換
ことはサイリスクへの制御ケーブル配線の際に上記の問
題に通ずる。
スクは各１つの塔１２に１とめられており、これらの塔
の各々は１つの回路網に対応づけられている両変換装置
変圧器の各々の二次巻線の各１つの三相交流相と接続さ
れている。このことは、比較的高い費用を必要とし、交
さを介して導かれ、長い、従ってまた大きな空間を必要
とする接続ケーブル配線に通ずる。さらに、６つの変換
ことはサイリスクへの制御ケーブル配線の際に上記の問
題に通ずる。
従って、本発明では、変換装置塔への変換装置のまとめ
方が上記の１とめ方とは異なっている。
方が上記の１とめ方とは異なっている。
詳細には、１つの全波整流装置の４つの直列に接続され
た変換装置ではなく、変換装置変圧器の各１つの二次巻
線に対応づけられ並列接続され各２つの直列に接続され
たサイリスクから形成されている群がそれぞれ１つの塔
に１とめられている。
た変換装置ではなく、変換装置変圧器の各１つの二次巻
線に対応づけられ並列接続され各２つの直列に接続され
たサイリスクから形成されている群がそれぞれ１つの塔
に１とめられている。
この配置が第１図に示されている。その際、左側の塔１
８は変換装置変圧器６の二次側三角巻線ＬＬ’ 、Ｌ２
’、 Ｌ１２に対応づけられている変換装置１群を、ま
だ右側の塔１９は変換装置変圧器７の二次側星形巻線Ｌ
ｌ 、Ｌ２ 、Ｌ３に対応づけられている変換装置群を
含んでいる。その際、第２図中に示されている変換装置
の各々に、第１図中では、弁リアクトル２１を中間に介
して直列に接続された２つの同種のサイリスタ２０が相
当する。サイリスタの制御端子２２は、サイリスク制御
エレクトロニクスと接続されている図示されていない制
御導線に接続されている。さらに、各２つの直列接続さ
れたサイリスタｆ二各１つの弁アレスタ２３が週電圧保
護のために並列に接続されている。
８は変換装置変圧器６の二次側三角巻線ＬＬ’ 、Ｌ２
’、 Ｌ１２に対応づけられている変換装置１群を、ま
だ右側の塔１９は変換装置変圧器７の二次側星形巻線Ｌ
ｌ 、Ｌ２ 、Ｌ３に対応づけられている変換装置群を
含んでいる。その際、第２図中に示されている変換装置
の各々に、第１図中では、弁リアクトル２１を中間に介
して直列に接続された２つの同種のサイリスタ２０が相
当する。サイリスタの制御端子２２は、サイリスク制御
エレクトロニクスと接続されている図示されていない制
御導線に接続されている。さらに、各２つの直列接続さ
れたサイリスタｆ二各１つの弁アレスタ２３が週電圧保
護のために並列に接続されている。
第３図には全結合装置が平面図で示されている。
４つの変換装置塔２４ないｔ−、２７は長方形に、それ
らの三相交流端子がそれぞれ対応づけられている変換装
置変圧器２８．２９．３０．３１と向かい合うように配
置されている。
らの三相交流端子がそれぞれ対応づけられている変換装
置変圧器２８．２９．３０．３１と向かい合うように配
置されている。
これらの変圧器は、変換装置塔を収容する変換装置室３
２の夕１４１１１１に位＃ｔ７ている。それにより三相
交流側の後続導線を比較的短く、交さしないもの七する
ことができる。変換装置塔の接続のための直流ブス３３
．３４．３５も平滑リアクトル３８への接続導線３６．
３７と同様に上下に重ねて、最小可能な長さ、従ってま
た最も望寸しい効率が得られるように、有利に配置する
ことができる。
２の夕１４１１１１に位＃ｔ７ている。それにより三相
交流側の後続導線を比較的短く、交さしないもの七する
ことができる。変換装置塔の接続のための直流ブス３３
．３４．３５も平滑リアクトル３８への接続導線３６．
３７と同様に上下に重ねて、最小可能な長さ、従ってま
た最も望寸しい効率が得られるように、有利に配置する
ことができる。
変換装置塔の長辺の長さが６つの塔を有する従来の配置
にくらべて２／３に過ぎないので、サイリスタ制御エレ
クトロニクス３ｑ、＋ｏ、Ｊ問題な（塔および変圧器と
同一の平面上に取付けることが′できる。接続用の光ケ
ーブル４１．４２の長さはこの配置では、翻電圧環境に
適しているこのようなケーブルの最大可能な伝達長さよ
りも著しく短い。
にくらべて２／３に過ぎないので、サイリスタ制御エレ
クトロニクス３ｑ、＋ｏ、Ｊ問題な（塔および変圧器と
同一の平面上に取付けることが′できる。接続用の光ケ
ーブル４１．４２の長さはこの配置では、翻電圧環境に
適しているこのようなケーブルの最大可能な伝達長さよ
りも著しく短い。
第４図には変換装置塔の原理的構成が変換装置室を通る
縦断面図で示されている。三相交流側の接続導線も直流
側の接続導線も短ぐ且つわかりやすぐ配置されているこ
とが第４図からも理解されよう。このことは第５図の横
断面図からも理解されよう。
縦断面図で示されている。三相交流側の接続導線も直流
側の接続導線も短ぐ且つわかりやすぐ配置されているこ
とが第４図からも理解されよう。このことは第５図の横
断面図からも理解されよう。
本発明によれば、なかんずく、半導体塔の占有面積が約
１／３だけ縮小され、腫だ同時にもはや１つの半導体ユ
ニットの各基が両変換装置変圧器の各１つの相と接続さ
れる必要がなく、各二次巻線のすべての３つの相が単一
の〜塔に接続され得るという利点が得られる。それによ
り接続線の横断および交さ配線の必要がなくなる。さら
に、変換装置塔により占有される面の辺の長さが、サイ
リスクエレクトロニクスを半導体室の正面の１つに半導
体基と同一の面上に配置し得るような寸法に減ぜられる
という利点が得られる。それにより変換装置室の地下設
置を回避し、またそれによって建設費用を大幅に低減す
ることができる。本発明による変換装置塔の高さは２つ
の追加的なサイリスタ段のために公知の変換装置塔の高
さよりも若干高いけれども、このことはＬ記の費用節減
に比較的わずかな影響しか及ぼさない。なぜならば、大
きな所要面積および地下設置のほうが変換装置室の高さ
よりも建設費用に大き（影響するからである。
１／３だけ縮小され、腫だ同時にもはや１つの半導体ユ
ニットの各基が両変換装置変圧器の各１つの相と接続さ
れる必要がなく、各二次巻線のすべての３つの相が単一
の〜塔に接続され得るという利点が得られる。それによ
り接続線の横断および交さ配線の必要がなくなる。さら
に、変換装置塔により占有される面の辺の長さが、サイ
リスクエレクトロニクスを半導体室の正面の１つに半導
体基と同一の面上に配置し得るような寸法に減ぜられる
という利点が得られる。それにより変換装置室の地下設
置を回避し、またそれによって建設費用を大幅に低減す
ることができる。本発明による変換装置塔の高さは２つ
の追加的なサイリスタ段のために公知の変換装置塔の高
さよりも若干高いけれども、このことはＬ記の費用節減
に比較的わずかな影響しか及ぼさない。なぜならば、大
きな所要面積および地下設置のほうが変換装置室の高さ
よりも建設費用に大き（影響するからである。
図は本発明の実施例を示し、第１図は１つの回路網の２
つの塔にまとめられたサイリスタの概略図、第２図は２
つの非同期の高圧回路網を連結は変換装置変圧器、平滑
リアクトルおよびサイリスタ制御エレクトロニクスを有
する変換装置室の。 平面図、第４図は平滑リアクトルおよびサイリスク制御
エレクトロニクスを有する変換装置室の縦断面図、第５
図は変換装置変圧器を有する変換装置室の横断面図であ
る。 ■、２・・・三相交流回路網、 ３，４・・・直流母線
、５・・・接続導線、 ６，７・・変換装置変圧器、
８・・・接続導線、 ９，１０・・・変換装置変圧器、
１１・・・平滑リアクトル、１２・・・変換装置塔、１
３．１４・・高域通過フィルタ回路、１５．１６・・・
平滑コンデンサ、エフ・・・変換装置室、 １８゜１９
・・・塔、 ２０・・サイリスタ、 ２１・・弁リアク
トル、 ２２・・・制御端子、 ２３・・弁アレスタ、
２４〜２７・・・変換装置塔、 ２８〜３１・・・変換
装置変圧器、 ３２・・・変換装置室、 ３３〜３５・
・・直流ブス、 ３６．３７・・・接続導線、 ３８・
・平滑リアクトル、 ３９，４０・・・サイリスタ制御
エレクトロニクス、４１．４２・・・光ケーブル。
つの塔にまとめられたサイリスタの概略図、第２図は２
つの非同期の高圧回路網を連結は変換装置変圧器、平滑
リアクトルおよびサイリスタ制御エレクトロニクスを有
する変換装置室の。 平面図、第４図は平滑リアクトルおよびサイリスク制御
エレクトロニクスを有する変換装置室の縦断面図、第５
図は変換装置変圧器を有する変換装置室の横断面図であ
る。 ■、２・・・三相交流回路網、 ３，４・・・直流母線
、５・・・接続導線、 ６，７・・変換装置変圧器、
８・・・接続導線、 ９，１０・・・変換装置変圧器、
１１・・・平滑リアクトル、１２・・・変換装置塔、１
３．１４・・高域通過フィルタ回路、１５．１６・・・
平滑コンデンサ、エフ・・・変換装置室、 １８゜１９
・・・塔、 ２０・・サイリスタ、 ２１・・弁リアク
トル、 ２２・・・制御端子、 ２３・・弁アレスタ、
２４〜２７・・・変換装置塔、 ２８〜３１・・・変換
装置変圧器、 ３２・・・変換装置室、 ３３〜３５・
・・直流ブス、 ３６．３７・・・接続導線、 ３８・
・平滑リアクトル、 ３９，４０・・・サイリスタ制御
エレクトロニクス、４１．４２・・・光ケーブル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■）２つのノド同期の、高圧三相交流回路網を連系する
ため、結合ずべき回路１冒の香々に対応づけられており
変換装置変圧器および制御可能な半導体全・ｒノする三
相文流全波変＃装置を含んでおり、制４１１ｊ可能な半
導体は１つの中央の制６１１］エレクトロニクスにより
、人力吐変換装置か整流器として、１か出力側基換装＋
Ｗがインバータとしてｆ／ｌ：１Ｉｌｉ力するよう（二
Ｉｆｌ ｌ＋ｆｌｌさ埼ｔ、捷−／て］つの１幾１′七
１１羊の１１川ｆＩＩＩＩ可能な千尋イ本か、ｆｉ１種
に構］戊され／ＣＣ変換ビシ１６塔形成するように且１
・に重ねて配ｊ４されており、これらの変換装９”ｉ塔
か直流側では］１旧′４（て互いに男続されており、イ
ブー三２１［１ゾ帷、（Ｊｌｌては変換装置変圧器の付
Ｌ１’；っけられている星形およＯ・三角形に接続さＡ
ｔ′／こ二次を線と接９つ”しされている面流短鈷合装
置Ｍ （Ｚ ｂ イ（、Ｒｌ史’：（１＝変’Ｅ ｔｓ
ｔ ２８ ＋ ２９ ＋３０．３１１の４つの二次巻
線に対応づけられている全波半導体構成群の各々が１つ
の変換装置塔＋２４．２５．２６．２７）を形成してい
ることを特徴とする直流短結合装置。 ２）４つの変換装置塔（２４，２５，２６，２７）が１
つの長方形の平面輪郭をなしており、また一方の回路網
の変換装置変圧器＋２８，２９）の二次巻線に対応つけ
られている変換装置塔［２４，２５＋と他方の回路１Ｗ
Ｉの変換装置変圧器（３ｔ’ｌ 、 ３１ ）の二次巻
線に対応づけられている変換装置Ｗ塔（２５，２７）と
が変換皆首変ＥＥ２Ｈに灯して平行に並（）・合って位
置し、捷だ両回路網の三角形に接続され／−二次巻線に
対応づけられている変換装置塔ｔ２ｓ、２７）と両回路
網の星形に接続され／こ二次巻線に対応つけられている
変換装置ｉ￥塔ｆ２４．２６）とか互いに向かい合うよ
うに配置されていることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の直流短結合装置。 ３）変換装置塔（２４，２５，２６，２７ン、変換装置
変圧器（２８，２９，３０，３１７ていることを特徴と
する特許請求の範囲第１項または第２項記載の直流短結
合装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3404076.5 | 1984-02-06 | ||
| DE19843404076 DE3404076A1 (de) | 1984-02-06 | 1984-02-06 | Gleichstrom-kurzkupplung |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180445A true JPS60180445A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=6226881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60020789A Pending JPS60180445A (ja) | 1984-02-06 | 1985-02-05 | 直流短結合装置 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4618923A (ja) |
| EP (1) | EP0151271B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60180445A (ja) |
| AT (1) | ATE26779T1 (ja) |
| BR (1) | BR8500484A (ja) |
| CA (1) | CA1227831A (ja) |
| DE (2) | DE3404076A1 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2533513B2 (ja) * | 1987-02-06 | 1996-09-11 | 株式会社日立製作所 | コンバ−タ回路の制御装置 |
| IN169518B (ja) * | 1987-07-13 | 1991-11-02 | Siemens Ag | |
| SE464492B (sv) * | 1989-08-16 | 1991-04-29 | Asea Brown Boveri | Anordning av ventilstapel foer hoegspaend likstroem i en ventilhall |
| DE3932559A1 (de) * | 1989-09-29 | 1991-04-11 | Asea Brown Boveri | Netzfilter |
| US5694307A (en) * | 1996-09-30 | 1997-12-02 | Alliedsignal Inc. | Integrated AC/DC and DC/DC converter |
| US20040085046A1 (en) * | 2002-11-01 | 2004-05-06 | General Electric Company | Power conditioning system for turbine motor/generator |
| WO2007084039A1 (en) * | 2006-01-20 | 2007-07-26 | Abb Technology Ltd. | A converter |
| KR101569613B1 (ko) * | 2014-04-14 | 2015-11-17 | 엘에스산전 주식회사 | Ｈｖｄｃ의 손실 측정 시스템 |
| CN111884229B (zh) * | 2020-08-19 | 2022-03-08 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 背靠背柔性直流输电系统的异同步控制方法及系统 |
| CN113629750B (zh) * | 2021-08-09 | 2023-06-06 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种背靠背高压直流输电系统及其解锁启动方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU656559A3 (ru) * | 1975-08-25 | 1979-04-05 | Сименс Аг (Фирма) | Двенадцатифазна выпр мительна установка |
| SE445003B (sv) * | 1979-03-27 | 1986-05-20 | Asea Ab | Stromriktare innefattande minst en ventilkedja anordnad for hengande montering |
-
1984
- 1984-02-06 DE DE19843404076 patent/DE3404076A1/de not_active Withdrawn
- 1984-12-10 DE DE8484115083T patent/DE3463328D1/de not_active Expired
- 1984-12-10 EP EP84115083A patent/EP0151271B1/de not_active Expired
- 1984-12-10 AT AT84115083T patent/ATE26779T1/de active
- 1984-12-18 US US06/682,899 patent/US4618923A/en not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-02-04 BR BR8500484A patent/BR8500484A/pt unknown
- 1985-02-04 CA CA000473487A patent/CA1227831A/en not_active Expired
- 1985-02-05 JP JP60020789A patent/JPS60180445A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1227831A (en) | 1987-10-06 |
| US4618923A (en) | 1986-10-21 |
| DE3404076A1 (de) | 1985-08-08 |
| EP0151271B1 (de) | 1987-04-22 |
| EP0151271A1 (de) | 1985-08-14 |
| DE3463328D1 (en) | 1987-05-27 |
| ATE26779T1 (de) | 1987-05-15 |
| BR8500484A (pt) | 1985-09-24 |
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