JPS60157091A - 高速増殖炉２次冷却系体積制御方法及び装置 - Google Patents
高速増殖炉２次冷却系体積制御方法及び装置Info
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- JPS60157091A JPS60157091A JP59013018A JP1301884A JPS60157091A JP S60157091 A JPS60157091 A JP S60157091A JP 59013018 A JP59013018 A JP 59013018A JP 1301884 A JP1301884 A JP 1301884A JP S60157091 A JPS60157091 A JP S60157091A
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- cooling system
- coolant
- steam generator
- drain tank
- mechanical pump
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Control Of Temperature (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は液体金属冷却高速増殖炉の２次主冷却系にお
ける冷却材体積を一定に保つための体積制御方法及び前
記体積制御方法を実施するための体積制御装置に関する
ものである。
ける冷却材体積を一定に保つための体積制御方法及び前
記体積制御方法を実施するための体積制御装置に関する
ものである。
液体金属冷却高速増殖炉の２次主冷却系には冷却材とし
てナトリウムが使用されており、プラントの起動時及び
停止時には大きな澗廉変化に伴うナトリウムの熱膨服及
び収縮現象が発生する。このため、ナトリウムインベン
トリの体積変化分を吸収する装置が必要不可欠である。
てナトリウムが使用されており、プラントの起動時及び
停止時には大きな澗廉変化に伴うナトリウムの熱膨服及
び収縮現象が発生する。このため、ナトリウムインベン
トリの体積変化分を吸収する装置が必要不可欠である。
従来、２次主冷却系の冷却材体積を一定に保つための体
積制御方法としては、第１図に示すように蒸気発生器１
にオーバフローノズル２を設けここから体積膨張分に相
当する冷却材をオーバフローさせてドレンタンク３に落
とすと共に、一旦ドレンタンク３に落とされた冷却材を
電磁ポンプ５で常時汲み上げて再び２次主冷却系７に戻
すオーバフロー汲み上げ方式がある。このオーバフロー
汲み１げ方式の欠点は、蒸気発生器からのオーバフロー
管４は大口径のものを必要とする（例えば、電気出力１
，０００，０ＯＯＫＷの実証炉では８Ｂ乃至１０Ｂのオ
ーバフロー管が必要となる。）ことの他に、重要なこと
は、電磁ポンプ５が故障した場合には、プラントの運転
を停止する場合その過渡時において、蒸気発生器１及び
機械式ポンプ８のナトリウム液位が低下し、蒸気発生器
のナトリウム入口ノズル６が露出して流路バスが途切れ
るか、もしくは、機械式ポンプ８のナトリウム静圧軸受
９が露出して機械式ポンプが故障し蒸気発生器による余
熱が不可能となりプランｈとして円滑な運転に支障を与
えることである。
積制御方法としては、第１図に示すように蒸気発生器１
にオーバフローノズル２を設けここから体積膨張分に相
当する冷却材をオーバフローさせてドレンタンク３に落
とすと共に、一旦ドレンタンク３に落とされた冷却材を
電磁ポンプ５で常時汲み上げて再び２次主冷却系７に戻
すオーバフロー汲み上げ方式がある。このオーバフロー
汲み１げ方式の欠点は、蒸気発生器からのオーバフロー
管４は大口径のものを必要とする（例えば、電気出力１
，０００，０ＯＯＫＷの実証炉では８Ｂ乃至１０Ｂのオ
ーバフロー管が必要となる。）ことの他に、重要なこと
は、電磁ポンプ５が故障した場合には、プラントの運転
を停止する場合その過渡時において、蒸気発生器１及び
機械式ポンプ８のナトリウム液位が低下し、蒸気発生器
のナトリウム入口ノズル６が露出して流路バスが途切れ
るか、もしくは、機械式ポンプ８のナトリウム静圧軸受
９が露出して機械式ポンプが故障し蒸気発生器による余
熱が不可能となりプランｈとして円滑な運転に支障を与
えることである。
上記の問題についてはすでに着目されており、抜本的解
決策として、例えば、第２図に示すような２次主冷却系
統に膨張タンク１２を設置する方式が提案されている。
決策として、例えば、第２図に示すような２次主冷却系
統に膨張タンク１２を設置する方式が提案されている。
この方式は、２次冷却材の温度変化に伴う熱１１１服及
び収縮ににる冷却材液位変動を、許容される範囲に小さ
く抑えるために、液面１０の面積を大きくとり、すなわ
ち、大径の膨張タンク１２を用い、かつ、冷却材温度低
下により液位が上端レベルＵから下端レベルＬへと変化
しても蒸気発生器ナトリウム入口ノズル６、及び、機械
式ポンプのナトリウム静圧軸受９が冷却材から露出しな
いような位置に設置される。すなわち、蒸気発生器及び
機械式ポンプ共全長を前記第１図のオーバフロー汲み上
げ方式のそれよりも概略図中斜線で示す液位変動幅８分
だけ長くして、ナトリウム入口ノズル６、及び、ナトリ
ウム静圧軸受９を概略前記Ｓ相当分低い位置に設置する
ことによってなされる。
び収縮ににる冷却材液位変動を、許容される範囲に小さ
く抑えるために、液面１０の面積を大きくとり、すなわ
ち、大径の膨張タンク１２を用い、かつ、冷却材温度低
下により液位が上端レベルＵから下端レベルＬへと変化
しても蒸気発生器ナトリウム入口ノズル６、及び、機械
式ポンプのナトリウム静圧軸受９が冷却材から露出しな
いような位置に設置される。すなわち、蒸気発生器及び
機械式ポンプ共全長を前記第１図のオーバフロー汲み上
げ方式のそれよりも概略図中斜線で示す液位変動幅８分
だけ長くして、ナトリウム入口ノズル６、及び、ナトリ
ウム静圧軸受９を概略前記Ｓ相当分低い位置に設置する
ことによってなされる。
しかしながら、この方式は、２次冷却材の体積変化分を
膨張タンク、蒸気発生器、機械式ポンプの３つの機器内
で吸収する方式であるため、設備の設計にあっては、一
般的に蒸気発生器及び機械式ポンプの高さく全長）に大
きなインパクトを与えないよう液位変動幅Ｓを１〜２メ
一トル程度に抑える必要があり、この場合、大容量の膨
張タンク（例えば、直径約４メ一トル稈ｙ１）の設置が
必要とされ、配！設計にもインパクトを与え建家が大き
くなるなど設備コストが大となる問題がありた。
膨張タンク、蒸気発生器、機械式ポンプの３つの機器内
で吸収する方式であるため、設備の設計にあっては、一
般的に蒸気発生器及び機械式ポンプの高さく全長）に大
きなインパクトを与えないよう液位変動幅Ｓを１〜２メ
一トル程度に抑える必要があり、この場合、大容量の膨
張タンク（例えば、直径約４メ一トル稈ｙ１）の設置が
必要とされ、配！設計にもインパクトを与え建家が大き
くなるなど設備コストが大となる問題がありた。
この発明は上記の如き事情に鑑みてなされたものであっ
て、膨張タンクを設置することなり、シかもオーバフロ
ー汲六上げ方式におけるオーバフロー管の大口径化、及
び、汲み上げポンプの故障によるプラン１へ運転上の支
障を防＋Ｌ Ｌ、うる高速増殖炉２次冷却系体積制御方
法及び前記体積制御方法を実施するための体積制御ｌ装
置を提供することを目的とするものである。
て、膨張タンクを設置することなり、シかもオーバフロ
ー汲六上げ方式におけるオーバフロー管の大口径化、及
び、汲み上げポンプの故障によるプラン１へ運転上の支
障を防＋Ｌ Ｌ、うる高速増殖炉２次冷却系体積制御方
法及び前記体積制御方法を実施するための体積制御ｌ装
置を提供することを目的とするものである。
この目的に対応して、この発明の高速増殖炉２次冷却系
体積制御方法は、順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中
間熱交換器を杼で再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却
系閉ループを備えた高速増殖炉の２次冷却系体積制御方
法であって、原子炉の出力上昇に伴う２次冷却材の体積
膨張分をオーバフローさぜドレンタンクへ収納すると共
に、プラントの出力運転を経て湿態停止までは前記ドレ
ンタンクに収納された冷却材を汲み上げることなく前記
２次主冷却系内の冷却材を循環して運転し、プラントを
更に降温させる必要が生じた場合のみ前記温態停止状態
においてドレンタンクに収納された冷却材を前記２次主
冷却系統に汲み上げて冷却材体積収縮分を補うことを特
徴とし、また、前記体積制御方法を実施するための体積
制御装置は、順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中間熱
交換器を経て再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却系閉
ループを備えた高速増殖炉において前記蒸気発生器及び
機械式ポンプは、少なくとも蒸気発生器のナトリウム入
口ノズル及び機械式ポンプのナトリウム静圧軸受が２次
冷却材液位下嬬レベル以下の位置となるよう設置すると
共に一端が前記蒸気発生器内の２次冷却材液位上端レベ
ル設定位置に開口し他の一端がドレンタンクに連通する
オーバフロー管と、ドレンタンクと、一端が前記ドレン
タンク内の底部近傍に開口し、かつ、止め弁、電磁ポン
プ、及び、純化装置を順次経由して他の一端が前記機械
式ポンプの上流側コールドレグ配管に連通するオーバフ
ロー汲み上げ配管と、一端が前記止め弁下流側のオーバ
フロー汲み上げ配管に連通し他の一端が止め弁を介して
前記コールドレグ配管に連通ずるバイパス管とにより構
成したことを特徴としている。
体積制御方法は、順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中
間熱交換器を杼で再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却
系閉ループを備えた高速増殖炉の２次冷却系体積制御方
法であって、原子炉の出力上昇に伴う２次冷却材の体積
膨張分をオーバフローさぜドレンタンクへ収納すると共
に、プラントの出力運転を経て湿態停止までは前記ドレ
ンタンクに収納された冷却材を汲み上げることなく前記
２次主冷却系内の冷却材を循環して運転し、プラントを
更に降温させる必要が生じた場合のみ前記温態停止状態
においてドレンタンクに収納された冷却材を前記２次主
冷却系統に汲み上げて冷却材体積収縮分を補うことを特
徴とし、また、前記体積制御方法を実施するための体積
制御装置は、順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中間熱
交換器を経て再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却系閉
ループを備えた高速増殖炉において前記蒸気発生器及び
機械式ポンプは、少なくとも蒸気発生器のナトリウム入
口ノズル及び機械式ポンプのナトリウム静圧軸受が２次
冷却材液位下嬬レベル以下の位置となるよう設置すると
共に一端が前記蒸気発生器内の２次冷却材液位上端レベ
ル設定位置に開口し他の一端がドレンタンクに連通する
オーバフロー管と、ドレンタンクと、一端が前記ドレン
タンク内の底部近傍に開口し、かつ、止め弁、電磁ポン
プ、及び、純化装置を順次経由して他の一端が前記機械
式ポンプの上流側コールドレグ配管に連通するオーバフ
ロー汲み上げ配管と、一端が前記止め弁下流側のオーバ
フロー汲み上げ配管に連通し他の一端が止め弁を介して
前記コールドレグ配管に連通ずるバイパス管とにより構
成したことを特徴としている。
以下、この発明の詳細を、一実施例を示１図面について
説明する。
説明する。
第３図は、この発明に係わる２次冷却系体積制御装置を
備えた液体金属冷却高速増殖炉の２次系構成を示すもの
で、７は２次主冷却系で、１は蒸気発生器、８は２次系
冷却材の循環ポンプである機械式ポンプ、１１は中間熱
交換器である。尚、蒸気発生器１及び機械式ポンプ８は
第２図に示される膨張タンク設置方式と同様、概略液位
変動幅８分だけ全長を長くしたものを用いている。２０
はこの発明の２次冷却系体積制御装置ａで、３はドレン
タンク、４は一端が蒸気発生器内の２次冷却材液位上端
レベル設定位置Ｕに開口し伯の一端がドレンタンク３に
連通したオーバフロー管、２１は一端がドレンタンク３
内の底部近傍に開口し、かつ、止め弁２２、電磁ポンプ
５、及び、純化装置１３を順次経由して伯の一端が２次
主冷却系機械式ポンプ上流側のコールドレグ配管１５に
連通したオーバフロー汲み上げ配管、２３は一端が前記
止め弁２２下流側のオーバフロー汲み上げ配管に連通し
途中に止め弁２４を介し他の一端がコールドレグ配管１
５に連通したバイパス管とにより構成されている。すな
わち、第１図に示される従来のオーバフロー汲み上げ方
式と比較して、相違点は、オーバフロー汲み上げ配管の
ドレンタンク側に止め弁２２を設けたこと、及び、前記
止め弁２２の下流側と２次主冷却系機械式ポンプ上流側
のコールドレグ配管１５間を止め弁２４を介してバイパ
ス管２３で連通させたことである。
備えた液体金属冷却高速増殖炉の２次系構成を示すもの
で、７は２次主冷却系で、１は蒸気発生器、８は２次系
冷却材の循環ポンプである機械式ポンプ、１１は中間熱
交換器である。尚、蒸気発生器１及び機械式ポンプ８は
第２図に示される膨張タンク設置方式と同様、概略液位
変動幅８分だけ全長を長くしたものを用いている。２０
はこの発明の２次冷却系体積制御装置ａで、３はドレン
タンク、４は一端が蒸気発生器内の２次冷却材液位上端
レベル設定位置Ｕに開口し伯の一端がドレンタンク３に
連通したオーバフロー管、２１は一端がドレンタンク３
内の底部近傍に開口し、かつ、止め弁２２、電磁ポンプ
５、及び、純化装置１３を順次経由して伯の一端が２次
主冷却系機械式ポンプ上流側のコールドレグ配管１５に
連通したオーバフロー汲み上げ配管、２３は一端が前記
止め弁２２下流側のオーバフロー汲み上げ配管に連通し
途中に止め弁２４を介し他の一端がコールドレグ配管１
５に連通したバイパス管とにより構成されている。すな
わち、第１図に示される従来のオーバフロー汲み上げ方
式と比較して、相違点は、オーバフロー汲み上げ配管の
ドレンタンク側に止め弁２２を設けたこと、及び、前記
止め弁２２の下流側と２次主冷却系機械式ポンプ上流側
のコールドレグ配管１５間を止め弁２４を介してバイパ
ス管２３で連通させたことである。
次に、運転方法、すなわち２次冷却系体積制御方法につ
いて説明する。
いて説明する。
プラント起動時は、止め弁２２を間、２４を閑とし蒸気
発生器オーバフロー管開ロレベルすなわち２次冷却材液
位上端レベル設定位置Ｕまでドレンタンク内冷却材を電
磁ポンプ５により充填し、しかる後に止め弁２２を閉、
２４を開として冷却材の純化装置１３を運転しながら原
子炉の出力上昇を行い、系統の邦渇をはかり、規定の蒸
気発生を行ってタービン発電機による出力運転に到る。
発生器オーバフロー管開ロレベルすなわち２次冷却材液
位上端レベル設定位置Ｕまでドレンタンク内冷却材を電
磁ポンプ５により充填し、しかる後に止め弁２２を閉、
２４を開として冷却材の純化装置１３を運転しながら原
子炉の出力上昇を行い、系統の邦渇をはかり、規定の蒸
気発生を行ってタービン発電機による出力運転に到る。
このとき、冷却材は温度上昇に伴って体積が膨張するの
で、Ａ−パフロー管からドレンタンクへと流れ落ち、常
に図中Ｕで示す上端レベルにおいて２次系内冷却材は一
定に体積制御される。この場合、オーバフロー管を流下
する冷却材は冷却材温度上昇に伴う体相膨賑分のみであ
るから、従来のオーバフロー汲み上げ方式と異り、ドレ
ンタンクからの冷却材汲み上げ分が付加されないので７
１’−バフロー管の管径をオーバフロー汲み、Ｅげ方式
の約２分の１とすることができる。
で、Ａ−パフロー管からドレンタンクへと流れ落ち、常
に図中Ｕで示す上端レベルにおいて２次系内冷却材は一
定に体積制御される。この場合、オーバフロー管を流下
する冷却材は冷却材温度上昇に伴う体相膨賑分のみであ
るから、従来のオーバフロー汲み上げ方式と異り、ドレ
ンタンクからの冷却材汲み上げ分が付加されないので７
１’−バフロー管の管径をオーバフロー汲み、Ｅげ方式
の約２分の１とすることができる。
一方、プラントの運転を停止する場合には降温により、
冷却材が体積収縮するため、プラントの湿態停止状態に
おいて図中りに示される下端レベルまで液位が低下する
が蒸気発生器１及び機械式ポンプ８は第２図に示される
膨張タンク設置方式と同様に全長を長くとりナトリウム
入口ノズル６及びナトリウム静圧軸受９を概略液位変動
幅相当分低い位置に設置されているので、特段の措置を
施すことなくプラントの運転を継続することができる。
冷却材が体積収縮するため、プラントの湿態停止状態に
おいて図中りに示される下端レベルまで液位が低下する
が蒸気発生器１及び機械式ポンプ８は第２図に示される
膨張タンク設置方式と同様に全長を長くとりナトリウム
入口ノズル６及びナトリウム静圧軸受９を概略液位変動
幅相当分低い位置に設置されているので、特段の措置を
施すことなくプラントの運転を継続することができる。
プラントを更に降温させる必要が生じた場合には、前記
湿態停止状態において止め弁２４を閉じ、２２を開とし
、ドレンタンク３に収納されている冷却材を電磁ポンプ
５により汲み上げて２次冷却系統へ充填する操作を行い
、液位を上端レベルＵまで復帰させる。充Ｉｔｉｌ後は
止め弁２２を閉とし、２４を間にしてプラントの降温運
転を行うことによりプラントの低温停止・予熱状態に到
することとなり、このとき、液位は再度上端レベルＵか
ら下端レベルＬに向かって変化することとなる。すなわ
ち、この発明の２次冷却系体積制御方法によれば、ドレ
ンタンクからの冷部材の汲み上げは、プラント運転開始
時の２次冷却系統のへの冷却材充填時のほかは、プラン
トの低温停止のための湿態停止状態終期における液位復
帰の汲み上げの１回限りとすることができる。
湿態停止状態において止め弁２４を閉じ、２２を開とし
、ドレンタンク３に収納されている冷却材を電磁ポンプ
５により汲み上げて２次冷却系統へ充填する操作を行い
、液位を上端レベルＵまで復帰させる。充Ｉｔｉｌ後は
止め弁２２を閉とし、２４を間にしてプラントの降温運
転を行うことによりプラントの低温停止・予熱状態に到
することとなり、このとき、液位は再度上端レベルＵか
ら下端レベルＬに向かって変化することとなる。すなわ
ち、この発明の２次冷却系体積制御方法によれば、ドレ
ンタンクからの冷部材の汲み上げは、プラント運転開始
時の２次冷却系統のへの冷却材充填時のほかは、プラン
トの低温停止のための湿態停止状態終期における液位復
帰の汲み上げの１回限りとすることができる。
第４図はプラント運転状態での２次冷却系の温度の推移
と２次主冷却系の液位の関係を示すグラフである。下段
の曲線は２次冷却系の運転温度を示すものである。図中
Ａ−Ｃはプラントの運転状態を示ずもので、図中Ａは湯
煎停止状態を、Ｂは低温停止状態を、Ｃは湿態待機状態
を示し」二段の曲線は２次冷Ｎ１材の液位を示す曲線で
ある。尚、液位を表わす−Ｅ段の曲線において、実線で
示される曲線■は、この発明に係わる２次冷節系体積制
御方法による液位変化曲線であり、この発明によれば、
液位変動幅（上端レベルＬ）と下端レベルＬ間の距離１
）は、従来のオーバノロ−汲み」：げ方式を表わす破線
で示される曲線■と膨張タンク設置方式を表わす鎖線で
示される曲線■の中間の妥当な数値（約１メートル）に
納めることができ、蒸気発生器及び機械式ポンプへのイ
ンパクトは小さくできる。
と２次主冷却系の液位の関係を示すグラフである。下段
の曲線は２次冷却系の運転温度を示すものである。図中
Ａ−Ｃはプラントの運転状態を示ずもので、図中Ａは湯
煎停止状態を、Ｂは低温停止状態を、Ｃは湿態待機状態
を示し」二段の曲線は２次冷Ｎ１材の液位を示す曲線で
ある。尚、液位を表わす−Ｅ段の曲線において、実線で
示される曲線■は、この発明に係わる２次冷節系体積制
御方法による液位変化曲線であり、この発明によれば、
液位変動幅（上端レベルＬ）と下端レベルＬ間の距離１
）は、従来のオーバノロ−汲み」：げ方式を表わす破線
で示される曲線■と膨張タンク設置方式を表わす鎖線で
示される曲線■の中間の妥当な数値（約１メートル）に
納めることができ、蒸気発生器及び機械式ポンプへのイ
ンパクトは小さくできる。
以上の説明から明らかな通り、この発明によれば、従来
のオーバフロー汲み上げ方式とほぼ同等の設備規模であ
りながら、１服タンクを設置することなく前記オーバフ
ロー汲み上げ方式の問題点を解消することができ、しが
も、プラント運転中に電磁ポンプが故障しても少な（と
も温態停止状態までは特段の措置を施すことな（プラン
トの運転を継続しうる高速増殖炉２次冷却系体積制御方
法及び前記方法を実施するための装置を得ることができ
る。
のオーバフロー汲み上げ方式とほぼ同等の設備規模であ
りながら、１服タンクを設置することなく前記オーバフ
ロー汲み上げ方式の問題点を解消することができ、しが
も、プラント運転中に電磁ポンプが故障しても少な（と
も温態停止状態までは特段の措置を施すことな（プラン
トの運転を継続しうる高速増殖炉２次冷却系体積制御方
法及び前記方法を実施するための装置を得ることができ
る。
第１図は体積制御装置としてオーバフロー汲み上げ方式
を用いた従来の高速増殖炉２次系構成を示す図、第２図
は膨張タンク設置方式を示１図、第３図は本発明に係わ
る２次冷却系体積制御装置を備えた液体金属冷却高速増
殖炉の２次系構成を示す図、及び第４図は２次冷却系の
温度推移と２次系冷却材の液位の関係を示すグラフであ
る。 １・・・蒸気発生器 ３・・・ドレンタンク ４・・・
オーバフロー管 ６・・・蒸気発生器ナトリウム入口ノ
ズル ８・・・機械式ポンプ ９・・・ナトリウム静圧
軸受 １１・・・中間熱交換器 １５・・・コールドレ
グ配管 ２０・・・２次冷却系体積日−制御装置２１・
・・オーバフロー汲み上げ配管 ２２．２４・・・止め
弁 ２３・・・バイパス管 Ｕ・・・液位上端レベル
し・・・液位下端レベル 特許出願人 三菱原子カニ業株式会社 代理人弁理士 川 井 冶 男 第３図 ７
を用いた従来の高速増殖炉２次系構成を示す図、第２図
は膨張タンク設置方式を示１図、第３図は本発明に係わ
る２次冷却系体積制御装置を備えた液体金属冷却高速増
殖炉の２次系構成を示す図、及び第４図は２次冷却系の
温度推移と２次系冷却材の液位の関係を示すグラフであ
る。 １・・・蒸気発生器 ３・・・ドレンタンク ４・・・
オーバフロー管 ６・・・蒸気発生器ナトリウム入口ノ
ズル ８・・・機械式ポンプ ９・・・ナトリウム静圧
軸受 １１・・・中間熱交換器 １５・・・コールドレ
グ配管 ２０・・・２次冷却系体積日−制御装置２１・
・・オーバフロー汲み上げ配管 ２２．２４・・・止め
弁 ２３・・・バイパス管 Ｕ・・・液位上端レベル
し・・・液位下端レベル 特許出願人 三菱原子カニ業株式会社 代理人弁理士 川 井 冶 男 第３図 ７
Claims (2)
- （１）順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中間熱交換器
を経て再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却系閉ループ
を備えた高速増殖炉の２次冷却系体積制御方法であって
、原子炉の出力上昇に伴う２次冷却材の体積膨張分をオ
ーバフローさせドレンタンクへ収納すると共に、プラン
トの出力運転を経て瀉態停止までは前記ドレンタンクに
収納された冷却材を汲み上げることなく前記２次主冷却
系内の冷却材を循環して運転し、プラントを更に降温さ
せる必要が生じた場合のみ前記湿態停止状態においてド
レンタンクに収納された冷却材を前記２次主冷却系統に
汲み上げて冷却材体積収縮分を補うことを特徴とする高
速増殖炉２次冷却系体積制御方法。 - （２）順次、蒸気発生器、機械式ポンプ、中間熱交換器
を経て再び前記蒸気発生器へ戻る２次主冷却系閉ループ
を備えた高速増殖炉において前記蒸気発生器及び機械式
ポンプは、少な（とも蒸気発生器のナトリウム入口ノズ
ル及び機械式ポンプのナトリウム静圧軸受が２次冷却材
液位下端レベル以下の位置となるよう設置すると共に一
端が前記蒸気発生器内の２次冷却材液位上端レベル設定
位置に開口し他の一端がドレンタンクに連通するオーバ
フロー管と、ドレンタンクと、一端が前記ドレンタンク
内の底部近傍に開口し、かつ、止め弁、電磁ポンプ、及
び、純化装置を順次経由して他の一端が前記機械式ポン
プの上流側コールドレグ配管に連通ずるオーバフロー汲
み上げ配管と、一端が前記止め弁下流側のオーバフロー
汲み上げ配管に連通し他の一端が止め弁を介して前記コ
ールドレグ配管に連通ずるバイパス管とにより構成した
ことを特徴とする＾速増殖炉２次冷却系体積制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59013018A JPS60157091A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 高速増殖炉２次冷却系体積制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59013018A JPS60157091A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 高速増殖炉２次冷却系体積制御方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60157091A true JPS60157091A (ja) | 1985-08-17 |
| JPH0422236B2 JPH0422236B2 (ja) | 1992-04-16 |
Family
ID=11821405
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59013018A Granted JPS60157091A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 高速増殖炉２次冷却系体積制御方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60157091A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623928U (ja) * | 1992-07-20 | 1994-03-29 | 川崎重工業株式会社 | 粉粒体の回収装置 |
-
1984
- 1984-01-27 JP JP59013018A patent/JPS60157091A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623928U (ja) * | 1992-07-20 | 1994-03-29 | 川崎重工業株式会社 | 粉粒体の回収装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0422236B2 (ja) | 1992-04-16 |
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