JPS60156228A - 電力系統安定化装置 - Google Patents
電力系統安定化装置Info
- Publication number
- JPS60156228A JPS60156228A JP59011207A JP1120784A JPS60156228A JP S60156228 A JPS60156228 A JP S60156228A JP 59011207 A JP59011207 A JP 59011207A JP 1120784 A JP1120784 A JP 1120784A JP S60156228 A JPS60156228 A JP S60156228A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- coil
- converter
- control circuit
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、超電導又は常電導コイルを又直変換器なブ
ｔして交流系統に接続し、系統とコイル間での電力の授
受な制御することにより、系統の電力動揺？抑制する電
力系統安定化装置に関するものである。
ｔして交流系統に接続し、系統とコイル間での電力の授
受な制御することにより、系統の電力動揺？抑制する電
力系統安定化装置に関するものである。
従来この穏の装置として、第１図に示すものがあった。
図において、１は交流系統、２はこの交流系統の一点に
設置さｒｔｙｃ超電導又は常電導コイル、３は交流系統
と超電導又は常電導コイル２との間の電力変換２行なう
交直変換装置、４はこの交直変換装置の交流端子と又両
系統１との間に接続さｎた変圧器、５は交流系統１の動
揺を検出する発電機ロータ角速度変化検出器、６に前記
の検出動揺に基いて又直変換装置３の変換電力の指令値
を与える安定化制御回路、７は安定化制御回路６の出力
である電力の指令値に従って、′前記交直変換装置３の
ゲート位相な制御する電力制御回路、８は電力制御回路
Ｉの出力であるゲート位相指令に基いて交直変換装置３
のゲートパルス乞俗サイリスクに与える位相制御回路で
ある。
設置さｒｔｙｃ超電導又は常電導コイル、３は交流系統
と超電導又は常電導コイル２との間の電力変換２行なう
交直変換装置、４はこの交直変換装置の交流端子と又両
系統１との間に接続さｎた変圧器、５は交流系統１の動
揺を検出する発電機ロータ角速度変化検出器、６に前記
の検出動揺に基いて又直変換装置３の変換電力の指令値
を与える安定化制御回路、７は安定化制御回路６の出力
である電力の指令値に従って、′前記交直変換装置３の
ゲート位相な制御する電力制御回路、８は電力制御回路
Ｉの出力であるゲート位相指令に基いて交直変換装置３
のゲートパルス乞俗サイリスクに与える位相制御回路で
ある。
仄に第１図の動作について説明する。超電導エネルギー
貯蔵装置ケ過渡安定度回上対策として使用するには、故
障期間中に発電機に与えられた加速エネルギーを貯蔵装
置により吸収するようにすｎばよい。そのため発電機の
ロータが加速している場合には、超電導コイルで電力を
吸収し、あるいはロータが減速している場合には超電導
コイルで′亀刀乞放出する必要力ζある。
貯蔵装置ケ過渡安定度回上対策として使用するには、故
障期間中に発電機に与えられた加速エネルギーを貯蔵装
置により吸収するようにすｎばよい。そのため発電機の
ロータが加速している場合には、超電導コイルで電力を
吸収し、あるいはロータが減速している場合には超電導
コイルで′亀刀乞放出する必要力ζある。
ロータの回転角速度ωは１発電機ロータ角速度変化検出
器５に入力さｎ、その発電機ロータ角速度変化検出器、
５はωの同期速度ω０からの偏差Δω乞演算し、こ−ｎ
ｔ安定化制御（ロ）路６に与える。
器５に入力さｎ、その発電機ロータ角速度変化検出器、
５はωの同期速度ω０からの偏差Δω乞演算し、こ−ｎ
ｔ安定化制御（ロ）路６に与える。
安定化制御−路６はこの偏差Δωに基いて、系統から吸
収すべき電力Ｐの指令値Ｐｒｅｆ Ｙ：′ｒＩ４算する
。
収すべき電力Ｐの指令値Ｐｒｅｆ Ｙ：′ｒＩ４算する
。
系統と超電導又は常電導コイル間で授受さｎる電力Ｐは
、定常状態で前記コイルに流れている電流Ｉｄとコイル
両端の直流電圧Ｅｄαの積ＣＰ＝Ｉｄ−Ｅｄα）で表さ
ｎる。また、超電導又は常電導コイル２のインダクタン
スが光分大きいので、電流Ｉｄの変化は小さいと考えら
ｎる。そこで、電力制御回路７では、を力指令値Ｐｒｅ
ｆに従って、交直変換装置３の＠流電圧Ｅｄαン制御し
、電力の吸収放出量を制御する。前記の交直変換装置３
に与えらｎるゲート信号の位相乞αとしたとき直流電圧
Ｅｄαはｔｌは房αに比例するので電力制御回路７は α＝ｃｏｓ （Ｋ Ｐｒｅｆ）、ただしＫＨ定数に従っ
て位相角αを出力する。位相制御回路８は。
、定常状態で前記コイルに流れている電流Ｉｄとコイル
両端の直流電圧Ｅｄαの積ＣＰ＝Ｉｄ−Ｅｄα）で表さ
ｎる。また、超電導又は常電導コイル２のインダクタン
スが光分大きいので、電流Ｉｄの変化は小さいと考えら
ｎる。そこで、電力制御回路７では、を力指令値Ｐｒｅ
ｆに従って、交直変換装置３の＠流電圧Ｅｄαン制御し
、電力の吸収放出量を制御する。前記の交直変換装置３
に与えらｎるゲート信号の位相乞αとしたとき直流電圧
Ｅｄαはｔｌは房αに比例するので電力制御回路７は α＝ｃｏｓ （Ｋ Ｐｒｅｆ）、ただしＫＨ定数に従っ
て位相角αを出力する。位相制御回路８は。
交直変換装置３の電流電圧■８の位相よりαだけ遅′ｎ
た位相で名サイリスクへのゲート信号？出力し、その結
果前記電属変換装置３の直（Ｍ電圧ＥｄαはＥｄａ中１
．３５Ｖｓ 部α となる。こＴＬに電力指令値Ｐｒｅ
ｆにほぼ比例した童となるので、電力指令値Ｐｒｅｆに
従った電力が超電導又に常電導コイル２と交流系統１間
で吸収または放出さｎる。
た位相で名サイリスクへのゲート信号？出力し、その結
果前記電属変換装置３の直（Ｍ電圧ＥｄαはＥｄａ中１
．３５Ｖｓ 部α となる。こＴＬに電力指令値Ｐｒｅ
ｆにほぼ比例した童となるので、電力指令値Ｐｒｅｆに
従った電力が超電導又に常電導コイル２と交流系統１間
で吸収または放出さｎる。
第２図は、第１図の装置の動作説明図である。
偏差Δωは交流系統１の発電機角速度の定常値からの変
化、Ｐは、交流系統１から超電導又は常電導コイル２へ
吸収さｎる電力＜ｐ＜ｏのときは放出電力）、Ｉｄは、
コイルの電流を示す。時刻１゜で動揺が発生し、偏差Δ
ωが検出されると加速時（Δω〉０）には電力の吸収（
Ｐ＞０）、減速時（Δωく０）には電力の放出（Ｐくｏ
）が行なゎ扛、その結果偏差Δωはしだいに小さくなり
１時刻ｔ０で動揺が収１っている。
化、Ｐは、交流系統１から超電導又は常電導コイル２へ
吸収さｎる電力＜ｐ＜ｏのときは放出電力）、Ｉｄは、
コイルの電流を示す。時刻１゜で動揺が発生し、偏差Δ
ωが検出されると加速時（Δω〉０）には電力の吸収（
Ｐ＞０）、減速時（Δωく０）には電力の放出（Ｐくｏ
）が行なゎ扛、その結果偏差Δωはしだいに小さくなり
１時刻ｔ０で動揺が収１っている。
この間、コイルの電流Ｉｄは、電力の吸収とともに増〃
目し、放出とともに減少する。
目し、放出とともに減少する。
従来の電力系統安定化装置は１以上のように構成さｎて
いるので、を刀系統に動揺の無い場合（第２図のｔ。以
前やｔ０以後）にも起電導又は常電動コイルには、相当
量の電［’（Ｉｄｏ）が流れる、ことになり、仄の動揺
に対して、電力の吸収が行なわ、′ｎると、直流電流の
ピーク値に、非常に大きな値（Ｉｄｃｐ）となる。その
ため、交直変換装置３と超電導又は常電導コイル２のｔ
流容量が大き要となシ、また常電導コイルも足常撰失が
多くて使用できない等の欠点があった。
いるので、を刀系統に動揺の無い場合（第２図のｔ。以
前やｔ０以後）にも起電導又は常電動コイルには、相当
量の電［’（Ｉｄｏ）が流れる、ことになり、仄の動揺
に対して、電力の吸収が行なわ、′ｎると、直流電流の
ピーク値に、非常に大きな値（Ｉｄｃｐ）となる。その
ため、交直変換装置３と超電導又は常電導コイル２のｔ
流容量が大き要となシ、また常電導コイルも足常撰失が
多くて使用できない等の欠点があった。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を除去する
ためｋなさｎたもので、電力動揺の無い期間には超電導
又は常電導コイルの電流を零の状態で時期させることＫ
より、動揺時の直流電流ピーク値な抑え、最小限の設備
容量で交流系統の安定化が行なえる電力系統の安定化装
置な提供すること乞目的としている。
ためｋなさｎたもので、電力動揺の無い期間には超電導
又は常電導コイルの電流を零の状態で時期させることＫ
より、動揺時の直流電流ピーク値な抑え、最小限の設備
容量で交流系統の安定化が行なえる電力系統の安定化装
置な提供すること乞目的としている。
以下、この発明の一実施例Ｙ図について説明する。図中
第１図と同一の部分は同一の符号？もって図示した第３
図において、９は、超電導又に常電導コイル２の電流ｌ
ｄ乞検出する電流検出器。
第１図と同一の部分は同一の符号？もって図示した第３
図において、９は、超電導又に常電導コイル２の電流ｌ
ｄ乞検出する電流検出器。
１０は電流１ｄが正のとき、−足の直流電圧ΔＰを発生
する放電童設足回路、１１は、安定化制御回路６の出力
であるＰｒｅｆから放電量設定回路１０の出力であるＩ
Ｐな減する減算器、１２は、交直変換装置３の交流入力
電圧ＶＢな検出する電圧検出器で変圧器４と′５！亘変
換装置３との間に置かｎているが父陀系統１と変圧器４
との間に置いてもよい。１３に前記減算器１１でめらｎ
た新たな電力指令値Ｐｒｅｆ′と、電圧検出器１２で検
出さ扛たＶｓおよび電流検出器９で検出された電流Ｉｄ
を入力し、新たな電力指令値Ｐｒｅｆ’に従った電力乞
吸収するために必要な交直変換装置３のゲート位相α乞
出力する電力制御回路である。ここでゲート位相αは１
位相制御回路８によυ交直変換装置３のサイリスクのゲ
ートパルスに変換さ扛る。
する放電童設足回路、１１は、安定化制御回路６の出力
であるＰｒｅｆから放電量設定回路１０の出力であるＩ
Ｐな減する減算器、１２は、交直変換装置３の交流入力
電圧ＶＢな検出する電圧検出器で変圧器４と′５！亘変
換装置３との間に置かｎているが父陀系統１と変圧器４
との間に置いてもよい。１３に前記減算器１１でめらｎ
た新たな電力指令値Ｐｒｅｆ′と、電圧検出器１２で検
出さ扛たＶｓおよび電流検出器９で検出された電流Ｉｄ
を入力し、新たな電力指令値Ｐｒｅｆ’に従った電力乞
吸収するために必要な交直変換装置３のゲート位相α乞
出力する電力制御回路である。ここでゲート位相αは１
位相制御回路８によυ交直変換装置３のサイリスクのゲ
ートパルスに変換さ扛る。
仄に本発明の動作乞第３図を参照して説明する。
電流系統１に故障が発生し、系統が動揺乞開始するケー
スの多くに、故障期間中に発電機に与えらｎｆＣ，加速
エネルギーが原因となっている。したがって系統動揺の
抑制には、１ず動揺開始時に、父Ｆｔ、％統１（発電８
ＩＲ）から、超電導又は常電導コイル２にエネルギーを
吸収する必要が生じる。このことは、動揺の無い状態で
、コイルにエネルギー？保持しておく必要が無いことな
意味している。
スの多くに、故障期間中に発電機に与えらｎｆＣ，加速
エネルギーが原因となっている。したがって系統動揺の
抑制には、１ず動揺開始時に、父Ｆｔ、％統１（発電８
ＩＲ）から、超電導又は常電導コイル２にエネルギーを
吸収する必要が生じる。このことは、動揺の無い状態で
、コイルにエネルギー？保持しておく必要が無いことな
意味している。
第３図の制御方式は、上述の考え刀をもとに、定常状態
に於て、コイルのエネルギーな零にするような制御ケ行
なったものである。
に於て、コイルのエネルギーな零にするような制御ケ行
なったものである。
１ず、電流検出器９によって検出さｆ′Ｌ、た電流が正
であれば放電量設定回路１０は所足の値ΔＰを出力し、
安定化制御回路６で従来と同様にめらｌｆ′した電力指
令値ＰｒｅｆからＩＰが減じらｎた値が新たな電力指令
値Ｐｒｅｆ’ となる。したがって系統の動揺が無い状
態でに偏差Δω＝０．従って。
であれば放電量設定回路１０は所足の値ΔＰを出力し、
安定化制御回路６で従来と同様にめらｌｆ′した電力指
令値ＰｒｅｆからＩＰが減じらｎた値が新たな電力指令
値Ｐｒｅｆ’ となる。したがって系統の動揺が無い状
態でに偏差Δω＝０．従って。
Ｐ ｒ ｅ ｆ ＝ ０であるからＰｒｅｆ’ ＝−Ｉ
Ｐのみが軍刀指令となり、ΔＰ相当の電力がコイルから
系統へ放出さ扛る。その結果、゛コイルに蓄積さｎ７’
ｔエネルギーは徐々に減少し、やがて零となる。
Ｐのみが軍刀指令となり、ΔＰ相当の電力がコイルから
系統へ放出さ扛る。その結果、゛コイルに蓄積さｎ７’
ｔエネルギーは徐々に減少し、やがて零となる。
第４図は、第３図の電力系統安冗化装置の動作説明図で
ある。時刻ｔ。で第２１と同様の系統側 ′揺が発生し
た場合、Ｐｒｅｆに破線のごとく第２図と同様の変化を
するのに対し、ｔｆｉＩｄ′ｂ″−流ｎることＫよ？）
、 Ｐｒｅｆ’はＰｒｅｆよｔ）ＩＰだけ小さい値とな
る。しかしながらΔＰｉ！Ｐｒｅｆに比較して光分小さ
な値に選定さｎであるので、系統動揺の抑制効果は、は
とんど影響を受けず、動揺は、ｔ□′で収束する。ｔＩ
以後はＰｒｅｆ’は−ΔＰとなり。
ある。時刻ｔ。で第２１と同様の系統側 ′揺が発生し
た場合、Ｐｒｅｆに破線のごとく第２図と同様の変化を
するのに対し、ｔｆｉＩｄ′ｂ″−流ｎることＫよ？）
、 Ｐｒｅｆ’はＰｒｅｆよｔ）ＩＰだけ小さい値とな
る。しかしながらΔＰｉ！Ｐｒｅｆに比較して光分小さ
な値に選定さｎであるので、系統動揺の抑制効果は、は
とんど影響を受けず、動揺は、ｔ□′で収束する。ｔＩ
以後はＰｒｅｆ’は−ΔＰとなり。
系統側へＩＰだけエネルギーの放出が行なわ扛ている。
コイル電流Ｉｄは、ｔｏＪＣおける初期値が零でアリ、
その後、電力の吸収放出に従って、第２″図と同様の変
化なしている。ｔ１以後は徐々にエネルギーが放出さ扛
るため、Ｉｄは小さくなり。
その後、電力の吸収放出に従って、第２″図と同様の変
化なしている。ｔ１以後は徐々にエネルギーが放出さ扛
るため、Ｉｄは小さくなり。
時刻ｔ２で零となり、入目の動揺に対し時期する。
１ｄの変化＠ニ、第２図にくらべて大きくなるが。
初期値が小さいため、ピーク値Ｉｄｃｐは５第２図にく
らべて小さくなる。
らべて小さくなる。
第４図で明らかなように、第３図の制御力式では、＠流
を流Ｉｄにもはや一定と仮足することはできない。した
がって、従来例のように、電力制御を簡単なアルゴリズ
ムで近似的に行うことができない。このため電力制御回
路１３により、矢の菌算で、ゲート位相αをめる。
を流Ｉｄにもはや一定と仮足することはできない。した
がって、従来例のように、電力制御を簡単なアルゴリズ
ムで近似的に行うことができない。このため電力制御回
路１３により、矢の菌算で、ゲート位相αをめる。
ただしＸ：転流インピーダンス
Ｖｓ：電流電圧
こｎにより、直流電圧Ｅｄａは
３ Ｐｒｅｆ’
Ｅｄａ＝１・３５Ｖ′″′。−−Ｘ１ｄ＝］７π
となるので変換電力Ｐ＝ＥｄαＩｄ＝Ｐｒｅｆ’となる
。
。
もし演算精度が余り問題なけ扛ばＶｓＹ一定として電圧
検出器１２０制御人力を省略することも。
検出器１２０制御人力を省略することも。
また、第２項のｕｘｔａｖ省略することも可能でπ
ある。
なお、上記実施例では、電流検出器９により。
’ｆＪＬ Ｒｋ検出し、Ｉｄに依存してΔＰ’Ｙ決めた
がｌｄの如何にかかわらず一定のΔＰ？与えることも可
能である。また、Ｉｄに対してΔＰＹ変化させることも
可能であり、たとえばｌｄが大きいところではΔＰ乞増
加させることにより、 Ｉｄｃｐのピーク値乞さらに抑
制することもできる。
がｌｄの如何にかかわらず一定のΔＰ？与えることも可
能である。また、Ｉｄに対してΔＰＹ変化させることも
可能であり、たとえばｌｄが大きいところではΔＰ乞増
加させることにより、 Ｉｄｃｐのピーク値乞さらに抑
制することもできる。
以上のように、この発明によ扛ば、超電導又は常電導コ
イルが定常状態に於ては、蓄積エネルギー零の状態で時
期するようになるので、コイルの蓄積エネルギーの最大
値が抑制でき、装置のｔ流容量または定常損失とも小さ
くでき、従来と同様の性能の得らｎる設備がコンパクト
でしかも超電導のみならず常電導コイルを用いても安価
にできる効果がある。
イルが定常状態に於ては、蓄積エネルギー零の状態で時
期するようになるので、コイルの蓄積エネルギーの最大
値が抑制でき、装置のｔ流容量または定常損失とも小さ
くでき、従来と同様の性能の得らｎる設備がコンパクト
でしかも超電導のみならず常電導コイルを用いても安価
にできる効果がある。
第１図は従来の電力系統安定化装置の制御方式を示すブ
ロック回路図、第２図は第１図の装置の動作説明図、第
３図は本発明の一実施例による電力系統安定化装置の制
御力式のブロック回路図、〜第４図は第３図の装置の動
作説明図である。 １・・・電流系統、２・・・超電導又は常電導コイル。 ３・・・交直変換装置、４・・・変圧器、５・・・発電
機ロータ角速度変化検出器、６・・−安定化制御回路、
１゜１３−電力制御回路、８・・・位相制御回路１ｇ・
・・電流検出器、１０・・・放ｉｎ設定回路、１１・・
・減算器。 １２、・・・電圧検出器。 第１図 第２図 第３面
ロック回路図、第２図は第１図の装置の動作説明図、第
３図は本発明の一実施例による電力系統安定化装置の制
御力式のブロック回路図、〜第４図は第３図の装置の動
作説明図である。 １・・・電流系統、２・・・超電導又は常電導コイル。 ３・・・交直変換装置、４・・・変圧器、５・・・発電
機ロータ角速度変化検出器、６・・−安定化制御回路、
１゜１３−電力制御回路、８・・・位相制御回路１ｇ・
・・電流検出器、１０・・・放ｉｎ設定回路、１１・・
・減算器。 １２、・・・電圧検出器。 第１図 第２図 第３面
Claims (2)
- （１）変圧器に又流電力？供給するため直流側に超電導
又は常電導コイルな接、続しだ交直変換装置なブｔする
と共に、又両系統に接続した電力制御回路及び位相制御
回路とを経由して前記交直変換装置のゲート位相を制御
し、前記交流系統と前記コイル間の電力授受を行うよう
に１路構成した電力系統安定化装置において、前記交流
系統に動揺のない定常状態においては前記コイル電流’
ｚｔ ｔ ａ検出器により検出し、前記コイルに蓄積さ
ｆ′した電気エネルギを系統側の電力制御回路に対し徐
々に放出するように放電設定信号を与えて動作させるよ
うに制御すること？特徴とする電力系統安定化装置。 - （２）前記交流系統の動揺に応じて前記交直変換装置？
弁した前記コイルから電力授受量の授受指令値な制御す
ると共に、前記コイルの電流値に応じた所足の電力量ケ
前記電力授受量の指令値より減算器な介して減するよう
に放電量設定回路の出力信号にて制御するようにしたこ
とな特徴とする特許請求の範囲第１項記載の電力系統安
定化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011207A JPS60156228A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 電力系統安定化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59011207A JPS60156228A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 電力系統安定化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60156228A true JPS60156228A (ja) | 1985-08-16 |
Family
ID=11771559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59011207A Pending JPS60156228A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 電力系統安定化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60156228A (ja) |
-
1984
- 1984-01-25 JP JP59011207A patent/JPS60156228A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3541982B2 (ja) | 太陽光発電用電力変換装置の系統過電圧保護方法及び装置 | |
| JPS58112423A (ja) | 電力変換設備の制御方式 | |
| JP2013046532A (ja) | 電力平準化装置 | |
| US20170063280A1 (en) | Ultracap-based solutions for ride-through of synchronous machine drives | |
| US4020360A (en) | Inverter control system | |
| JPS60156228A (ja) | 電力系統安定化装置 | |
| JPH0578280B2 (ja) | ||
| JPH09312934A (ja) | 電力系統システムの電力系統安定化装置 | |
| JPS5858834A (ja) | 静止型無効電力補償装置 | |
| JP4044533B2 (ja) | 切換装置 | |
| JPS61156320A (ja) | 静止形無効電力補償装置 | |
| JPH048130A (ja) | 交流電力設備 | |
| JPH0731301Y2 (ja) | 無効電力補償装置の制御装置 | |
| JP2703441B2 (ja) | 巻線形誘導発電機の運転制御装置 | |
| JPH06225480A (ja) | 超電導電力貯蔵装置 | |
| JPS6032599A (ja) | 同期発電機用励磁制御装置 | |
| JPS6359733A (ja) | 発電機保安装置 | |
| JPS59188337A (ja) | 直流送電装置の運転制御装置 | |
| JPS61161926A (ja) | 人工衛星搭載蓄電池の充電制御方法 | |
| JPS63217933A (ja) | 無停電電源装置の制御方法 | |
| JP4339903B2 (ja) | 切換装置 | |
| JPS6248228A (ja) | 発電機保安装置 | |
| JPH08172729A (ja) | 充電用自励式整流装置の制御方法 | |
| JPH022369B2 (ja) | ||
| JPS5812032A (ja) | 電源装置 |