JPS60147209A - 電気浸透脱水機の電極 - Google Patents
電気浸透脱水機の電極Info
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- JPS60147209A JPS60147209A JP59004066A JP406684A JPS60147209A JP S60147209 A JPS60147209 A JP S60147209A JP 59004066 A JP59004066 A JP 59004066A JP 406684 A JP406684 A JP 406684A JP S60147209 A JPS60147209 A JP S60147209A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electrode
- beads
- volume
- resin
- graphite
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- Treatment Of Sludge (AREA)
- Filtration Of Liquid (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
□ この発明は、例えば下水処理場における活性汚泥処
理により生じた余剰汚泥等を被脱水処理物として電気浸
透と加圧濾過を同時に行う電気浸透式脱水機の電極に関
する。 この種の電極は脱水運転中に機械的な圧搾荷重とともに
電気化学的な腐食を受け易いことから、電極としての導
電性が良いことに加え、耐食性。 機械的強度にも優れていることが望まれる。
理により生じた余剰汚泥等を被脱水処理物として電気浸
透と加圧濾過を同時に行う電気浸透式脱水機の電極に関
する。 この種の電極は脱水運転中に機械的な圧搾荷重とともに
電気化学的な腐食を受け易いことから、電極としての導
電性が良いことに加え、耐食性。 機械的強度にも優れていることが望まれる。
電気浸透脱水を応用して泥漿を連続式に脱水処理する電
気浸透式脱水機として、例えば第１図のごとき構成のも
のが知られている。図において、１はスプロケット２に
張架された陽極側の電極部材を兼ねたエンドレスプレス
ベルト、３は前記ベルト１に対向してスプロケット４に
張架された汚水透過□用のフィルタベルト、５はフィル
タベルト３の移動経路に沿って固定設置された前記の陽
極に対向する陰極側電極、６はベルト駆動モータであり
、前記プレスベルト１とフィルタベルト３との対向面域
に泥漿搬送通路７が画成され、さらに泥漿搬送通路７０
入ロ側には泥漿供給ホッパ８を設置し、これ等で脱水機
本体を構成している。また前記の陰極電極５を接地側と
して相手電極αｑのプレスベルト１には直流電源装置９
が接続されている。なお１０は系外へ通じる濾水受皿、
１１は脱水ケーキ回収容器である。 上記第１図の構成で、ホッパＢから泥ＷＩＩｌｌ送通路
７へ被脱水処理物としての泥漿１２を送り込むとともに
、一方では駆動モータ６を運転し、泥漿１２を搬送道路
内でサンドウィンチ状に挟んで出口へ向けて矢印Ｐ方向
へ搬送しつつ、電源装置９より給電を行えば、泥漿１２
には機械的な圧搾力に加えて対向電極間に形成された電
場が作用し、泥漿に含まれている水は正に帯電されて陰
極側に流動し、この電極部材へ放電するとともに、フィ
ルタベルト３および陰極５の透孔を透過して脱水される
いわゆる電気浸透脱水が行われることになる。なおフィ
ルタベルト３を透過した濾水は濾水受皿１ｏへ滴下し、
ここから系外へ排水される。これに対し脱水された泥漿
番よケーキ化され、脱水ケーキ】２゛となって通路７の
出口より送り出され、スクレーバ１３を経て回収容器１
１へ回収される。かくして含水率の高い汚泥等の泥漿は
連続式に脱水処理されて例えば含水率５０％以下の脱水
ケーキとなる。この脱水ケーキは焼却処分ないしはコン
ポスト化して肥料に再利用される。 ところで、上記脱水機に採用されている従来の電極は、
金属板あるいは炭素焼結板で作られていた。しかしてス
テンレス鋼、ニッケル網等の金属板からなる電極は、運
転中の通電によりイオン化して泥漿へ熔出し、長期使用
の間に消耗する。その値ばＩＡ／ｄＩＩ！２のｉｌｉ電
条件で通電量当たりのＭ量減少が５×１０１〜ｓ ｘ
１ｏ−’ ｇ ／ｇ；と大き（て寿命が短く、かつ特に
ステンレス鋼は組成成分である ？クロムが溶出して２
次公害を引き起こすおそれもあり、汚泥脱水機の電極と
しては不通である。なお同じ金属でも例えば白金は通電
による消耗もなく、かつ導電性にも優れているが極めて
高価であるので経済的な面で不適である。これに対して
炭素焼結板は通電による消耗は少ないが、機械的な強度
が低いために使用中の圧搾荷重によりひび割れなどが生
じ易い。 このために、発明者による新しい試みとして、例えばカ
ーボン繊維の導電性ａａｒａと合成樹脂および必要によ
り導電性充てん材を混合して加圧成型した電極を開発し
た。次にこの電極を具体的に述べる。すなわち電極基材
の材料としてカーボン繊維と、黒鉛粉末と、フェノール
樹脂を用い、配合１ （フェノール樹脂５０体積％、黒
鉛２５体積％、カーボン繊維２５体積％）、配合Ｈ（フ
ェノール樹脂５０体積％、Ｊ！４鉛２０体積％、カーボ
ン繊維３０体積％）、配合■（フェノール樹脂５０体積
％、カーボン繊維５０体積％）の３Ｍ類の配合について
各材料を混練乾燥した後に、加圧成形（金型温度１７０
℃、硬化時間１０分、成形圧力３００Ｋｇ／ｃ４） し
て円板状の板を作成し、この板から所定寸法の電極を切
出した。 次にかかる電極について、電気浸透脱水機に組込んで実
機Ｎ転した後にＮ極を取外してその体積抵抗、電極の摩
耗量、外観等を調べてその特性評価を行った。 上記テスト結果から得た特性評価を表−１に示す。 上記表＝１から判るように、カーボン繊維、フェノール
樹脂、黒鉛の導電充てん材を選択的に配合して加圧成形
された電極は、導電性においてその体Ｉ！！抵抗が１Ω
−ｃｍＪｄ、下で実用的には従来の炭素焼結電極と比べ
て遜色がなく、かつ曲げ強度については炭素焼結板の曲
げ強度’５Ｋｇ／ｍｍ２に比べて大幅に強化でき、実機
運転の結果からもひび割れ等の発汁は見られないことが
確認されている。 しかも成形法によって製作されるので、在来の炭素焼結
電極、金属製の電極と比べて製作コストを低減てきる。 しかしながら、上記のような利点のある反面、カーボン
繊維１合成樹脂、黒鉛等の導電充てん材の配合材料を加
圧成形して作られた電極は耐摩耗性が低く、実機運転時
に電極に加わる圧搾の機械的応力によって摩耗が生じ、
このために比較的寿命が短い難点のあることが明らかに
なりた。また完配した組成配合で加圧成形された板材に
ついて調べると、特に黒鉛、カーボン繊維が板材の全域
に均等に流動分布してなく、特に板材の周域部分では殆
どが合成樹脂のみで占められ、導電性を与えるカーボン
繊維、黒鉛の分布が少ないことが見られる。この原因は
黒鉛、カーボン繊維の流動性が合成樹脂に比べて低いた
め、加圧成形時には流動性の良い樹脂分のみが早（金型
内の隅々まで流動してしまうことにあると考えられる。 このために加圧成形によって得た板材から所定寸法の電
極を切出す場合の歩留りが低く、かつ均一な品質の電極
が得られない不具合もある。
気浸透式脱水機として、例えば第１図のごとき構成のも
のが知られている。図において、１はスプロケット２に
張架された陽極側の電極部材を兼ねたエンドレスプレス
ベルト、３は前記ベルト１に対向してスプロケット４に
張架された汚水透過□用のフィルタベルト、５はフィル
タベルト３の移動経路に沿って固定設置された前記の陽
極に対向する陰極側電極、６はベルト駆動モータであり
、前記プレスベルト１とフィルタベルト３との対向面域
に泥漿搬送通路７が画成され、さらに泥漿搬送通路７０
入ロ側には泥漿供給ホッパ８を設置し、これ等で脱水機
本体を構成している。また前記の陰極電極５を接地側と
して相手電極αｑのプレスベルト１には直流電源装置９
が接続されている。なお１０は系外へ通じる濾水受皿、
１１は脱水ケーキ回収容器である。 上記第１図の構成で、ホッパＢから泥ＷＩＩｌｌ送通路
７へ被脱水処理物としての泥漿１２を送り込むとともに
、一方では駆動モータ６を運転し、泥漿１２を搬送道路
内でサンドウィンチ状に挟んで出口へ向けて矢印Ｐ方向
へ搬送しつつ、電源装置９より給電を行えば、泥漿１２
には機械的な圧搾力に加えて対向電極間に形成された電
場が作用し、泥漿に含まれている水は正に帯電されて陰
極側に流動し、この電極部材へ放電するとともに、フィ
ルタベルト３および陰極５の透孔を透過して脱水される
いわゆる電気浸透脱水が行われることになる。なおフィ
ルタベルト３を透過した濾水は濾水受皿１ｏへ滴下し、
ここから系外へ排水される。これに対し脱水された泥漿
番よケーキ化され、脱水ケーキ】２゛となって通路７の
出口より送り出され、スクレーバ１３を経て回収容器１
１へ回収される。かくして含水率の高い汚泥等の泥漿は
連続式に脱水処理されて例えば含水率５０％以下の脱水
ケーキとなる。この脱水ケーキは焼却処分ないしはコン
ポスト化して肥料に再利用される。 ところで、上記脱水機に採用されている従来の電極は、
金属板あるいは炭素焼結板で作られていた。しかしてス
テンレス鋼、ニッケル網等の金属板からなる電極は、運
転中の通電によりイオン化して泥漿へ熔出し、長期使用
の間に消耗する。その値ばＩＡ／ｄＩＩ！２のｉｌｉ電
条件で通電量当たりのＭ量減少が５×１０１〜ｓ ｘ
１ｏ−’ ｇ ／ｇ；と大き（て寿命が短く、かつ特に
ステンレス鋼は組成成分である ？クロムが溶出して２
次公害を引き起こすおそれもあり、汚泥脱水機の電極と
しては不通である。なお同じ金属でも例えば白金は通電
による消耗もなく、かつ導電性にも優れているが極めて
高価であるので経済的な面で不適である。これに対して
炭素焼結板は通電による消耗は少ないが、機械的な強度
が低いために使用中の圧搾荷重によりひび割れなどが生
じ易い。 このために、発明者による新しい試みとして、例えばカ
ーボン繊維の導電性ａａｒａと合成樹脂および必要によ
り導電性充てん材を混合して加圧成型した電極を開発し
た。次にこの電極を具体的に述べる。すなわち電極基材
の材料としてカーボン繊維と、黒鉛粉末と、フェノール
樹脂を用い、配合１ （フェノール樹脂５０体積％、黒
鉛２５体積％、カーボン繊維２５体積％）、配合Ｈ（フ
ェノール樹脂５０体積％、Ｊ！４鉛２０体積％、カーボ
ン繊維３０体積％）、配合■（フェノール樹脂５０体積
％、カーボン繊維５０体積％）の３Ｍ類の配合について
各材料を混練乾燥した後に、加圧成形（金型温度１７０
℃、硬化時間１０分、成形圧力３００Ｋｇ／ｃ４） し
て円板状の板を作成し、この板から所定寸法の電極を切
出した。 次にかかる電極について、電気浸透脱水機に組込んで実
機Ｎ転した後にＮ極を取外してその体積抵抗、電極の摩
耗量、外観等を調べてその特性評価を行った。 上記テスト結果から得た特性評価を表−１に示す。 上記表＝１から判るように、カーボン繊維、フェノール
樹脂、黒鉛の導電充てん材を選択的に配合して加圧成形
された電極は、導電性においてその体Ｉ！！抵抗が１Ω
−ｃｍＪｄ、下で実用的には従来の炭素焼結電極と比べ
て遜色がなく、かつ曲げ強度については炭素焼結板の曲
げ強度’５Ｋｇ／ｍｍ２に比べて大幅に強化でき、実機
運転の結果からもひび割れ等の発汁は見られないことが
確認されている。 しかも成形法によって製作されるので、在来の炭素焼結
電極、金属製の電極と比べて製作コストを低減てきる。 しかしながら、上記のような利点のある反面、カーボン
繊維１合成樹脂、黒鉛等の導電充てん材の配合材料を加
圧成形して作られた電極は耐摩耗性が低く、実機運転時
に電極に加わる圧搾の機械的応力によって摩耗が生じ、
このために比較的寿命が短い難点のあることが明らかに
なりた。また完配した組成配合で加圧成形された板材に
ついて調べると、特に黒鉛、カーボン繊維が板材の全域
に均等に流動分布してなく、特に板材の周域部分では殆
どが合成樹脂のみで占められ、導電性を与えるカーボン
繊維、黒鉛の分布が少ないことが見られる。この原因は
黒鉛、カーボン繊維の流動性が合成樹脂に比べて低いた
め、加圧成形時には流動性の良い樹脂分のみが早（金型
内の隅々まで流動してしまうことにあると考えられる。 このために加圧成形によって得た板材から所定寸法の電
極を切出す場合の歩留りが低く、かつ均一な品質の電極
が得られない不具合もある。
上記目的を達成するために、この発明は導電性繊維１合
成樹脂のほかにガラス、セラミック等の硬質材ビーズを
配合した混合物を加圧成形することにより、ビーズの高
い硬度と表面の潤滑性を生かして電極の耐摩耗性を向上
させるとともに、加圧成形時にはビーズが抵抗体となっ
て材料全体の実効流動粘度を高め、これにより成形圧力
下で各組成成分を金型内の末端まで安定よく流動させて
７均等な組成分布の電極板が作れるようにしたもので
ある。
成樹脂のほかにガラス、セラミック等の硬質材ビーズを
配合した混合物を加圧成形することにより、ビーズの高
い硬度と表面の潤滑性を生かして電極の耐摩耗性を向上
させるとともに、加圧成形時にはビーズが抵抗体となっ
て材料全体の実効流動粘度を高め、これにより成形圧力
下で各組成成分を金型内の末端まで安定よく流動させて
７均等な組成分布の電極板が作れるようにしたもので
ある。
次にこの発明の実施例を述べる。
実施例（１）；電極基板の組成材料として短繊維のカー
ボン繊維、黒鉛粉末、フェノール樹脂のほかに粒径３０
μｍのガラスピーズを用い、配合Ｉ （フェノール樹脂
５０体積％、黒鉛２５体積％、カーボン繊維２０体積％
、ガラスピーズ５体積％）、配合■（フェノール樹脂５
０体積％、黒鉛２０体積％、カーボン繊維２０体積％、
ガラスピーズ１０体積％）、配合■（フェノール樹脂５
０体積％、カーボン繊維４５体積％、ガラスピーズ５体
積％）との３ ｆｔ類の配合について、各材料を混、練
、乾燥した後に、加圧成形（金型温度１７０℃、硬化時
間１０分、成形圧力３００Ｋｇ／ＣＩＡ） Ｌ、、て円
板状の板を作成し、この円板から所定寸法の角型の電極
を切出した。第２図はその電極板を示したものであり、
１４は合成樹脂、１５はカーボン繊維、１６は黒鉛粒子
、１７がガラスピーズを示す。 実施例（２）；実施例（１１のフェノール樹脂を不飽和
ポリエステル樹脂に代え、かつ粒径４５μｍのガラ−１
−＋＋”＃ １−ｆｌｌ＋−′ｆｆ１ｉｆｌＦ ／Ｊ！
ＩＩ ？ −’ｊ 二 ｌｌ＋ ｉｔＪ Ｔｎａ Ｍ
ｏｌに積％、黒鉛２５体積％、カーボン繊維２０体積％
、ガラスピーズ５体積％）、配合’Ｖ （ポリエステル
樹脂５０体積％、黒鉛２０体積％、カーボン繊維１０体
積％、ガラスピーズ１０体積％）、配合■（ポリエステ
ル樹脂５０体積％、カーボン繊維４５体積％、ガラスピ
ーズ５体積％、）の各配合の材料について、混線、乾燥
した後に加圧成形（金型温度１４０℃。 硬化時間５分、成形圧力３００Ｋｇ／ｃ＋Ｊ） して実
施例（１１と同様な電極を作製した。 次に上記各実施例の各配合Ｉ〜■で作られた電−極につ
いて、その加圧成形後の板材の検査、′および電気浸透
脱水機に実装置して所定時間実機運転を行った後に電極
を取外して、その体積抵抗、電極の摩耗量等について調
べ、その特性評価を行った。 上記の表−２から明らかなように、ガラスピーズを含ま
ない従来のカーボン繊維入り電極と比べて、ガラスピー
ズの添加により同じ運転条件で摩耗量が半分以上に減少
していることが判る。なお体積抵抗についてば１Ω−ｃ
ｒａ以下であって実用的に殆ど遜色がない。しかも加圧
成形後の板材についての検査結果によれば、板の全域に
亘って樹脂。 カーボン繊維、黒鉛、ビーズの各成分が均一に分散して
おり、この板材から所定寸法の電極を切出す場合にも、
板材の全域を無駄なく使えることになる。これ等の効果
は次記の理由によるものと考えられる。すなわち、まず
耐摩耗性の向上については、硬度の高いガラスピーズの
混合により、電極板の実効表面硬度が増加し、かつガラ
スピーズの表面の平滑性が寄与して電極板の摩擦係数が
軽減されることによるものと推測される。また加圧成形
時の材料の分散性向上については、樹脂を吸収しないガ
ラスピーズが抵抗体となって成形材料としての流動粘度
が適度に高まり、これによって所定の成形圧力で樹脂の
みが他の成分と分離して金型内の末端へ流動してしまう
現象が抑えられ、この結果として各成分が片寄りなく金
型内の全域へ平均的に流動するようになったものと推測
される。 なお、上記実施例＋１１． ｆ２１を含め発明者の行っ
た数多くの実験結果から、十分満足できる電極の耐摩耗
性、加圧成形性を得るには、ガラスピーズの添加量は少
なくとも配合の５体積％以上必要であり、かつその上限
については電極の体積抵抗が１Ω−ｃｍを超えないよう
な範囲、添加量にして約２０体積％以内に収めるのがよ
い。またガラスピーズのほかにガラスと同様な硬度と表
面潤滑性を示すセラミックビーズを採用してもよく、か
つこれら硬質材ビーズの粒径については１７〜４５μｍ
の範囲のもので所期の目的が達成されることが確認され
ている。さらに、導電性繊維については炭素質の？ カーボン繊維、あるいは黒鉛質のカーボン繊維が使用で
き、また導電充てん材としては実施例に示した黒鉛の代
わりにカーボンブランクを、樹脂としては実施例に示し
たフェノール樹脂、ポリエステル樹脂の代わりに他の熱
硬化性樹脂を用いても有効であり、これ等材料の組合わ
せについては電極の要求特性に対応して適宜選択すれば
よい。
ボン繊維、黒鉛粉末、フェノール樹脂のほかに粒径３０
μｍのガラスピーズを用い、配合Ｉ （フェノール樹脂
５０体積％、黒鉛２５体積％、カーボン繊維２０体積％
、ガラスピーズ５体積％）、配合■（フェノール樹脂５
０体積％、黒鉛２０体積％、カーボン繊維２０体積％、
ガラスピーズ１０体積％）、配合■（フェノール樹脂５
０体積％、カーボン繊維４５体積％、ガラスピーズ５体
積％）との３ ｆｔ類の配合について、各材料を混、練
、乾燥した後に、加圧成形（金型温度１７０℃、硬化時
間１０分、成形圧力３００Ｋｇ／ＣＩＡ） Ｌ、、て円
板状の板を作成し、この円板から所定寸法の角型の電極
を切出した。第２図はその電極板を示したものであり、
１４は合成樹脂、１５はカーボン繊維、１６は黒鉛粒子
、１７がガラスピーズを示す。 実施例（２）；実施例（１１のフェノール樹脂を不飽和
ポリエステル樹脂に代え、かつ粒径４５μｍのガラ−１
−＋＋”＃ １−ｆｌｌ＋−′ｆｆ１ｉｆｌＦ ／Ｊ！
ＩＩ ？ −’ｊ 二 ｌｌ＋ ｉｔＪ Ｔｎａ Ｍ
ｏｌに積％、黒鉛２５体積％、カーボン繊維２０体積％
、ガラスピーズ５体積％）、配合’Ｖ （ポリエステル
樹脂５０体積％、黒鉛２０体積％、カーボン繊維１０体
積％、ガラスピーズ１０体積％）、配合■（ポリエステ
ル樹脂５０体積％、カーボン繊維４５体積％、ガラスピ
ーズ５体積％、）の各配合の材料について、混線、乾燥
した後に加圧成形（金型温度１４０℃。 硬化時間５分、成形圧力３００Ｋｇ／ｃ＋Ｊ） して実
施例（１１と同様な電極を作製した。 次に上記各実施例の各配合Ｉ〜■で作られた電−極につ
いて、その加圧成形後の板材の検査、′および電気浸透
脱水機に実装置して所定時間実機運転を行った後に電極
を取外して、その体積抵抗、電極の摩耗量等について調
べ、その特性評価を行った。 上記の表−２から明らかなように、ガラスピーズを含ま
ない従来のカーボン繊維入り電極と比べて、ガラスピー
ズの添加により同じ運転条件で摩耗量が半分以上に減少
していることが判る。なお体積抵抗についてば１Ω−ｃ
ｒａ以下であって実用的に殆ど遜色がない。しかも加圧
成形後の板材についての検査結果によれば、板の全域に
亘って樹脂。 カーボン繊維、黒鉛、ビーズの各成分が均一に分散して
おり、この板材から所定寸法の電極を切出す場合にも、
板材の全域を無駄なく使えることになる。これ等の効果
は次記の理由によるものと考えられる。すなわち、まず
耐摩耗性の向上については、硬度の高いガラスピーズの
混合により、電極板の実効表面硬度が増加し、かつガラ
スピーズの表面の平滑性が寄与して電極板の摩擦係数が
軽減されることによるものと推測される。また加圧成形
時の材料の分散性向上については、樹脂を吸収しないガ
ラスピーズが抵抗体となって成形材料としての流動粘度
が適度に高まり、これによって所定の成形圧力で樹脂の
みが他の成分と分離して金型内の末端へ流動してしまう
現象が抑えられ、この結果として各成分が片寄りなく金
型内の全域へ平均的に流動するようになったものと推測
される。 なお、上記実施例＋１１． ｆ２１を含め発明者の行っ
た数多くの実験結果から、十分満足できる電極の耐摩耗
性、加圧成形性を得るには、ガラスピーズの添加量は少
なくとも配合の５体積％以上必要であり、かつその上限
については電極の体積抵抗が１Ω−ｃｍを超えないよう
な範囲、添加量にして約２０体積％以内に収めるのがよ
い。またガラスピーズのほかにガラスと同様な硬度と表
面潤滑性を示すセラミックビーズを採用してもよく、か
つこれら硬質材ビーズの粒径については１７〜４５μｍ
の範囲のもので所期の目的が達成されることが確認され
ている。さらに、導電性繊維については炭素質の？ カーボン繊維、あるいは黒鉛質のカーボン繊維が使用で
き、また導電充てん材としては実施例に示した黒鉛の代
わりにカーボンブランクを、樹脂としては実施例に示し
たフェノール樹脂、ポリエステル樹脂の代わりに他の熱
硬化性樹脂を用いても有効であり、これ等材料の組合わ
せについては電極の要求特性に対応して適宜選択すれば
よい。
以上述べたようにこの発明によれば、導電性繊維、樹脂
のほかにガラスピーズ等の硬質材ビーズを加えた混合物
を加圧成形して電極を構成したことにより、導電性１曲
げ強度に加えて運転時の圧搾荷重に対する機械的な耐摩
耗性の向上が図れるほか、併せて加圧成形時の安定した
材料流動性により均質な電極が得られるなど、電極性能
、耐久性および品質面で優れた特性を示す電極を提供す
ることができる。
のほかにガラスピーズ等の硬質材ビーズを加えた混合物
を加圧成形して電極を構成したことにより、導電性１曲
げ強度に加えて運転時の圧搾荷重に対する機械的な耐摩
耗性の向上が図れるほか、併せて加圧成形時の安定した
材料流動性により均質な電極が得られるなど、電極性能
、耐久性および品質面で優れた特性を示す電極を提供す
ることができる。
第１図は電気浸透式税水機の一例を示す概要構成図、第
２図はこの発明の実施例による電極の斜視図である。 １＝−陽極側電極兼用のプレスベルト、３−フィルタベ
ルト、５・−陰極側電極、７−泥漿搬送通路、１４−合
成樹脂、 １５−カーボン繊維、１６−黒鉛、１７・・
・ガラスピーズ。
２図はこの発明の実施例による電極の斜視図である。 １＝−陽極側電極兼用のプレスベルト、３−フィルタベ
ルト、５・−陰極側電極、７−泥漿搬送通路、１４−合
成樹脂、 １５−カーボン繊維、１６−黒鉛、１７・・
・ガラスピーズ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ）対向電極の間に被脱水処理物としての泥漿を供給し
、電極間に電圧を印加して泥漿に通電させながら圧搾濾
過を行う電気浸透式脱水機の電極であって、導電性繊維
と、合成樹脂と、硬質材ビーズとの混合物を加圧成形し
てなることを特徴とする電気浸透４税水機の電極。 ２、特許請求の範囲第１項記載の電極において、硬質材
ビーズがガラスピーズないしセラミックビーズであるこ
とを特徴とする電気浸透脱水機の電極。 ３）特許請求の範囲第１項記載の電極において、電極基
材の組成成分のうち硬質材ビーズが体積百分率で少なく
とも５％以上含蒙れていることを特徴とする電気浸透４
税水機の電極。 ４）特許請求の範囲第１項記載の電極において、電極が
導電性繊維２合成樹脂、硬質材ビーズのほかに導電性充
てん材を含んでいることを特徴とする電気浸透４税水機
の電極。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59004066A JPS60147209A (ja) | 1984-01-12 | 1984-01-12 | 電気浸透脱水機の電極 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59004066A JPS60147209A (ja) | 1984-01-12 | 1984-01-12 | 電気浸透脱水機の電極 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60147209A true JPS60147209A (ja) | 1985-08-03 |
Family
ID=11574457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59004066A Pending JPS60147209A (ja) | 1984-01-12 | 1984-01-12 | 電気浸透脱水機の電極 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60147209A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2294948A (en) * | 1994-10-06 | 1996-05-15 | Scapa Group Plc | De-watering sludge/slurry by simultaneous mechanical compression and electro-osmosis using conductive belt |
| WO1996011051A3 (en) * | 1994-10-06 | 1996-06-20 | Scapa Group Plc | Dewatering process |
| JP2012183453A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-27 | Kurita Water Ind Ltd | 電気浸透脱水装置の運転方法 |
-
1984
- 1984-01-12 JP JP59004066A patent/JPS60147209A/ja active Pending
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