JPS6013479A - インバ−タ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は直流を交流に変換するインバータ装置に関し、
特に太陽電池を直流電源として交流出力を得る場合に好
適なインバータ装置に関するものである。

従来技術 最近、太陽エネルギの有効利用を図るだめの種々のシス
テムが検討されており、その１つとして、太陽電池の出
力を交流に変換して需要者に供給する発電システムが開
発されつつある。この発電システムを実現するためには
直流を交流に変換するインバータ装置が必要であり、商
用に供する場合このインバータ装置は、できるだけ歪が
少ない対称波形の交流電圧を出力するものであることが
好ましい。波形歪の少ない交流出力を発生するインバー
タ装置として、各辺にスイッチ素子を配置して構成した
ブリッジ回路の一方の入力端子及び他方の入力端子をそ
れぞれ第１及び第２の直列スイッチ手段を通して複数の
電池の直列回路からなる直流電源の一端及び他端に接続
し、ブリッジ回路の両端に並列に接続した２個の逆流阻
止用ダイオードの接続点を直流電源の中点に接続した回
路を有するものが知られている。このインバータ装置た
パルスによりオンオフすることにより、正弦波に近似し
たパルスの重畳波形を得ることができ、これをフィルタ
に通すことによシ正弦波の交流出力を得ることができる
。この種のインバータ装置において正負の半波が対称な
正弦波状の交流出力を得るためには、直流電源の中点の
両側の出力電圧が等しいことが必要であるが、該直流電
源を直列接続された複数の電池によシ構成する場合には
、各電池の状態によってそれぞれの出力電圧にバラツキ
が生じることがあり、直流電源の中点の両側の電圧が平
衡しない状態になることがある。特に各電源が太陽電池
である場合には、各電池に対する太陽光の照射状態の不
均一や、各電池の受光面の汚れ等が原因となって、電池
の出力電圧に差が生じ易く、直流電源の中点の両側の電
圧全平衡させることができないことが多い。このような
状態になると、インバータ装置の出力波形は正角の半サ
イクルが非対称なものとなり、負荷に良質の又　□流電
力を供給することができない。

発明の目的 本発明の目的は、直流′市原を構成゛する複数の電池の
出力電圧に変動／がある場合でも、該直流電源の中点の
両側の電圧を平衡させて、正負の半サイクルが対称な波
形の交流出力を発生させることができるようにしたイン
バータ装置を提供することにある。

発明の構成 本発明は、各辺にスイッチ素子を配置して構成したブリ
ッジ回路と該ブリッジ回路の一方の入力端子及び他方の
入力端子にそれぞれ一端が接続された第１及び第２の直
列スイッチ手段とカソードが前記ブリッジ回路の一方の
入力端子に接続された第１の逆流阻止用ダイオードと該
第１の逆流阻止用ダイオードのアノードにカソードが接
続され前記ブリッジ回路の他端にアノードが接続された
第２の逆流阻止用ダイオードとを備えて前記第１の直列
スイッチ手段の他端及び第２の直列スイッチ手段の他端
をそれぞれ直流正極側入力端子及び負極側入力端子とし
前記両逆流阻止用ダイオードの接続点を中性点としたイ
ンバータ主回路と、前　５− 記インバータ主回路の前記正極側入力端子と中性点との
間及び前記中性点と負極側入力端子との間にそれぞれ直
流電圧を印加する直流電源回路とからなシ、前記ブリッ
ジ回路の出力端から交流出力を得るインバータ装置であ
って、本発明のインバータ装置においては、前記直流電
源回路が、第１及び第２の直流電源ユニットと、異なる
電圧を出力する複数のタップを有し、前記両直流電源ユ
ニットの間に配置されて両直流電源ユニットに対して直
列に接続されたバランス調整用直＃Ｌ電源ユニットとか
らなっている。また本発明においては、前記バランス調
整用直流電源ユニットのタップを選択して前記中性点に
接続するタップ選択器と前記正極側入力端子と中性点と
の間の電圧及び前記中性点と負極側入力端子との間の′
電圧をそれぞれ検出する電圧検出回路と該検出回路が検
出した両電圧を略等しくするように前記タップ選択器を
制御する選択器制御回路とが設けられている。

上記のように構成すると、インバータ主回路の正極側入
力端子と中性点との間に印加される電圧　６− と、中性点と負極側入力端子との間に印加される電圧と
を常にほぼ平衡させることができるため、正負の半サイ
クルが対称な交流出力を得ることができる。

実施例 以下添付図面を参照して本発明の詳細な説明する。

第１図は、本発明の実施例の基本的構成を示したもので
、同図において１は正極側入力端子１ａ。

負極側入力端子１ｂ及び中性点ＩＣと、出力端子１、　
ｄ　、　１　ｅとを有するインバータ主回路である。

２は直流電源回路で、この電源回路は多数の太陽電池を
直列に接続したものからなっていて直流電圧Ｅ１を出力
する第１の直流電源ユニット２人と、同じく多数の太陽
電池を直列に接続したものから外っていて直流′電圧Ｅ
２　（；Ｅｔ　）’Ｌ高出力る第２の直流′電源ユニッ
ト２Ｂと、両直流電源ユニットの間に配置されて両直流
′亀源ユニットに対して直列に接続されたバランス調整
用直流′醋源ユニツ）２Ｃとからなっている。バランス
醐整用直流電源ユニツ）２Ｃは所定数（例えば５へ一６
個）の太陽電池を直列に接続してタップｔ＋　−ｔｎ（
ｎは２以上の整−数）を引出したものからなり、このユ
ニットの両端の電圧Ｅ３は、第１及び第２の直流電源ユ
ニット２人及び２Ｃの出力電圧Ｅｌ　＋　Ｅ２の約１／
１０程度に設定されている。３はバランス調整用直流電
詠ユニツ）２Ｃのいずれかのタップ金常に選択していて
瞬時切換動作によりタップを切換るタップ選択器で、こ
のタップ選択器の出力端子はインバータ主回路１の中性
点１ｃに接続されている。また第１の直流′電源ユニッ
ト２Ａ１バランスＩ４整用曲流電源ユニット２Ｃ及び第
２の直流電源ユニット２Ｂの直列回路からなる直流電源
回路２の正極出力端及び負極出力端がそれぞれインバー
タ主回路１の正極側入力端子１ａ及び狗極側入力端子１
ｂに接続され、正極側入力端子１ａと中性点１ｃとの間
及び中性点１ｃと負極側入力端子１ｂとの間にそれぞれ
第１及び第２の直流電圧Ｅｌ／及びＥ２′″が印加され
ている。

インバータ主回路１の正極側入力端子１ａと中性点１ｃ
との間及び中性点１ｃと負極側入力端子１ｂとの間にそ
れぞれ電圧検出手段４及び５が接続され、これらの検出
手段の出力は電圧検出回路６に入力されている。電圧検
出回路６は第１の直流電圧Ｅ、／と第２の直流電圧Ｅ２
′とを検出して両電圧に相当する検出信号を出力する。

これらの検出信号はタップ選択器３を制御する選択器制
御回路７に入力され、選択器制御回路７は第１及び第２
の直流電圧ｇ＋／及びＥ、／を略等しくするようにタッ
プ選択器３に所定のタップを選択させる。尚第１図には
、タップ選択器３が有接点式の構成を有するように示さ
れているが、このタップ選択器はトランジスタやザイリ
スタ等の半導体スイッチング素子を用いてタップを選択
する無接点式のものであってもよいのは勿論である。

インバータ主回路１を構成するスイッチ素子をオンオフ
制御するため、太陽電池からガる制御直流電源８の出力
電圧Ｅｓによシ駆動されるインバータ制御回路９が設け
られ、インバータ主回路１内の各スイッチ素子は、制御
回路９から制御パル　９− スが与えられている間導通して、直流入力電圧Ｅ１’＋
Ｅ２’を交流電圧■１に変換する。インバータ主回路１
の出力電圧Ｖ１はフィルタ回路１０に人力されて正弦波
交流電圧■、に変換され、この交流電圧■２が負荷１１
に印加されている。

第２図を参照すると、上記第１図の構成のうちインバー
タ主回路１及びフィルタ回路１０の具体的構成の一例が
示されている。第２図に示されたインバータ主回路１は
、スイッチ素子としてのＮＰＮ）ランジスタＴｒ１〜Ｔ
ｒ４のコレクタエミッタ間を各辺として構成したブリッ
ジ回路１０１を備え、トランジスタＴｒｌ〜Ｔｒ４のコ
レクタエミッタ間にはそれぞれアノードを各トランジス
タのエミッタ側に向けた保護用ダイオードＤ１〜Ｄ４が
並列接続されている。このブリッジ回路１０１の一方の
入力端子１０１ａには、ＮＰＮトランジスタＴｒ５ｉス
イッチ素子とした第１の直列スイッチ手段１０２の一端
が接続され、−他方の入力端子１０１ｂには同様にＮＰ
Ｎ）ランジスタＴｒａｆｆｉスイッチ素子とした第２の
直列スイッチ手段１０３１０− の一端が接続されている。トランジスタＴｒｓ及びＴｒ
ａのコレクタエミッタ間にはそれぞれアノ−ドラ各トラ
ンジスタのエミッタ側に向けた保護用ダイオードＤ５及
びＤ６が並列接続されている。これらブリッジ回路１０
１の一方の入力端子１０１ａには第１の逆流阻止用ダイ
オードＤ７のカソードが接続され、該ダイオードＤ７の
アノードとブリッジ回路１０１の他方の入力端子１０１
ｂとの間にアノードを入力端子１０１ｂ側に向けて第２
の逆流阻止用ダイオードＤＢが接続されている。第１の
直列スイッチ手段１０２の他端（トランジスタＴｒｓの
コレクタ）には逆流阻止用のダイオードＤ９のカソード
が接続され、第１の直列スイッチ手段１０２の他端と第
２の直列スイッチ手段１０３の他端（トランジスタＴｒ
６のエミッタ）との間にコンデンサＣ，が並列接続され
ている。この例では、ブリッジ回路１０１と第１及び第
２の直列スイッチ手段１０２及び１０３と、ダイオード
Ｄ７〜Ｄ９とコンデンサＣ１とによりインバータ主回路
１が構成されている。この主回路においては第１の直列
スイッチ手段１０２の他端１ａ及び第２の直列スイッチ
手段１０３の他端１ｂがそれぞれ正極側入力端子及び負
極側入力端子となっており、正極側入力端子１ａにはダ
イオードＤ９を通して直流電源回路２の正極出力端子が
、また負極側入力端子１ｂには直流′喧源回路２の負極
出力端子がそれぞれ接続されている。また主回路１の第
１及び第２逆流阻止用ダイオードＤ７及びＤ８の接続点
１ｃが中性点となっており、この中性点はタップ選択器
３の出力端子に接続されている。ブリッジ回路１０１の
出力端からは交流出力端子１ｄ及び１ｅが引出され、こ
れらの出力端子間にフィルタ回路１０が接続されている
。フィルタ回路１０はインダクタンスＩｉ　ｌとコンデ
ンサＣ２とからなるロウパスフィルタで、このフィルタ
回路の出力端に負荷１１が接続されている。

次に第３図を参照して上記インバータ主回路１の各スイ
ッチ素子をオンオフ制御するための信号　′を出力する
制御回路９の一構成例をその作用とともに説明する。第
３図において９０１及び９０２はそれぞれ、第１及び第
２のレベル変換回路で、これらの回路にはインバータ主
回路１の正極側入力端子１ａと中性点１ｃとの間に印加
される第１の直流電圧ＪＢ　、／及び中性点１ｃと負極
側入力端子１ｂとの間に印加される第２の直流電圧Ｅ　
２／とが入力されている。第゛１及び第２のレベル変換
回路９０１及び９０２は、それぞれ第１及び第２の直流
電圧Ｅｌ／及びＥ２’のレベルを同じ比率ａで変換して
制御回路で扱うのに適した大きさの第１及び第２の制御
直流電圧ｅｌ及びｅｚ’ｆｘ連続的に出力する。

尚説明の便宜上、この例ではＥ２’がＥｌ’より僅かに
大きいものとする。

一方制御直流電源８の出力電圧Ｅ８は出力電圧模擬波形
信号発生器９０３と三角波発生器９０４とに入力されて
いる。出力電圧模擬波形信号発生器９０３は例えば正弦
波発振器であって、第４図Ａに示すように、負荷１１に
与える交流出力電圧Ｖ２と同一周波数の正弦波状の模擬
波形信号Ｖ２′を出力する。この模擬波形信号ｖ２′の
波高値ＩＶｓｌは交流出力電圧ｖ２の波高値ＩＶ２１と
第１及び第２１３− のレベル変換回路における変換比率ａとの積ａ・ＩＶ２
１　によシ定められている。

三角波発生器９０４は模擬波形信号Ｖ２′の周波数ｆよ
り高い周波数の周波数ｆ′の三角波信号■ｃ′ｆ：出力
する。この三角波信号Ｖｃは第１の制御直流電圧ｅ１と
ともに第１の乗算回路９０５に入力され、また第２の制
御直流電圧ｅ２とともに第２の乗算回路９０６に入力さ
れている。第１の乗算回路９０５は第１の制御直流電圧
ｅ１と三角波発生器の三角波とを乗算して第４図Ｂに示
すように、波高値がｅｌで周波数がｆ′の第１の三角波
信号Ｖ　ｃ　１を出力する。また第２の乗算回路９０６
は第２の制御直流電圧ｅ２と三角波信号Ｖｃとを乗舞−
シて第４図Ｂに示すように周波数がｆ′で波高値が８２
の第２の三角波信号Ｖｃｚｅ出力する。

模擬波形信号Ｖ雪′は半波整流回路９０７に入力されて
第４図Ｂに示すような半波波形の信号ｇ１に変換され、
また反転回路９０８を経て反転された後半波整流回路９
０９に入力されて第４図Ｂに示すようが半波波形信号ｇ
２に変換される。信号ｇ１は１４− 第２の制御直流電圧ｅ２とともに比較器９１．０に入力
され、比較器９１０は信号ｇｌと電圧ｅ２とを比較して
第４図Ｃに示すように信号ｇｌが電圧８２以上に々って
いる期間に相当する時間幅の矩形波パルス信号ｈｌＴｈ
出力する。信号ｇ１はまた第１の三角波信号Ｖ　ｃ　ｔ
とともに比較器９１１に入力され、比較器９１１は第４
図Ｅに示すように、信号ｇ１が信号Ｖｃ１以上になって
いる規間に相当するパルス幅のパルス信号ｌｅｅ出力す
る。−力信号ｇ２は第１の制御直流電圧ｅ１とともに比
較器９１２に入力され、比較器９１２は第４図Ｃに示す
ように、信号ｇ２が電圧ｅ１以上に々つている期間に相
当する矩形波パルス信号ｈ２を出力する。信号ｇ２はま
た第２の三角波信号ＶＣ２とともに比較器９１３に入力
され、この比較器９１３は第４図Ｅに示すように、信号
ｇ２が信号Ｖｃ２以上になっている期間に相当するパル
ス幅のパルス信号ｊ２を出力する。

比較器９１０から得られるパルス信号ｈｔは否定回路９
１４に入力されて第４図りに示す信号１１に変換され、
この信号１１は比較器９１１から得られる信号ｊ１とと
もにアンド回路９１５に入力されている。アンド回路９
１５は信号１１とｊｌが同時に入力されたときに第４図
Ｇに示すように信号Ｌ＋　ｆ：出力する。比較器９１０
から得られる信号ｈｌはまた信号、Ｌとともにオア回路
９１６に入力され、オア回路９１６は第４シＩＦに示す
ように信号ｈｌまたはｊｌが入力されたときに信号ｋｘ
’に出力する。この信号ｋｌは第２図のトランジスタＴ
ｒｌ　、　Ｔｒ４を駆動するパルス信号Ｓｓ　、　Ｓ４
として用いられる。また比較器９１２の出力ｈ２は否定
回路９１７により反転されて信号１２に変換され、この
信号１２は比較器９１３の出力信号ｊ１とともにアンド
回路９１８に入力されている。アンド回路９１８は信号
ｌ！とｊｌとが同時に入力されたときに第４図Ｇに示す
ようなパルス信号ｔ２を出力する。比較器９１２の出力
信号ｈ２はまた比較器９１３の出力信号、ｂとともにオ
ア回路９１９に入力され、オア回路９１９の出力端に第
４図Ｆに示すようなパルス信号に２が得られるよ　゛う
に表っている。この信号に！は、トランジスタＴｒ２　
、　Ｔｒｙを駆動する駆動パルス信号Ｓｚ、Ｓ３として
用いられる。

半波整流口１８９０７の出力ｇ１はまた第２の制御直流
電圧ｅ２とともに第１の減算回路９２０に入力されてい
る。この第１の減算回路は信号ｇ１から８２を減算して
第４図工に示すような信号ｍｚ（＝　ｇｘ　ｅｚ）を出
力する。この信号ｍ１は第１の三角波信号Ｖｃｌととも
に比較器９２１に入力され、この比較器で信号ｍ１とＶ
ｃｌとが比較される。比較器９２１は第４図工に示すよ
うに信号ｍ１が７０１以上に力っている期間に相当する
パルス幅のパルス信号ｎ１を出力する。

また半波整流回路９０９の出力ｇ２が第１の制御直流電
圧ｅ１とともに第２の減算回路９２０に入力され、この
第２の減算回路９２０により第４図工に示す信号ｍｓ（
＝　ｇ寥ｅｘ）が得られる。この信号ｍ２は第２の三角
波信号■ｃ冨とともに比較器９２２に入力され、比較器
９２２により、ｍｌが７０１１以上になっている期間に
相当するパルス幅のパルス信号ｎ２（第４図工）が得ら
れる。

上記信号ｎ１及び１．はオア回路９２３に入力され１７
− て信号ｏｓ（第４図Ｊ）に変換され、信号ｎ２及びｔ！
はオア回路９２４に入力されて信号０２に入力されてい
る。オア回路９２３から得られる信号０１は信号ｈｚと
ともにオア回路９２４に入力され、このオア回路から第
２図のトランジスタＴｒｓを駆動する駆動パルス信号Ｓ
ｓ（第４図Ｍ）が得られる。また信号ｏ２とｈｌがオア
回路９２５に入力されてトランジスタＴｒａを駆動する
駆動パルス信号８６（第４図工）に変換される。

上記のようにして得られた駆動パルス信号５ＩＩＳ４は
駆動回路９２６を通してトランジスタＴｒｔ＋Ｔｒｎの
ベースに与えられる。また駆動パルス信号Ｓ２．Ｓｓは
駆動回路９２７全通してトランジスタＴｒ＊　ｒ　Ｔｒ
ｓのベースに与えられ、駆動パルス信号Ｓｓ及びＳ６は
それぞれ駆動回路９２８及び９２９を通してトランジス
タＴｒＢ及びＴｒａのベースに与えられている。各トラ
ンジスタは駆動パルス信号が発生している期間導通し、
−駆動パルス信号が消滅している期間しゃ断する動作を
繰シ返す。トランジスタＴｒｓ−ＴｒＩ−Ｔｒ４が導通
しているときに１８− はダイオードＤＢを通して直流電源ユニツ）２Ａの正極
出力端とタップ選択器３が選択しているタップとの間の
′区圧Ｅｌ’がダイオードＤ８を通してブリッジ回路１
０１の出力′重圧Ｖ１として現われる。またトランジス
タＴｒｌ　Ｔｒ４　Ｔｒａが導通しているときにはタッ
プ選択器３が選択しているタップと直流電源ユニツ）２
Ｂの負極端との間の電圧Ｅ、／がダイオードＤ７を通し
てブリッジ回路１０１の出力に現われる。更にトランジ
スタＴｒｓＴｒ＋　Ｔｒ４　Ｔｒｓが導通したときには
、直流電圧Ｅ、／　＋Ｅ２’がブリッジ回路１０１の出
力端に現われる〇 同様にトランジスタＴｒ３−Ｔｒ２−Ｔｒ６が導通した
ときに電圧Ｅ２／がまたトランジスタＴｒｓ−ＴｒｓＴ
ｒｚが導通したときに電圧Ｅ　ｌ／がそれぞれブリッジ
回路１０１の出力端に現われ、トランジスタＴｒｉ　Ｔ
ｒａ　Ｔｒｚ　Ｔｒａが導通したときに電圧Ｅ、’　＋
Ｅ２’がブリッジ回路１０１の出力端に現われる。

したがってブリッジ回路１０１の出力端には、第４図Ｏ
に示すように、パルスを階段状に重畳して模擬正弦波に
近似させた電圧Ｖ１が得られ、この電圧をフィルタ回路
１０に与えることにより正弦波交流電圧ｖ２が得られる
。

上記の説明では直流電圧Ｅ２′がＥ　、／より若干大き
いとしたが本発明においては、両直流電圧Ｅ　１　’及
びＥ２′を常にほぼ等しくするようにタップを選択して
いるので、Ｅ１／キＥ２′となり、ブリッジ回路の出力
側に得られる交流電圧は正負の半サイクルが対称外波形
と々る。

上記の説明では、第１及び第２の制御直流電圧ｅｌ及び
ｅ２を用いているが、本発明ではｅｔ中ｅ２　と力るよ
うに制御されているので、１個の制御直流電圧のみを用
い、１個の三角波信号のみを用いるようにしてもよい。

この場合レベル変換回路は１個でよく、乗算回路も１個
だけ設ければよい。

上記の説明では単相交流を得る場合を例にとったが、ス
イッチ素子によυ５相ブリッジ回路を構成して３相交流
出力を得るインバータにも同様に本発明を適用できるの
は勿論である。

上記の例では、インバータ主回路を構成する各スイッチ
素子として単一のトランジスタを用いているが、電流容
量を大きくするために複数のトランジスタを並列に接続
したものを用いてもよい。

またスイッチ素子としてサイリスタを用いるインバータ
にも本発明を一適用できる。

発明の効果 以上のように本発明によれば、第１及び第２の直流電源
ユニットの間にタップを備えだバランス調整用直流電源
ユニットを挿入し、直流電源回路の中点と正極及び負極
出力端との間の電圧を常にほぼ等しくするようにタップ
選択器を制御するようにしたので、インバータ主回路の
中性点と正負の入力端子との間の電圧を常にほぼ等しく
して正負の半サイクルの波形が対称外交流電圧を得るこ
とができ、負荷に良質な交流電力を供給することができ
る利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の基本的な構成を示すブロッ
ク図、第２図は本発明の一実施例の要部＝２１− の構成を示す回路図、第３図は本発明の一実施例で用い
るインバータ制御回路の構成を示すブロック図、第４図
は本発明の実施例の各部の信号波形を示す波形図である
。 １・・・インバータ主回路、１０１・・・ブリッジ回路
、１０２・・・第１の直列スイッチ手段、１０３・・・
第２の直列スイッチ手段、Ｔｒｌ−Ｔｒｓ・・・トラン
ジスタ（スイッチ素子）、Ｄγ・・・第１の逆流阻止用
ダイオード、Ｄ８・・・第２の逆流阻止用ダイオード、
２・・・直流電源回路、２Ａ・・・第１の直流電源ユニ
ット、２Ｂ・・・第２の直流電源ユニット、２Ｃ・・・
バランス調整用直流電源ユニット、３・・・タップ選択
器、４゜５・・・電圧検出手段、６・・・電圧検出回路
、７・・・選択器制御回路、８・・・制御直流電源、９
・・・インバータ制御回路、５ｔ−８ｓ　・・・トラン
ジスタＴｒｘ〜Ｔｒ６を駆動するパルス信号。 、′・１′ ２２−

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 各辺にスイッチ素子を配置して構成したブリッジ回路と
   該ブリッジ回路の一方の入力端子及び他方の入力端子に
   それぞれ一端が接続された第１及び第２の直列スイッチ
   手段とカソードが前記ブリッジ回路の前記一方の入力端
   子に接続された第１の逆流阻止用ダイオードと前記第１
   の逆流阻止用ダイオードのアノードにカソードが接続さ
   れ前記ブリッジ回路の他端にアノードが接続された第２
   の逆流阻止用ダイオードとを備えて前記第１の直列スイ
   ッチ手段の他端及び第２の直列スイッチ手段の他端をそ
   れぞれ直流正極側入力端子及び負極側入力端子とし前記
   両逆流阻止用ダイオードの接続点を中性点としたインバ
   ータ主回路と、前記インバータ主回路の前記正極側入力
   端子と中性点との間及び前記中性点と負極側入力端子と
   の間にそれぞれ直流電圧を印加する直流電源回路とから
   なシ、前記ブリッジ回路の出力端から交流出力を得るイ
   ンバータ装置において、前記直流電源回路は、第１及び
   第２の直流電源ユニットと、異なる電圧を出力する複数
   のタップを有し、前記両直流電源ユニットの間に配置さ
   れて両直流電源ユニットに電源ユニットのタップを選択
   して前記中性点に接続するタップで選択器と前記正極側
   入力端子と中性点との間の電圧及び前記中性点と負極側
   入力端子との間の電圧をそれぞれ検出する電圧検出回路
   と該検出回路が検出した両電圧を略等しくするように前
   記タップ選択器を制御する選択器制御回路とが設けられ
   ていることを特徴とするインバータ装置。