JPS60132746A - 耐食性金属管の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 この発明は、耐食性金属管の製造方法に関するものであ
り、とりわけ、金属管の内周面にガラス−′マイカ塑造
体よりなる無機質複合材料で被覆層を形成してなる耐食
性金属管の製造方法に関するものである。

〔従来技術〕

ガラス−マイカ塑造体とは、ガラス質の粉末とマイカの
粉末の混合物を原料とし、この原料粉末を原料中のガラ
ス質が軟化して加圧により流動する温度゛に加熱上、加
熱状態で加圧成形して得られする無機質複合材料のこと
である。

□　近時、省資源対策の一環とし又地熱発電の開発、が
各所で実施されるようになり、％来の温泉等よ・　り高
温の熱水が使用されるようになった。この高温熱水め゛
汲み□上げ、搬送等には一般に鋼管が使用さ□れるが、
この熱水が酸性を呈する場合には金属管の腐食、が激し
く寿命が短縮されるたち、原価的観点から耐食性にす□
ぐれた管体に対する要求が急激に高まってきた。この要
求される管体は機械的強度を有することが前提であり、
しかも耐食性はとくに管体の内周面に必要である。有機
材料で構成された管体で耐食性に富むものは多くの市販
品があるが、機械的強度が乏しいため、単独で使用する
ことは不可能である。また金属管の内周面に、有、機材
料で被覆層を構成したものは常温における使用条件下で
はきわめて好ましい特性を有するが、使用湯度が上昇す
ると、熱膨張率の本質的な相違に基き、被覆層が膨張し
て変形を生じ、剥離現象に発展する。因に有機材料の熱
膨張率は鋼管の熱膨張率の少なくともｓ’−ｔｏ倍の値
を有する。上記のように有機材料は不可避の特性が致命
的な欠陥になるため、すべて使用不可能・である。。

次に無機材料であ・るが、最も可能性が大きいと考えら
れるも・のに琺瑯被覆を施した鋼、管がある。

鋼管、に琺瑯被覆を施す、、場合、琺瑯釉薬は熱膨張率
が／θ、Ｓ〜／４０．Ｘ　１０−’のものであることが
必須の条件であ、る。熱、膨張率を上記のようにするに
は、必然的にリチウム、カリウム、す、トリウム等アル
カリ金属の酸化物を多量に含有する組成にする必要均一
ある。この琺瑯質は傘器等に使用され１００℃程度の水
に対してはかなりな耐食性を有するが、熱水温度が／　
００　℃を超え、しかも酸性液の場合、その耐食特性は
急激に低下するものであり、耐食性に致命的な欠陥があ
る。上記のように従来周知の以上の材料中には使用可能
のものがないのが現実である。

その点、ガラス−マイカ塑造体を内周面に被覆層として
形成した金属管は、使用温度が２０σ〜３σＯ℃の温度
になっても変形は勿論、剥離現象を生ずることが全くな
く、また、ガラス−マイカ塑造体自体がきわめて優れた
耐食特性を有するマイカ粉末を容積比で５０〜７０％含
有しているため、耐熱水、耐酸、耐アルカリ特性につい
℃きわめて高度のものを保持するとともに非通気性で゛
あり、かつ、肉厚の厚い被覆層の形成が可能であるため
、理想的な耐食性金属管ということにな・、る。

なおこのガラス−マイカ塑造体は高度の電気絶縁特性を
有するものであるため、電気的な絶縁管としても有用に
使用されるものである。

以下、この・発明の理解を容易にするために、この発明
の詳細な説明に先立ち、ガラス−マイカ塑造体の特性な
らびに従来の製造方法について説明する。

まず、ガラス−マイカ塑造体の特性であるが、使用する
原料ガラスの特性に大きく支配される。

たとえば耐熱特性については、ガラス質の転位温度がμ
００℃程度のものを用いると３０θ℃程度の温度になっ
ても変形しないことは勿論、電気的および機械的強度に
ついてもほとんど変化せず、常温時と大差のない特性を
保持する。また熱膨張率についてもその支配力は大きく
、ガラス質の特性を変化させることによりｔ−／／Ｘ１
０−’の熱膨張率Ｑものが得られる。

次に原料マイカであるが、天熱マイカは結晶水を含有し
、熱分解温度が低く、かつ、品種が多く安定した特性品
の入手が困難であるため、原料マイカとしては好ましい
ものではない。その点、合成マイカは上記傾向がなく、
耐熱温度も高く、常に安定した特性品の入手が容易であ
ることから、！ら合成マイカの粉末が使用され、とくに
合成含弗素金マイカは好適である。

さて、従来の製造方法により内周面にガラス−マイカ塑
造体で耐食性被覆層を構成した被覆管を第１図に示す。

すなわち、被覆管ｌは被覆層コな内周面に被着した金属
管３でなる。

次に従来の製造方法を第一図により説明する。

製造には成形用金型を使用する。成形用金型は、枠Ｖ、
上部に原料装填室Ｓを有する分割構造の壁部６、芯金具
デを中央に保持するための凸部７−ｌを有する支持金７
および加圧金ｇのｖ部分で構成されている。

原料ガラスは、成分組成がｐｂｏニアＯ，Ｂコｏ３：／
ｂ。

５ｉＯＪ：／Ｆｗ％で転位温度が弘θＯ℃のものを２０
０メツシユに粉砕して使用する。原料マイカは、合成含
弗素金マイカの粉末で、粒度４０−１００メツシユのも
のを使用する。かかるガラス粉末ＳＯＷ％とマイカ粉末
に０ｗ％を混合して原料粉末を調整し５、この混合原料
粉末に約ｊｗ％の水分を加えて湿潤状態にし、冷間加圧
成形（成形型は図示すず）Ｋより原料装填室！に装填で
きる円筒体に成形し、乾燥して水分を除去した予備成形
体１０として使用する。

成形は、成形用金型中、枠弘、壁６および支持金７を第
２図（ａ）に示すよ５に組立て、加圧金ざは組立てずに
ＳＳＯ℃に、また芯金具？と金属管３は６００℃に、予
備成形体ｉｏは５００℃にそれぞれ加熱する。加熱が完
了すると、芯金具りと金属管３を壁部６内、支持金７上
に装填し、次に予備成形体ｌθを原料装填室！に装填す
る。このときの状態が第２図（ａ）　Ｋ示しである。次
に加圧金ｔを予備成形体１０上に載置し、加圧成形機（
図示°せず）により加圧金ｇを加圧し予備成形体１０を
金属管３と芯金具９が形成する空間ｍｔ／に圧入して被
覆層−を成形する。このときの状態が第２図（ｂ）に示
しである。被覆層コの温度が３ｇθ℃（ガラスの転位温
度より低い温度）になるまで冷却し、成形用金型を分解
して成形品を取り出し機械加工により芯金具？を切削除
去して第７図に示す被覆管ｌに仕上げて製造を完了する
。

しかしながら、上記従来の製造方法によった場合、被覆
管ｌの長さが短いものは理想的な特性の保持量が得られ
るが、長さが長いものは好ましい特性を保持するものが
製造できないという不可避の致命的な欠点があった。以
下、その理由について説明する。原料であるガラス質と
マイカの粉末の混合物は加熱状態においてもきわめて高
い粘性を有するものであり、この粘性は温度に大きく支
配され、副産が上昇するに従って低くなり、温度が下降
すると急激に高くなるものである。成形時における予備
成形体１０の加熱温度を高くすると粘性は低くなるが、
温度が上昇するほどガラス質のマイカに対する侵食が激
しくなるので自ずと加熱温度には限界があり、１００〜
ｔｓθ℃が限度である。また成形用金型も強度に関連し
、夕５θ℃が限度である。加圧成形時、加圧金５により
加圧を受けた予備成形体１０は空間部／／に流出するよ
うＫなるが、芯金具９および金属管３に接して温度が低
下すると粘性が急上昇するために、流動が悪くなり、製
品の長さが長くなると先端部コ−７には完全な充填が行
われずして密度が上昇しなくなる。そのため均一な被覆
層コが形成できないととＫなる。

上記の現象は不可避の条件であるため、長さの長い製品
が得られず、従来の製造方法の致命的欠陥であった。ま
た、この従来の製造方法にお（１ては、成形品に機械加
工を施して芯金具ｔを切削除去する工程を必要とするが
、この作業は難かしく・ものであり、かなりな手数を要
していた。このことは価格の上昇に連らなり、このこと
も大きな欠陥の一つであった。

〔発明の概要〕

この発明は、以上のよ５　ｆｘ従来方法の問題を解決す
ることを目的とするもので、成形用治具が嵌着される貫
通孔が横設された下金と、この下金の上面に直結され予
備成形体が装填する原料装填室が設けられた下金でなる
成形用金型を用〜・、加熱。

加圧され又流動する予備成形体の複数の通路を設けた金
属管を成形用治具に取付けて貫通孔に装填し□、予備成
形体、成形用金型および成形用治具を加熱状態で組立て
たうえ、予備成形体を加圧、流動させ℃金属管の内周面
にガラス−マイカ塑造体、でなる被覆層を形成する耐食
性金属管の製造方法を提供するものである。

〔発明の実施例〕

まず、この製造方法に使用する成形用金型の構造を第３
図（ａｌおよび第９図（ａ）により説明する。成形用金
型は成形部１．１と加圧金２Ｖでなり、成形部／、２は
下金１３、上部／Ｆ−／と下部／Ｆ−コに分割された下
金／（＜および台金ｉｓの３部分よりなり、積重ねられ
てその各接触面は加圧を受けた予備成形体／６が流出し
ない機構になっている。

下金１３の上部には長方形の原料装填室１７が、下部に
は複数の長方形の流出路／Ｉが原料装填室１７の底から
下面に貫通して設けられている。第、？図（ａ）に示す
実施例では３個の長方形の流出路１ｇが設けられている
。下金／４ｔＫは上部／４’−／と下部／Ｆ−２の接触
面を中心にして横方向に貫通孔／？が、上部ｔｑ−ｔ＄
は下金１３の流出路ｉｔｋ連通する同形、同数の充填路
：１０が貫通孔１９に達して、また下部ｌダースには正
方形の溜り部２１が、この溜り部：ｌｌの上部には貫通
孔１９に達する複数の流通路ココが設けられ工いる。第
３図に示す実施例では３個の流通路ノコが設けられ℃い
る。

台金／＆は下金ｌｔ／の底に位置し溜り部、ノｌの底面
を構成し、下金１３と下金ノリを固定している。加圧金
２’ｌは原料装填室１７に嵌合するようになつ℃いる。

次に金属管、２Ｓを組込んだ成形用治具シロを第Ｓ図に
より説明する。２７は芯金で中央に中心孔２ｇを有し、
外周はテーバ、２９になっており、太い部分の外周径は
金騙管コＳの内周径より小さくなっている。構成材料の
熱膨張率（この場合は熱収縮率であるが以後熱膨張率と
表示する）は、成形すべきガラス−マイカ塑造体よりな
る被覆層３θの、原料ガラスの転位瀉下以下における熱
膨張率より大きいものを使用し、ステンレス、銅合金等
が好適に使用される。３１は側板で、外周径は成形型の
貫通孔ｌ？に嵌合するようになっており、また金属管２
Ｓおよび芯金・コアを中心に保持するための凹部３コ、
３３が設は又ある。材質的には特に制約はない。３ψは
ボルト、３Ｓは座金、３６はナツトで側板３／の中心部
に芯金２７を、外周部に金属管ａ５を保持し又第Ｓ図に
示すように組立工られる。ボルト３６の構成材料は、熱
膨張率が芯金２７より小さいものを使用し、チタン等は
好適に使用される。座金、？、ｔは、皿バネ、スプリン
グワッシャ何れでもよく、芯金、２７を金属管２Ｓをナ
ツト３６に強力な締付圧を加えずに組立てるために使用
する。

金属管２３には５０θ℃の加熱状態で加圧に耐える一機
械的強度を保持するものであわばよく、鋼管は好適に使
用される。ｔ「お外周径は側板３１の外周径と同等であ
る。また、一方向に下金ｉａの充填路λθに４通する同
形、同数の流入路、７７を、対面部に下金／Ｆの流通路
２２に連通する同形。

同数の放出路３ｇが設けである。

次に製造工程を説明する。使用原料は従来の製造方法に
使用したものと同じものを使用し、原料装填室／？に装
填できる予備成形体１６を準備する。成形は、一体化さ
れた成形部ノコと加圧金２ダを！！Ｏ′Ｃｌ１Ｃ１成形
用治具２６を５０θ℃に、また予備成形体／６をｇｏｏ
℃にそれぞれ加熱する。

加熱が完了すると成形用治具２６を金属管λＳの流入路
３７が下金／Ｆの充填路２０に、放出路３ｇが流通路コ
コに連通ずるように下金ｌψの貫通孔／？内に加熱状態
で装填し、側板３／により嵌合保持する。次に加熱され
た予備成形体／６を原料装填室１７内に装填する。この
ときの状態が第３図（ａ）、第Ｖ図（ａ）　Ｋ示しであ
る。

次に加圧金２ダを予備成形体１６上に載置して加圧成形
機（図示せず）により加圧金２ダを加圧し、予備成形、
体／６を流動させる。予備成形体／６は流出路／ｇ、、
充填路２０および流入路３７を通過して成形用治具、２
乙の芯金２７と金属管２Ｓおよび側板３１が形成する中
空円筒状の空間部３９に達する。６そうして芯金２７の
上部に達すると左右に、分岐して流動し、両側板３１間
の空間部３９を充、満した後、芯金コクの下部で衝突合
体し、合体部は放出路３ｔ、流動路２コを通過し、溜り
部コｌを充填し１流動が停止し、さらに加圧金コクの加
圧により予備成形体ｌ乙の密度が上昇し、ガラス−マイ
カ塑造体からなる被覆層３ｏｐ＝成形される。このとき
の状態が第３図（ｂ）、第弘図（ｂ）に示し又ある。つ
いで被覆層３Ｑの温度が３５０　℃になるまで冷却し、
成形用金型を分解して成形品を取り出す。充填路コθと
流通路、２コに形成された薄い板状の成形体は側近し第
６図（ａ）に示す成形品が得られる。これを、まずナツ
ト３６を弛め、座金３Ｓ、側板３／およびボルト３弘を
除去する。

原料ガラスの転位温度であるｐｏθ゛℃以下における熱
膨張率は、被覆層３ｏより芯金２７の方が大きいので、
芯＆コクは円周方向、軸方向に収縮現象を示し、芯金２
７の外周部と被覆層３ｏの内周面の間にわずかな空隙が
発生するようになる。かつ、芯金２７の表面にはテーパ
コ９が設けであるので、芯金コクは容易に除去でき、第
６図（ｂ）に示す被覆管弘Ｏが得られる。これにより製
造を完了する。

以上、この発明忙なる製造方法の特長および製造した被
覆管ｒｉｏについて説明する。この製造方法の場合、貫
通孔１９が横設されているため加熱状態の予備成形体１
６の流動する距離が短かく、その温度の堺下はきわめて
少ないので、従来の製造方法のよ５ＩＣ先端部の密度が
上昇しないという、現象は完、全、に解消される。とく
に流動した予備成形体１６の先頭部が成形用金型の底部
に設けた溜り部、２／に流出されるようになっているの
で、その効果はきわめて顕著である。すなわち、流出路
／　、ｆｆ　、充鳴路２ｏおよび流、入路３７な通過し
て芯金コクの上部の空間部、７？に達した予備成形体１
６は芯金、７７の左右に分岐して流動し、芯金コクの下
部で先頭部が衝突合体する。この合体部は温度が低下し
℃いろが、その下部に位置する放出路３ｇと流通路４．
２を通過して溜り部、２／に流出されるので、芯金コレ
と金ｒＡ￥ｆ　、２　ｇの空間部３ｑに充填された被位
層、７０は温ハが低下した部分が含メラれないことにな
る。そのため各部分の智度は均一であり、安定した特性
のものが得られる。

上記のように、この発明になる製造方法で、成形用金型
の下部Ｋ　ｌ！Ｗり部２１を設け、流動により温度が低
下した予備成形体１６の先頭部を製品外に流出させるこ
とは、大きな特長である。

また、成形用金型に設けた流出路／１．充填路２Ｏおよ
び流通路：１２は、それぞれ溝状の孔あるいは円形の孔
のいずれであつ℃も成形上何ら支障がない。なお、金属
管コＳの流入路３７および放出路、２ｇＫついては、機
械強度的に孔である方が好ましいことがある。

次に金属管２Ｓと被覆層３０の熱膨張率の関係であるが
、原料ガラスの転位温度以下における熱膨張率を金属管
２．ｔの方を大きくしておくと、常温時に被覆層３Ｏに
外部から圧縮力が加わるため、被覆層３０の機械的強度
が上昇するとともに金属管−２３との密着状態も良好に
なり、好ましい。

次に製造する被覆管２にの長さであるが、これが長くな
っても被覆層３Ｏの成形条件に関しては変化条件が存在
しないので、長尺品の成形は本質的に可能であるが、芯
金２７の除去に関連事項が発生する。以下この点につい
て説明する。これは成形用治具、２６に関連し、以下の
事項を配慮することにより解決できる。まず、芯金コク
とガラス−マイカ塑造体の熱膨張率の差をできるだけ大
きくすること、次にテーパコ９を大きくすることおよび
芯金、２７と被覆層３Ｏの密着現象の発生を避す゛るこ
とである。芯金２７の材質については選択にある程度の
制約があるため、その差を大きくするには被覆層３０の
熱膨張率を小さくすることが最も効果が大きい。テーパ
２９を太き（することは両端の肉厚に差を生ずることに
なるが、これは成形後、肉厚の厚い部分の内周面を機械
加工により研削して肉厚の等しい絶縁管に仕上げること
が可能である。

次に芯金コクと被覆層３０の密着問題であるが、芯金コ
クに銅合金を使用することが有効である。

銅合金の場合、加熱時に表面に酸化銅の皮膜を生−成す
るが、この皮膜は母体金属とほとんど密着しないので、
離形剤の効果を発揮するようになる。

また成形用治具２乙において、ポルト３りに熱膨□脹率
の□小さい材料を使用すること、および座金３３を使用
してナツト３６の締付圧をなるべく小さくするのは、成
形後の冷却時に側板３１により成形された被覆層３Ｏに
締付圧が加わらないようにするための処置である。

〔発明の効果〕

以上の説明から明らかなように、この発明になる製造方
法で製造した被覆管は、被覆層が、耐食性がきわめて高
いマイカの粉末を多量に含有するガラス−マイカ塑造体
により構成されており、耐高温熱水、耐酸性、耐食塩水
性等に関してきわめてすぐれた特性を保持するとともに
、熱膨張率も金属管と近似しているため、２００〜Ｊ’
　０’　０　”Ｃの高温にならても変形しないことは勿
論、常に完全な密着状態を保持し、しかも非通気性であ
るため漏洩現象を発生することなく、かつ、大きな冷熱
および機械的衝撃強度を有することなど、従来の製造方
法により得た被覆管と同等の特性帖保持しながら、従来
の製造方法では得ることのできなかった長尺品の製造を
可能にし、従来の製造方法の致命的な不可避の欠陥を完
全に解消したものであり、高温熱水の搬送等に長寿命を
確保し、その実用的ならびに技術的効果はきわめて大き
い。なお、効果はこの面に止まらず、価格が大きく低下
したことも有用な効果である。

なお、以上の説明では耐食特性を対・象にしたが、この
・被覆層であるガラス−マイカ塑造体は電気時・性的に
もきわめてすぐれており、絶縁管としての用途について
も広範に有用に使用されるものである。

【図面の簡単な説明】

第７図は従来の被覆管の縦断面図、第２図は従来の製造
方法を説明するための縦断面図で同図（ａ）は加圧成形
直前の状態を同図（ｂ）は加圧成形完了後の状態を示し
、第３図、・第弘図はこの発明の一実施例を説明するた
め′の縦断面図・と横断面図で各図（ａｔは加圧成形直
前の状態を各図・・（ｂ）は加圧、成、形光７時の状態
を示し、第３図は当該実施例に使用する、・、、成形用
治具の縦断面図、第６図（ａ）は当該実施例による被覆
管の成形品の縦断面図、同図（ｂｌは同じく被覆管の縦
断面図である。 図中、１２は成形部、１３は止金、／４は下金、／−３
は合金、１６は予備成形体、／７は原料装填室、７ｇは
流出路、／？は貫通孔、２ｏは充填路、−２７は溜り部
１．２コは流通路、コクは加圧金、λＳは金属管１．２
６は成形用治具、２７は芯金、２ｇは中心孔、コ９はテ
ーパ、３θは被覆層１．３１は側板、３弘はボルト、３
ｓは座金、３６はナツトＪ７は流入路、３ｔは放出路、
３りは空間部、弘Ｏは被覆管である。 なお、各図中、同一符号は同−又は相当部分を示す。 姑５図 焔６図 （ｂ）　（Ｇ） 手続補正書（方式） ｌ８和５９”’、４．月２６日 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和Ｓ＃年特許願第λ÷ｏｔｔｔ　号 ２、発明の名称 耐食性金属管の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 住　所　東京都千代田区丸の陶工丁目２番３号名　称　
（６０１）三菱電機株式会社 代表者片由仁八部 ４、代理人 住　所　東京都千代田区丸の内二丁目４番１号丸の内ビ
ルディング４階 電　話　（２１６）　５８１１　（代表）ｔ　補−正の
内容 （１）　明細書第２１頁第７６行〜第１ざ行「第６図（
、）は・・・縦断面図である。」を「第６図は当該実施
例の最終工程における被覆管の縦断面図である。」 手続補正書（自発） 昭和５鯉　ｓ！４ｙｔ− 特許庁長官殿 １、事件の表示 昭和ｓｔ年特許願第−ｐｏｔｖｔ　号 ２、発明の名称 耐食性金属管の製造方法 ３、補正をする者 名　称　（６０１）三菱電機株式会社 代表者　片山仁へ部 ６、補正の内容 明細書をつぎのとおり訂正する。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　金属管の内周面にガラス−マイカ塑造体でなる
   被覆層を被着してなる耐食性金属管の製造方法において
   、、　、 （イ）　ガラス質粉末とマイカ粉末の混合物を□冷間加
   圧成形により前記ガラス−マイカ塑造体の予備成形体を
   作成する第１の工程と、 （ロ）中央部機□方゛向に貫通孔を形成し、この貫通孔
   ・の上部・に上面に通じる充填路を、下部に流通路を介
   して前記貫通孔に通じる溜り部を備え、分割可能・の下
   金と□、□ 前記下金□の上面：に、直結し、原料装填室とこの原料
   装填室の底面・から前記充填路に通じる流出路を備え、
   加圧金を併有する止金と、 よりなる成形用金型を準備する第コの工程と、（ハ）外
   周面が前記貫通孔に嵌合し、一方向に前記充填路に通じ
   る流入路を、この流入路の対面部に前記流通路に通じる
   放出路を備えた前記金属管と、 外周最大径が前記金属管の内径より小さく外周面：でテ
   ーパが形成され中心孔を備えた芯金と、外径が前記金属
   管の外径に等しく中心孔を備えたｌ対の側板と、前記芯
   金と前記金属管を前記側板で挾持させるボルトでなる成
   形用治具と、を準備す′る第３の工程と、 に）　前記予備成形体、前記成形用金型および前記成形
   用治具をそれぞれ各所の温度に加熱し、加熱状態で、前
   記成形用治具を前記貫通孔に嵌装し、前記予備成形体を
   前記原料装填に装填し、前記加圧金により前記予備成形
   体を加圧して前記金属管と前記金属管と前記芯金間の空
   間部から前記部り部に至るまで前記予備成形体を流動、
   充填させる第ダの工程と、 （ホ）冷却後、前記成形用金型を分解して前記成形用治
   具を取出し、この成形用治具を分解して内周面に前記ガ
   ラス−マイカ塑造体でなる被覆層が形成された前記金属
   管を得る第！の工程と、よりなることを特徴とする耐食
   性金属管の製造方法。
2. （２）・第５の工程において、成形用治具の分解に先行
   して、充填路および流通路において形成された不要の成
   形物部分を除去する特許請求の範囲第１項記載の耐食性
   金属管の製造方法。、、。
3. （３）原料ガラスの転位温度以下におけるガラス−マイ
   カ塑造体の熱膨張率より大きい熱膨張率を有する金属で
   なる芯金と、この芯金の熱膨張率より小さい熱膨張率を
   有する金属でなるボルトを備えた成形用治具を使用する
   特許請求の範囲第１項記載の耐食性金属管の製造方法。 （り）原料ガラスの転位温度以下におゼるガラス□−マ
   イか塑造体の熱膨張率より大きい熱膨張率を　□有する
   金属管を使用する軸杵請求の範囲第′／項艷載の耐食性
   金属管の製造方法。