JPS60122393A - 原子力発電プラント出力調整装置 - Google Patents
原子力発電プラント出力調整装置Info
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- JPS60122393A JPS60122393A JP58229151A JP22915183A JPS60122393A JP S60122393 A JPS60122393 A JP S60122393A JP 58229151 A JP58229151 A JP 58229151A JP 22915183 A JP22915183 A JP 22915183A JP S60122393 A JPS60122393 A JP S60122393A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は沸騰水型原子力発電プラント（ＢＵＲプラント
）における発電機出力を自動的に制御する原子力発電プ
ラント出力調整装置に関する。
）における発電機出力を自動的に制御する原子力発電プ
ラント出力調整装置に関する。
［発明の技術的背景とその問題点］
原子力発電プラントにおいては、これまで基底負荷（定
常負荷）運転を行なうのが通例であったが、近年の原子
力発電比率の高まりにつれ、負荷追従運転に対する必要
性が強くなってきた。原子炉の負荷追従においては原子
炉燃料の健全性が保証されねばならず、その負荷追従パ
ターン（出力上昇率、負荷変動中）は事前の炉心性能評
価により十分なチェックが必要になる。しかしながら、
運転前の負荷変動に関するオフライン評価は、実際の運
転における計画に対する即応性に乏しく、また、実際の
運転状態の原子炉核計装系データが使用できないため、
ある程度の誤差を見込んだ運転パターン計画とせざるを
得なかった。
常負荷）運転を行なうのが通例であったが、近年の原子
力発電比率の高まりにつれ、負荷追従運転に対する必要
性が強くなってきた。原子炉の負荷追従においては原子
炉燃料の健全性が保証されねばならず、その負荷追従パ
ターン（出力上昇率、負荷変動中）は事前の炉心性能評
価により十分なチェックが必要になる。しかしながら、
運転前の負荷変動に関するオフライン評価は、実際の運
転における計画に対する即応性に乏しく、また、実際の
運転状態の原子炉核計装系データが使用できないため、
ある程度の誤差を見込んだ運転パターン計画とせざるを
得なかった。
［発明の目的］
本発明は、確実に燃料の健全性を確保し、また、運転員
の負荷を軽減した原子力発電プラント出力調整装置を提
供することを目的とする。
の負荷を軽減した原子力発電プラント出力調整装置を提
供することを目的とする。
［発明の概要］
このため本発明は、運転パターン発生装置を設けて、負
荷設定値を自動的に変化させ、その変化する負荷設定値
と原子炉出力との差が０になるように再循環流量を制御
する一方、原子炉核計装信号に基づき原子炉内熱出力分
布を計算し、その熱出力分布が制限範囲内にあるか否か
監視し、制限範囲を逸脱するとき、負荷設定値の変化を
禁止することにより、燃料の健全性を確保するようにし
たことを特徴としている。
荷設定値を自動的に変化させ、その変化する負荷設定値
と原子炉出力との差が０になるように再循環流量を制御
する一方、原子炉核計装信号に基づき原子炉内熱出力分
布を計算し、その熱出力分布が制限範囲内にあるか否か
監視し、制限範囲を逸脱するとき、負荷設定値の変化を
禁止することにより、燃料の健全性を確保するようにし
たことを特徴としている。
［発明の実施例］
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の一実施例に係る原子力発電プラント出
力調整装置のブロック構成図を示したもので、１は原子
炉、２は運転パターンを選択指示する運転パターン指示
器、３はその指示に基づいて選択されたパターンで負荷
設定値を自動的に変化させる運転パターン発生装置であ
る。
力調整装置のブロック構成図を示したもので、１は原子
炉、２は運転パターンを選択指示する運転パターン指示
器、３はその指示に基づいて選択されたパターンで負荷
設定値を自動的に変化させる運転パターン発生装置であ
る。
この運転パターン発生装置３は例えば第２図に示すよう
なパターンの折点毎の時刻りと発電機出力設定値Ｇとを
パターン毎に各テーブルに記憶しており、運転パターン
指示器２から与えられる運転パターン番号に応じて例え
ばそのテーブルの１つ（Ｇ ＋ ｒ Ｇ ２ｒ Ｆ−ｓ
ｒ ｔ ２１ ｔ、３）が選択されると、これらのデ
ータに基づき演算を行ない、第２図に示すパターンで変
化する負荷設定値を主蒸気流量に換算して出力する。
なパターンの折点毎の時刻りと発電機出力設定値Ｇとを
パターン毎に各テーブルに記憶しており、運転パターン
指示器２から与えられる運転パターン番号に応じて例え
ばそのテーブルの１つ（Ｇ ＋ ｒ Ｇ ２ｒ Ｆ−ｓ
ｒ ｔ ２１ ｔ、３）が選択されると、これらのデ
ータに基づき演算を行ない、第２図に示すパターンで変
化する負荷設定値を主蒸気流量に換算して出力する。
４は原子炉１内の各種プロセス信号を入力するプロセス
データ入力装置、５は出力比較装置である。
データ入力装置、５は出力比較装置である。
この出力比較装置５は、例えば第３図に示すように、常
時に閉じている接点５１を介して負荷設定値レジスタ５
２に刻々貯えられる設定値Ｇとプロセスデータ入力装置
４から得られる主蒸気流量値Ｆとを比較器５３で比較し
、その偏差Ｅを出力する。なお、接点５１は後述する制
限値比較判定装置１０から出力される解除／許可信号Ａ
に応じて開／閉される。
時に閉じている接点５１を介して負荷設定値レジスタ５
２に刻々貯えられる設定値Ｇとプロセスデータ入力装置
４から得られる主蒸気流量値Ｆとを比較器５３で比較し
、その偏差Ｅを出力する。なお、接点５１は後述する制
限値比較判定装置１０から出力される解除／許可信号Ａ
に応じて開／閉される。
６はその偏差Ｈに応じて再循環流量を制御する原子炉出
力調整装置、７はその出力に応じて冷却材流量の制御を
行なう再循環流量制御装置、８は再循環ポンプである。
力調整装置、７はその出力に応じて冷却材流量の制御を
行なう再循環流量制御装置、８は再循環ポンプである。
９はプロセスデータ入力装置４を介して原子炉核計装系
から得られる炉内中性子東読みを基に燃料の出力分布を
計算する出力分布計算装置である。
から得られる炉内中性子東読みを基に燃料の出力分布を
計算する出力分布計算装置である。
この出力分布計算装置９は１例えば第４図に示すように
、短周期出力分布計算部９１、制御棒パターン記憶部９
２、積算値データ記憶部９３、定時性能計算部９４から
成り、プロセスデータ入力装置４から入力する中性子束
検出装置読みＢ、制御棒パターンＣに基づき定時性能計
算部９４で定時（例えば１時間毎）に出力分布計算を行
ない、その出力分布をＤとして後述する制限値作成登録
装置１１に出力すると共に、その出力分布に従って燃料
燃焼度積算を行ない、積算値データ機憶部９３へ転送す
る。一方、短周期出力分布計算部９１では、定時性能計
算部９４と同様入力する中性子束検出装置読みＢと制御
棒パターンＣとに基づき、出力分布計算を短周期（例え
ば１分毎）に行ない、その出力分布■１を制限値比較判
定装置１０に出力する。
、短周期出力分布計算部９１、制御棒パターン記憶部９
２、積算値データ記憶部９３、定時性能計算部９４から
成り、プロセスデータ入力装置４から入力する中性子束
検出装置読みＢ、制御棒パターンＣに基づき定時性能計
算部９４で定時（例えば１時間毎）に出力分布計算を行
ない、その出力分布をＤとして後述する制限値作成登録
装置１１に出力すると共に、その出力分布に従って燃料
燃焼度積算を行ない、積算値データ機憶部９３へ転送す
る。一方、短周期出力分布計算部９１では、定時性能計
算部９４と同様入力する中性子束検出装置読みＢと制御
棒パターンＣとに基づき、出力分布計算を短周期（例え
ば１分毎）に行ない、その出力分布■１を制限値比較判
定装置１０に出力する。
１０は出力分布計算装置９から入力される出力分布デー
タが熱的制限値を越えているか否か第５図 ４− のフローチャートで示すように判断し、その結果、解除
／許可信号Ａを出力比較装置５に出力する制限値比較判
定装置である。
タが熱的制限値を越えているか否か第５図 ４− のフローチャートで示すように判断し、その結果、解除
／許可信号Ａを出力比較装置５に出力する制限値比較判
定装置である。
１】は燃料の熱的制限値を作成する制限値作成登録装置
、１２はその制限値を保存し、制限値比較判定装置ｌＯ
へ出力する記憶装置である。
、１２はその制限値を保存し、制限値比較判定装置ｌＯ
へ出力する記憶装置である。
次に、以上のように構成される原子力発電プラント出力
調整装置の作用を説明する。
調整装置の作用を説明する。
原子炉燃料に関する熱的制限値は種々定義されるが、本
実施例にて説明するのは″燃料ならし運転″に関する制
限値である。即ち、燃料棒の急激な熱出力の変化により
生ずると考えられる燃料ペレットと被覆管との相互作用
による被覆管破損を避ける目的で定められる制限値とす
る。この制限値の原理は、過去に経験した熱出力密度以
内であれば急激な出力変化は可能であるが、経験してい
ない熱出力密度を発生させる場合は、熱出力上昇率は規
定値以下とするというものである。
実施例にて説明するのは″燃料ならし運転″に関する制
限値である。即ち、燃料棒の急激な熱出力の変化により
生ずると考えられる燃料ペレットと被覆管との相互作用
による被覆管破損を避ける目的で定められる制限値とす
る。この制限値の原理は、過去に経験した熱出力密度以
内であれば急激な出力変化は可能であるが、経験してい
ない熱出力密度を発生させる場合は、熱出力上昇率は規
定値以下とするというものである。
このため、先ず出力分布計算装置９はプロセスデータ入
力装置４から入力される中性子東検出装置読みＢと制御
棒パターンＣとに基づき燃料セグメント毎の熱出力即ち
セグメント出力密度Ｐ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を計算するにのと
き、中性子東検出装置読みＢとセグメント出力密度Ｐと
の相関係数は事前に計算され出力分布計算装置９内に記
憶されている。
力装置４から入力される中性子東検出装置読みＢと制御
棒パターンＣとに基づき燃料セグメント毎の熱出力即ち
セグメント出力密度Ｐ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を計算するにのと
き、中性子東検出装置読みＢとセグメント出力密度Ｐと
の相関係数は事前に計算され出力分布計算装置９内に記
憶されている。
ここで、しは炉心内に格子状に配置される４本の燃料集
合体を単位として付される番号のことで。
合体を単位として付される番号のことで。
例えば電気出力１１０万ＫＷ級の原子炉では１〜２１６
までとなる。Ｊはその格子状領域内の４本の各燃料集合
体に順番に付された番号のことで１〜４である。
までとなる。Ｊはその格子状領域内の４本の各燃料集合
体に順番に付された番号のことで１〜４である。
Ｋは燃料集合体の単位長さ毎に付される番号のことで、
通常１〜２４までである。
通常１〜２４までである。
このように、出力分布計算装置９では、炉心内に３次元
配列される各燃料セグメントの熱出力を第４図の短周期
出力分布計算部９１．定時性能計算部９４で計算し、短
周期毎の出力分布Ｈを制限値比較判定装置１０へ渡す一
方、定時毎の出力分布りを制限値作成登録装置１１へ渡
す。
配列される各燃料セグメントの熱出力を第４図の短周期
出力分布計算部９１．定時性能計算部９４で計算し、短
周期毎の出力分布Ｈを制限値比較判定装置１０へ渡す一
方、定時毎の出力分布りを制限値作成登録装置１１へ渡
す。
これにより、制限値作成登録装置１１では定数毎の出力
分布り即ち各セグメント出力密度Ｐと時間経過から燃料
のならし運転に関する制限値ＰＣを下記（１）式に基づ
き計算する。
分布り即ち各セグメント出力密度Ｐと時間経過から燃料
のならし運転に関する制限値ＰＣを下記（１）式に基づ
き計算する。
ここで、ＰＣ：前回値（初期値は８にり／ＦＴ）ｐｃ’
：最近まｐｃ値 Ｒｒ ： ＰＣＩＯＭＲ基準による上昇率Ｔ１：現在時
刻 Ｔｏ＝ＰＣが最後に更新された時刻 このようにしてめたＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｉ、）を記憶装置１
２に格納登録する。
：最近まｐｃ値 Ｒｒ ： ＰＣＩＯＭＲ基準による上昇率Ｔ１：現在時
刻 Ｔｏ＝ＰＣが最後に更新された時刻 このようにしてめたＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｉ、）を記憶装置１
２に格納登録する。
制限値比較判定装置１０では、記憶装置１２に登録され
たこの制限値ＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｉ、）と、出力分布計算装
置９からの短周期毎の出力分布１１即ち各セグメント出
力密度Ｐ（に、Ｊ、Ｌ）とを比較する。
たこの制限値ＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｉ、）と、出力分布計算装
置９からの短周期毎の出力分布１１即ち各セグメント出
力密度Ｐ（に、Ｊ、Ｌ）とを比較する。
即ち、制限値比較判定装置１０では各セグメント出力密
度Ｐ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を制限値ＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を比較
するに先立って、先ず、出力分布計算装置９でセグメン
ト出力密度Ｐを算出したときの制御棒位置パター７＝ 一ンと、制限値作成登録装置１１で制限値ｐｃを算出し
たときの制御棒パターンとに不一致が無いか否か調べる
（［１）。これは、出力分布計算装置９でのセグメント
出力密度Ｐの計算は、そのときの制御棒パターン即ち制
御棒の引抜挿入位置を考慮に入れて行なうため、制限値
作成登録装Ｗ１１で制限値ＰＣの計算値にある制御棒の
引抜挿入操作が行なわれて制御棒パターンが変化すれば
、その結果出力分布計算装置９から得られるセグメント
出力密度Ｐと、記憶装置１２に登録された変化前の制限
値ＰＣとを比較する意味が無くなるからである。
度Ｐ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を制限値ＰＣ（Ｋ、Ｊ、Ｌ）を比較
するに先立って、先ず、出力分布計算装置９でセグメン
ト出力密度Ｐを算出したときの制御棒位置パター７＝ 一ンと、制限値作成登録装置１１で制限値ｐｃを算出し
たときの制御棒パターンとに不一致が無いか否か調べる
（［１）。これは、出力分布計算装置９でのセグメント
出力密度Ｐの計算は、そのときの制御棒パターン即ち制
御棒の引抜挿入位置を考慮に入れて行なうため、制限値
作成登録装Ｗ１１で制限値ＰＣの計算値にある制御棒の
引抜挿入操作が行なわれて制御棒パターンが変化すれば
、その結果出力分布計算装置９から得られるセグメント
出力密度Ｐと、記憶装置１２に登録された変化前の制限
値ＰＣとを比較する意味が無くなるからである。
この結果、制限値ｐｃ算出後に制限棒の引抜挿入操作が
行なわれて制御棒パターン不一致となった場合は、直ち
に解除信号へを出力比較装置５に出力しく１１２）、第
３図の接点５１を開くことにより負荷設定値Ｇの変化を
阻止する。この結果、負荷設定値は負荷設定値レジスタ
５２により現状を維持し、制御棒引抜操作による熱出力
増大を抑えて出力を一定に保つ。これにより、制限値か
らの逸脱が防止され、無用なプラントトリップが無くな
る。
行なわれて制御棒パターン不一致となった場合は、直ち
に解除信号へを出力比較装置５に出力しく１１２）、第
３図の接点５１を開くことにより負荷設定値Ｇの変化を
阻止する。この結果、負荷設定値は負荷設定値レジスタ
５２により現状を維持し、制御棒引抜操作による熱出力
増大を抑えて出力を一定に保つ。これにより、制限値か
らの逸脱が防止され、無用なプラントトリップが無くな
る。
８−
一方、制御棒パターンに変化が無ければ（１１１のＮ）
各セグメント毎にＰとＰＣとの比較を行なうため、Ｋ、
Ｊ、Ｌを１に初期化する（１１３）。次いで、下記（２
）式が成立するか否か判定する（１１４）。
各セグメント毎にＰとＰＣとの比較を行なうため、Ｋ、
Ｊ、Ｌを１に初期化する（１１３）。次いで、下記（２
）式が成立するか否か判定する（１１４）。
Ｐ （Ｋ、Ｊ、Ｌ ）−ＰＣ（Ｋ、、１．Ｉ、 ）≦Ｃ
０Ｎ５Ｔ （囮／Ｆ１″）・・・・・・（２）ここで、
Ｃ０Ｎ５ＴはＰＣ更新時の上昇率からまる定数で、０．
３にＷ／ＦＴ程度である。
０Ｎ５Ｔ （囮／Ｆ１″）・・・・・・（２）ここで、
Ｃ０Ｎ５ＴはＰＣ更新時の上昇率からまる定数で、０．
３にＷ／ＦＴ程度である。
この（２）式の成立判定をに、Ｊ、Ｌを（１１５）〜（
１２０）で示すように順次＋１することにより、Ｋを１
からＫ。
１２０）で示すように順次＋１することにより、Ｋを１
からＫ。
まで、Ｊを１からＪｏまで、Ｌを１からＬｏまで更新す
ることにより各セグメントについて上記（２）式の成立
性を判定する。因みに前述の例ではＫｏ”２４、Ｊｏ＝
４、Ｌｏ＝２１６である。
ることにより各セグメントについて上記（２）式の成立
性を判定する。因みに前述の例ではＫｏ”２４、Ｊｏ＝
４、Ｌｏ＝２１６である。
このような判定処理を行なう過程で１つでも（２）式が
成立しないセグメントが存在すれば（１１４のＮ）、解
除信号Ａを出力比較装置５に出力し、直ちに負荷設定値
をホールドすることにより、無用な原子炉のスクラムを
防止することができる。
成立しないセグメントが存在すれば（１１４のＮ）、解
除信号Ａを出力比較装置５に出力し、直ちに負荷設定値
をホールドすることにより、無用な原子炉のスクラムを
防止することができる。
これに対して、全てのセグメントについて（２）式が成
立すれば、制限値比較判定装［１０は許可信号Ａを出力
比較装置５に出力し、接点５１を閉じる。
立すれば、制限値比較判定装［１０は許可信号Ａを出力
比較装置５に出力し、接点５１を閉じる。
これにより、出力比較装置５はプロセスデータ入力装Ｗ
４から入力する主蒸気流量値Ｆと運転パターン発生装置
３から与えられる負荷設定値Ｇとを比較器５３で比較し
、その偏差Ｅを原子炉出力調整装置６に加える。この偏
差Ｅに応じて原子炉出力調整装置６は再循環流量制御装
置７を制御し、再循環流量制御装置７は再循環ポンプ８
を制御することにより、再循環流量を調整することによ
り、主蒸気流量即ち原子炉出力従って原子炉発電プラン
ト出力を運転パターン通りに制御する。
４から入力する主蒸気流量値Ｆと運転パターン発生装置
３から与えられる負荷設定値Ｇとを比較器５３で比較し
、その偏差Ｅを原子炉出力調整装置６に加える。この偏
差Ｅに応じて原子炉出力調整装置６は再循環流量制御装
置７を制御し、再循環流量制御装置７は再循環ポンプ８
を制御することにより、再循環流量を調整することによ
り、主蒸気流量即ち原子炉出力従って原子炉発電プラン
ト出力を運転パターン通りに制御する。
第６図はＢＷＲ原子炉運転時の運転可能範囲を示す炉出
カー冷却材流量図を示したものである。図中、横軸は冷
却材流量０、縦軸は炉出力、Ｕは運転可能範囲、Ｖｌ、
Ｖ２は運転ラインを示し、上下方向の相異は制御棒位置
パターンの差異による。例えば、運転ラインｖ１を９０
％制御制御ターンとし、出力調整運転を行なうため、冷
却運転パターン発生装置３からの出力に基づき、炉出力
Ｐ１←→Ｐ２の変動を実現させる場合、冷却材流量をＯ
１←→０２と変化させればよく、これは出力比較装置５
の接点５１を閉じた状態でプロセスデータ入力装置４−
出力比較装置５−原子炉出力調整装置６−再循環流量制
御装置７−再循環ボンプ８−原子炉１のループで実現さ
れる。この運転過程において、冷却材流量を０１−０２
間で制御中に制御棒の引抜が行なわれる等して急激な出
力上昇が生じた場合、直ちに制限値比較判定装置１０か
らの信号Ａは解除信号に変り、出力比較装置５の接点５
１を開き、そのときの原子炉出力を保つように制御する
。これにより出力上昇は止り、運転状態はＵ内に維持さ
れ、制限値逸脱による燃料破壊は防止され、無用な運転
停止が避けられる。
カー冷却材流量図を示したものである。図中、横軸は冷
却材流量０、縦軸は炉出力、Ｕは運転可能範囲、Ｖｌ、
Ｖ２は運転ラインを示し、上下方向の相異は制御棒位置
パターンの差異による。例えば、運転ラインｖ１を９０
％制御制御ターンとし、出力調整運転を行なうため、冷
却運転パターン発生装置３からの出力に基づき、炉出力
Ｐ１←→Ｐ２の変動を実現させる場合、冷却材流量をＯ
１←→０２と変化させればよく、これは出力比較装置５
の接点５１を閉じた状態でプロセスデータ入力装置４−
出力比較装置５−原子炉出力調整装置６−再循環流量制
御装置７−再循環ボンプ８−原子炉１のループで実現さ
れる。この運転過程において、冷却材流量を０１−０２
間で制御中に制御棒の引抜が行なわれる等して急激な出
力上昇が生じた場合、直ちに制限値比較判定装置１０か
らの信号Ａは解除信号に変り、出力比較装置５の接点５
１を開き、そのときの原子炉出力を保つように制御する
。これにより出力上昇は止り、運転状態はＵ内に維持さ
れ、制限値逸脱による燃料破壊は防止され、無用な運転
停止が避けられる。
また、燃料燃焼時に、熱中性子を無駄に吸収するキセノ
ン１３５．サマリウム１４９等の毒物が出力分布の関数
で生成するが、この毒物は出力変動があったとき、４，
５時間遅れで最大値に達し、１２時間後に定常状態に落
ち着く。従って、従来のように電子計算機を用いて炉心
性能評価をオフラインで行ない、その結果で炉心出力を
監視している場合、出力変動時に上記のような毒物生成
による効果を考慮して炉心出力を監視しなければならず
、運転員には大きな負担になっていたが１本実施例のよ
うに炉心出力の高周期監視と出力保持を自動的に行なえ
ば、運転員の負担は軽減され、原子力発電プラントの運
転監視が安全にしかも効率良く行なわれるようになる。
ン１３５．サマリウム１４９等の毒物が出力分布の関数
で生成するが、この毒物は出力変動があったとき、４，
５時間遅れで最大値に達し、１２時間後に定常状態に落
ち着く。従って、従来のように電子計算機を用いて炉心
性能評価をオフラインで行ない、その結果で炉心出力を
監視している場合、出力変動時に上記のような毒物生成
による効果を考慮して炉心出力を監視しなければならず
、運転員には大きな負担になっていたが１本実施例のよ
うに炉心出力の高周期監視と出力保持を自動的に行なえ
ば、運転員の負担は軽減され、原子力発電プラントの運
転監視が安全にしかも効率良く行なわれるようになる。
尚、上記実施例では、″燃料ならし運転″の制限値につ
いて説明したが、他の制限値、例えば、限界出力密度に
関する制限値についても同様に適用できる。また、これ
らの制限値のＡＮＤ条件にて出力比較装置５にインター
ロックをかける場合にも適用できる。
いて説明したが、他の制限値、例えば、限界出力密度に
関する制限値についても同様に適用できる。また、これ
らの制限値のＡＮＤ条件にて出力比較装置５にインター
ロックをかける場合にも適用できる。
［発明の効果］
以上のように本発明によれば、運転員に負担をかけるこ
となく、炉心の健全性を確保した上で、負荷要求に応じ
た原子力発電プラントの出力調整運転が可能となる。
となく、炉心の健全性を確保した上で、負荷要求に応じ
た原子力発電プラントの出力調整運転が可能となる。
第１図は本発明の一実施例に係る原子力発電プラントの
ブロック構成図、第２図は第１図の運転パ１２− ターン発生装置で発生する一例を示す運転パターン図、
第３図は第１図の出力比較装置の具体的構成図、第４図
は第１図の出力分布計算装置の具体的構成図、第５図は
第１図の制限値作成登録装置での処理を示す流れ図、第
６図は第１図の運転領域説明図である。 １・・・原子炉、２・・・運転パターン指示器、３・・
・運転パターン発生装置、４・・・プロセスデータ入力
装置、５・・・出力比較装置、６・・・原子炉出力調整
装置、７・・・再循環流量制御装置、８・・・再循環ポ
ンプ、９・・・出力分布計算装置、１０・・・制限値比
較判定装置、１１・・・制限値作成登録装置、１２・・
・機憶装置。 第３図 Ｇ 第５図
ブロック構成図、第２図は第１図の運転パ１２− ターン発生装置で発生する一例を示す運転パターン図、
第３図は第１図の出力比較装置の具体的構成図、第４図
は第１図の出力分布計算装置の具体的構成図、第５図は
第１図の制限値作成登録装置での処理を示す流れ図、第
６図は第１図の運転領域説明図である。 １・・・原子炉、２・・・運転パターン指示器、３・・
・運転パターン発生装置、４・・・プロセスデータ入力
装置、５・・・出力比較装置、６・・・原子炉出力調整
装置、７・・・再循環流量制御装置、８・・・再循環ポ
ンプ、９・・・出力分布計算装置、１０・・・制限値比
較判定装置、１１・・・制限値作成登録装置、１２・・
・機憶装置。 第３図 Ｇ 第５図
Claims (1)
- 負荷設定値と原子炉出力との偏差に応じて原子炉再循環
流量を制御することにより、原子力発電プラントの出力
を調整する原子力発電プラント出力調整装置において、
負荷設定値を予め決められたパターンで変化させる手段
と、原子炉核計装信号に応じて原子炉内熱出力分布を計
算する手段と、その原子炉内熱出力分布に応じて熱的制
限値を作成、登録する手段と、その登録した熱的制限値
と前記原子炉内熱出力分布とを比較し、その差が所定範
囲を逸脱するとき前記負荷設定値の変化を阻止する手段
とを備えていることを特徴とする原子力発電プラント出
力調整装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58229151A JPS60122393A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 原子力発電プラント出力調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58229151A JPS60122393A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 原子力発電プラント出力調整装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60122393A true JPS60122393A (ja) | 1985-06-29 |
Family
ID=16887570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58229151A Pending JPS60122393A (ja) | 1983-12-06 | 1983-12-06 | 原子力発電プラント出力調整装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60122393A (ja) |
-
1983
- 1983-12-06 JP JP58229151A patent/JPS60122393A/ja active Pending
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