JPS60118798A - 炭化水素及び燃料ガス製造する方法 - Google Patents
炭化水素及び燃料ガス製造する方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、
a)流動固体の床を含有するコークス化帯域において重
質炭素質供給原料をクラッキングして、炭化水素及び該
流動固体上に付着するコークスを生成させ、 b)上記のコークス含有固体の一部をガス化帯域に導入
し、該ガス化帯域において該コークスの少なくとも一部
を酸素含有ガスでガス化して、−酸化炭素及び水素を含
有するガス混合物を生成させ、 C)−酸化炭素及び水素を含有する該ガス混合物を合成
帯域におし)て炭化水素に部分的に変換し、d)該合成
帯域の生成物から、−酸化炭素、水素及びガス状炭化水
素からなる燃料ガス、及び′しなくとも7つの液状炭化
水素留分を分離する、ことからなる、重質炭素質供給原
料から炭化水素及び燃料ガスを製造する方法に関する。
質炭素質供給原料をクラッキングして、炭化水素及び該
流動固体上に付着するコークスを生成させ、 b)上記のコークス含有固体の一部をガス化帯域に導入
し、該ガス化帯域において該コークスの少なくとも一部
を酸素含有ガスでガス化して、−酸化炭素及び水素を含
有するガス混合物を生成させ、 C)−酸化炭素及び水素を含有する該ガス混合物を合成
帯域におし)て炭化水素に部分的に変換し、d)該合成
帯域の生成物から、−酸化炭素、水素及びガス状炭化水
素からなる燃料ガス、及び′しなくとも7つの液状炭化
水素留分を分離する、ことからなる、重質炭素質供給原
料から炭化水素及び燃料ガスを製造する方法に関する。
コークス化帯域において、炭素質供給原料は、流動床操
作でクラッキングされる。重質炭化水素油例えば長残渣
(即し、ロングレシノユウム)、短残渣(即ち、ショー
トレンツニウム)、ピッチ、アスファルト、ビチューメ
ン、タール、シェール油、石炭液化生成物、さらに石炭
のような固体燃料あるいは油及び/又は水中の石炭のス
ラリーの如き、多種の供給原料が適用され得る。コーク
ス化帯域において、炭化水素は蒸発し、残存するコーク
スは流動固体上に刺着する。該固体は、ゾロセス条件に
耐え得るいずれの固体であってもよく1例えば砂、ソリ
力又はアルミナの粒子である。好ましくは、該固体はコ
ークス粒子である。それらの大きさは適当には、弘0〜
10OOミクロンである。このように、本方法において
不活性物が取扱われなくなる。該粒子は、コークス化帯
域にその底部近く又は底部を通じて入る流動化ガス(即
ち、流動化させるガス)により流動化される。流動化ガ
スは、好ましくは水蒸気である。供給原料(好ましくは
、2jO〜≠00℃の温度に予備加熱される。)は、7
つ又はそれ以上のノズルを通じて流動床中に導入され得
る。
作でクラッキングされる。重質炭化水素油例えば長残渣
(即し、ロングレシノユウム)、短残渣(即ち、ショー
トレンツニウム)、ピッチ、アスファルト、ビチューメ
ン、タール、シェール油、石炭液化生成物、さらに石炭
のような固体燃料あるいは油及び/又は水中の石炭のス
ラリーの如き、多種の供給原料が適用され得る。コーク
ス化帯域において、炭化水素は蒸発し、残存するコーク
スは流動固体上に刺着する。該固体は、ゾロセス条件に
耐え得るいずれの固体であってもよく1例えば砂、ソリ
力又はアルミナの粒子である。好ましくは、該固体はコ
ークス粒子である。それらの大きさは適当には、弘0〜
10OOミクロンである。このように、本方法において
不活性物が取扱われなくなる。該粒子は、コークス化帯
域にその底部近く又は底部を通じて入る流動化ガス(即
ち、流動化させるガス)により流動化される。流動化ガ
スは、好ましくは水蒸気である。供給原料(好ましくは
、2jO〜≠00℃の温度に予備加熱される。)は、7
つ又はそれ以上のノズルを通じて流動床中に導入され得
る。
該方法は適当には、グ、2J−ないし700℃の温度及
び/ないし/タバールの圧力にて行なわれる熱クラッキ
ング法である。コークス化温度を維持すべき熱は、ガス
化帯域あるいは後で論じる加熱帯域から再循環される熱
い固体(有利には、コークス化温度よシタO〜/夕0℃
高い温度を有する。)によって与えられる。流動化ガス
として好ましく用いられる水蒸気は、該水蒸気が熱をコ
ークス化帯域に与えるかあるいはコークス化帯域から熱
をあまりにも多く吸収しないようにするため、予備加熱
され得る。適当には、流動化ガス例えば水蒸気は、11
.00ないし乙00℃の範囲の温度を有する。
び/ないし/タバールの圧力にて行なわれる熱クラッキ
ング法である。コークス化温度を維持すべき熱は、ガス
化帯域あるいは後で論じる加熱帯域から再循環される熱
い固体(有利には、コークス化温度よシタO〜/夕0℃
高い温度を有する。)によって与えられる。流動化ガス
として好ましく用いられる水蒸気は、該水蒸気が熱をコ
ークス化帯域に与えるかあるいはコークス化帯域から熱
をあまりにも多く吸収しないようにするため、予備加熱
され得る。適当には、流動化ガス例えば水蒸気は、11
.00ないし乙00℃の範囲の温度を有する。
コークス化帯域において、供給原料は種々の釧長の炭化
水素をもたらす。生成した炭化水素は好ましくは、少な
くとも1つのメ、′ス状留分及び少なくとも7つの液状
留分に分離される。コークス化帯域の生成物は、メタン
、エタン及びエチレンを含有するがス状留分と、C3及
びc4の炭化水素からなる別のがス状留分に分離され得
る。後者の留分は、液化石油ガス(Ll)G)として用
いられイ[)る。
水素をもたらす。生成した炭化水素は好ましくは、少な
くとも1つのメ、′ス状留分及び少なくとも7つの液状
留分に分離される。コークス化帯域の生成物は、メタン
、エタン及びエチレンを含有するがス状留分と、C3及
びc4の炭化水素からなる別のがス状留分に分離され得
る。後者の留分は、液化石油ガス(Ll)G)として用
いられイ[)る。
/分子当だD5個又はそれ以上の炭素原子を含有する生
成物は、適当には液状炭化水素留分として回収され、が
ソリ/、燈油、ガス油及び残留留分に分離され得る。
成物は、適当には液状炭化水素留分として回収され、が
ソリ/、燈油、ガス油及び残留留分に分離され得る。
コークスを含有する固体(コークスからのみなっていて
もよい。)は好ましくは連続的にコークス化帯域から排
出される一方、該コークス化帯域に固体が補給される。
もよい。)は好ましくは連続的にコークス化帯域から排
出される一方、該コークス化帯域に固体が補給される。
該コークス化帯域から排出される固体は、適当には≠、
2J−ないし700℃の温度にある。ガス化帯域に導入
されるtiiJに、コークス化帯域から得られたコーク
ス含有固体は、好ましくは加熱される。これに関しで、
いずれの慣用的加熱法も用いられ得る。非常に適当には
、該固体は流動床中で、熱キャリヤとして働く熱いθ1
F。
2J−ないし700℃の温度にある。ガス化帯域に導入
されるtiiJに、コークス化帯域から得られたコーク
ス含有固体は、好ましくは加熱される。これに関しで、
いずれの慣用的加熱法も用いられ得る。非常に適当には
、該固体は流動床中で、熱キャリヤとして働く熱いθ1
F。
勧化ガス及び/又は熱い流動固体により加熱、ぎれる。
有利には、ガス化帯域で得られるところの一酸化炭素及
び水素を含有するガス混合物が、該熱い流動化ガスとし
て用いられ、がス化帯域で少なくとも部分的にコークス
が変換されてしまっているところの固体が、該熱い流動
固体として用いられる。該コークス含有固体は好1しく
は、このようにしてコークス化諧域の温度よりjOない
し750℃高い温度に、/ないし/タパールの圧力にて
加熱される。
び水素を含有するガス混合物が、該熱い流動化ガスとし
て用いられ、がス化帯域で少なくとも部分的にコークス
が変換されてしまっているところの固体が、該熱い流動
固体として用いられる。該コークス含有固体は好1しく
は、このようにしてコークス化諧域の温度よりjOない
し750℃高い温度に、/ないし/タパールの圧力にて
加熱される。
好捷しい事項である該加熱が行なわれだ後、該コークス
含有固体はガス化帯域に導入される。コークスの一部が
変換されてしまっているところの該固体は次いで、加熱
帯域及び/又はコークス化帯域において熱キャリヤとし
て用いられ得る。好ましくは、ガス化は流動床で行なわ
れる。該流動床において、温度は、該固体の溶融が起こ
らないように調整される。非常に適当には、該酸素含有
ガスが流動化ガスとして働く。該酸素か有ガス(d、暑
気、酸素に富む空気又は酸素でもよい。該酸素含有ガス
は、水蒸気と混合され得る。好寸しくけ該酸素含有ガス
は空気であり、何故なら、費用のかかる全気分NIfラ
ントのコストが節約されるからである。
含有固体はガス化帯域に導入される。コークスの一部が
変換されてしまっているところの該固体は次いで、加熱
帯域及び/又はコークス化帯域において熱キャリヤとし
て用いられ得る。好ましくは、ガス化は流動床で行なわ
れる。該流動床において、温度は、該固体の溶融が起こ
らないように調整される。非常に適当には、該酸素含有
ガスが流動化ガスとして働く。該酸素か有ガス(d、暑
気、酸素に富む空気又は酸素でもよい。該酸素含有ガス
は、水蒸気と混合され得る。好寸しくけ該酸素含有ガス
は空気であり、何故なら、費用のかかる全気分NIfラ
ントのコストが節約されるからである。
好寸しくはガス化帯域に導入されるところの水蒸気は、
該酸素含有ガスどともに及び、7/又は該酸素含有ガス
とは別に、該ガス化帯域に送られ得る。
該酸素含有ガスどともに及び、7/又は該酸素含有ガス
とは別に、該ガス化帯域に送られ得る。
ガス化帯域に導入される水蒸気及び酸素含有ガスの量に
ついては、ガス化がどooないし/)o。
ついては、ガス化がどooないし/)o。
℃の温度及び/ないし/3−パールの圧力にて行なわれ
るように調整される。該固体がコークスのみからなる場
合、空気及び水蒸気の量は、コークスの一部のみがガス
化され、熱いコークス粒子が残存するような量である。
るように調整される。該固体がコークスのみからなる場
合、空気及び水蒸気の量は、コークスの一部のみがガス
化され、熱いコークス粒子が残存するような量である。
ガス化されるコークスの部分は好捷しくけ、コークス化
帯域における正味のコークス生成量の90チ又はそれ以
上に相当する。コークスが不活性固体に付着する場合、
空気及び水蒸気の量は有利には、コークスの70%より
多くが変換されて熱い不活性固体を生じるような搦であ
る。
帯域における正味のコークス生成量の90チ又はそれ以
上に相当する。コークスが不活性固体に付着する場合、
空気及び水蒸気の量は有利には、コークスの70%より
多くが変換されて熱い不活性固体を生じるような搦であ
る。
非常に適当には、コークスがガス化されてしまっている
ところの熱い固体の少なくとも一部は、熱キャリヤとし
てコークス化帯域に再循環される。
ところの熱い固体の少なくとも一部は、熱キャリヤとし
てコークス化帯域に再循環される。
コークス化帯域とガス化帯域との間に加熱帯域が存在す
る場合、該ガス化帯域からの熱い固体は奸才しくけ、該
加熱帯域に送られ、引き続いて該加熱帯域から該コーク
ス化帯域に送られる。生成し得る灰は、ガス化反応器か
ら排出される。
る場合、該ガス化帯域からの熱い固体は奸才しくけ、該
加熱帯域に送られ、引き続いて該加熱帯域から該コーク
ス化帯域に送られる。生成し得る灰は、ガス化反応器か
ら排出される。
コークス化とガス化との上記一体化法が商業的規模で行
なわれる場合、多量のコークスが生成し、非常に多量の
一酸化炭素及び水素を含有するガスが生成する。後者の
ガスの発熱量は比較的低く、何故なら、−酸化炭素及び
水素及び硫化水素に加えて、比較的高割合−の不燃物例
えば二酸化炭素、水蒸気及び窒素を含有するからである
。有利には、該ガスは脱硫され、次いで炉又は同様な装
置(該一体化法が用いられる精製所に存在する。)にお
いて燃料ガスとして用いられる。しかしながら、商業的
規模での操作は、こQ低発熱量のガスをあまりにも多く
生成することになp、生成したがスのすべてが、該方法
を実施する70ラントの近くにある炉において有用的に
燃焼され得るとは限らない。さらに、このガスの一部を
比1咬的長い距離輸送することは、通常、あまシにも大
きな出費を什なう。
なわれる場合、多量のコークスが生成し、非常に多量の
一酸化炭素及び水素を含有するガスが生成する。後者の
ガスの発熱量は比較的低く、何故なら、−酸化炭素及び
水素及び硫化水素に加えて、比較的高割合−の不燃物例
えば二酸化炭素、水蒸気及び窒素を含有するからである
。有利には、該ガスは脱硫され、次いで炉又は同様な装
置(該一体化法が用いられる精製所に存在する。)にお
いて燃料ガスとして用いられる。しかしながら、商業的
規模での操作は、こQ低発熱量のガスをあまりにも多く
生成することになp、生成したがスのすべてが、該方法
を実施する70ラントの近くにある炉において有用的に
燃焼され得るとは限らない。さらに、このガスの一部を
比1咬的長い距離輸送することは、通常、あまシにも大
きな出費を什なう。
本発明によれば、該ガスは部分的に炭化水素に変換され
る。該部分的変換により、実質量の炭化水素が生成する
。該炭化水素には、常態でガス状の炭化水素及び常態で
液状の炭化水素が含寸れる。
る。該部分的変換により、実質量の炭化水素が生成する
。該炭化水素には、常態でガス状の炭化水素及び常態で
液状の炭化水素が含寸れる。
常態で液状の炭化水素は、燃料又は化学的供給原料とし
て非常に有用である。常態でガス状の炭化水素は、常態
でガス状の炭化水素及び若干の一酸化炭素と水素に加え
て窒素を含有するオフガス(即ち、排ガス)でもって合
成帯域から排出される。常態でガス状の炭化水素の高発
熱量により、該オフガスの充分々発熱量が保証される。
て非常に有用である。常態でガス状の炭化水素は、常態
でガス状の炭化水素及び若干の一酸化炭素と水素に加え
て窒素を含有するオフガス(即ち、排ガス)でもって合
成帯域から排出される。常態でガス状の炭化水素の高発
熱量により、該オフガスの充分々発熱量が保証される。
該オフガスの容量は熱論、該変換に付された一酸化炭素
及び水素を含有するガスの容量よシも実質的に少ない。
及び水素を含有するガスの容量よシも実質的に少ない。
該変換のだめ、−酸化炭素及び水素を含有するガス混合
物は、触媒と接触される。たいていの重質炭素質供給原
料は′硫黄を含有しているので、ガス化帯域で生成する
一酸化炭素及び水素を含有するガス混合物は、通常、若
干の硫化水素を含有する。該硫化水素の少なくともほと
んどを除去することが望ましく、何故なら、該変換に用
いられ得る触媒は実質的にすべて、硫黄化合物によって
多かれ少なかれ毒化されるからである。さらに、環境汚
染を避けるため、燃料ガスは、有利的には硫黄不含であ
る。それ故、本発明によシ燃料ガスが生成されるところ
のガス混合物は、好ましくは脱硫される。該ガス混合物
を脱硫するのに、いずれの慣用的脱硫法も用いられ得る
。該ガス混合物中に存在する硫化水素及び随意に二酸化
炭素の一部が吸収液により吸収される方法が非常に適し
ている。英国特許明細書第1./ 3 /、9 g 9
号、第77.2./41.0号、第2乙!;、3 j
、5’号、第757,260号及び第vnm号に記載さ
れている、ADIP法及びスルフィツール法が非常に適
している。
物は、触媒と接触される。たいていの重質炭素質供給原
料は′硫黄を含有しているので、ガス化帯域で生成する
一酸化炭素及び水素を含有するガス混合物は、通常、若
干の硫化水素を含有する。該硫化水素の少なくともほと
んどを除去することが望ましく、何故なら、該変換に用
いられ得る触媒は実質的にすべて、硫黄化合物によって
多かれ少なかれ毒化されるからである。さらに、環境汚
染を避けるため、燃料ガスは、有利的には硫黄不含であ
る。それ故、本発明によシ燃料ガスが生成されるところ
のガス混合物は、好ましくは脱硫される。該ガス混合物
を脱硫するのに、いずれの慣用的脱硫法も用いられ得る
。該ガス混合物中に存在する硫化水素及び随意に二酸化
炭素の一部が吸収液により吸収される方法が非常に適し
ている。英国特許明細書第1./ 3 /、9 g 9
号、第77.2./41.0号、第2乙!;、3 j
、5’号、第757,260号及び第vnm号に記載さ
れている、ADIP法及びスルフィツール法が非常に適
している。
精製された残存ガスは好ましくは、水素及び−酸化炭素
からの炭化水素の製造用のフィノ/ヤートロゾシュ触媒
と接触される。たいていのフィッンヤートログシュ触媒
は、/分子当た97個ないし30個を越える範囲の炭素
原子の炭化水素をもたらす。特に、メタン又はC1〜C
4の炭化水素混合物の製造は不利であり、何故なら、コ
ークス化帯域においてかなりの量のメタン及び他の軽質
炭化水素(C4−)が既に得られているからである。従
って、これらの安価なガスの過剰生成は避けられるべき
である。非常に適当には、該変換は、実質量の液状炭化
水素が製造されるように行なわれる。
からの炭化水素の製造用のフィノ/ヤートロゾシュ触媒
と接触される。たいていのフィッンヤートログシュ触媒
は、/分子当た97個ないし30個を越える範囲の炭素
原子の炭化水素をもたらす。特に、メタン又はC1〜C
4の炭化水素混合物の製造は不利であり、何故なら、コ
ークス化帯域においてかなりの量のメタン及び他の軽質
炭化水素(C4−)が既に得られているからである。従
って、これらの安価なガスの過剰生成は避けられるべき
である。非常に適当には、該変換は、実質量の液状炭化
水素が製造されるように行なわれる。
従って、好ましくは、水素/−一酸化炭素ガス混合物の
液状炭化水素への変換を触媒することが可能である、フ
ィッンヤートロゾシュ触媒が選ばれる。該触媒は好まし
くは、水素及び−酸化炭素を含有するガス混合物中のか
なシの量の窒素及び/又は二酸化炭素に耐えることがで
きるものである。
液状炭化水素への変換を触媒することが可能である、フ
ィッンヤートロゾシュ触媒が選ばれる。該触媒は好まし
くは、水素及び−酸化炭素を含有するガス混合物中のか
なシの量の窒素及び/又は二酸化炭素に耐えることがで
きるものである。
該ガス混合物中に、20ないし乙0容量チの窒素及び0
ないし10容量係の二酸化炭素が存在し得る。
ないし10容量係の二酸化炭素が存在し得る。
それ故、合成帯域において、−酸化炭素及び水素を含有
するガス混合物中 てのンリカ、ブリカーアルミナ又はアルミナ」二に担持
されたコバルト及び、ルテニウム、ノルコニウド、チタ
ン及びクロムから選択された少なくとも7種の金属を含
む触媒と接触される。これらの触媒は、窒素及び/又は
二酸化炭素の存在下で安定化される、ということがわか
っている。さらに、それらは、−酸化炭素及び水素を含
有するガス混合物を、溶油及びガス油の範囲の温度であ
るいid該範囲よシ高い温度で沸とうする炭化水素に変
換するだめの優秀な触媒である。それらは、広範囲の圧
力にて用いることができる。それらは好寸しくは、夕な
いし50バールの圧力にて用いられる。
するガス混合物中 てのンリカ、ブリカーアルミナ又はアルミナ」二に担持
されたコバルト及び、ルテニウム、ノルコニウド、チタ
ン及びクロムから選択された少なくとも7種の金属を含
む触媒と接触される。これらの触媒は、窒素及び/又は
二酸化炭素の存在下で安定化される、ということがわか
っている。さらに、それらは、−酸化炭素及び水素を含
有するガス混合物を、溶油及びガス油の範囲の温度であ
るいid該範囲よシ高い温度で沸とうする炭化水素に変
換するだめの優秀な触媒である。それらは、広範囲の圧
力にて用いることができる。それらは好寸しくは、夕な
いし50バールの圧力にて用いられる。
該触媒は好ましくは、1100pbの担体当たり3〜l
Opbwのコバルト及びOJ−/ 00 pbwのル
テニウム、ジルコニウム、チタン及び/又はクロムを含
む。該触媒は適当には、担体を金属の/種又それ以上の
化合物の溶液で含浸することによって調製されたもので
ある。これには、当該金属のすべてを含有する溶液によ
る担体の同時的含浸、及び各金属の別々の含浸による順
次的刺着の両方が含まれる。担体を液体の存在下で金属
の/錘又はそれ以上の化合物とともに混練することによ
って調製された触媒を用いることも、非常に適する。
Opbwのコバルト及びOJ−/ 00 pbwのル
テニウム、ジルコニウム、チタン及び/又はクロムを含
む。該触媒は適当には、担体を金属の/種又それ以上の
化合物の溶液で含浸することによって調製されたもので
ある。これには、当該金属のすべてを含有する溶液によ
る担体の同時的含浸、及び各金属の別々の含浸による順
次的刺着の両方が含まれる。担体を液体の存在下で金属
の/錘又はそれ以上の化合物とともに混練することによ
って調製された触媒を用いることも、非常に適する。
その調製法は、英国l持許明細町第、2,077..2
ど7号並びにオランダ国特許出願第ど、20’A、S−
,25号及び第12030乙乙号に充分に記載されてい
る。
ど7号並びにオランダ国特許出願第ど、20’A、S−
,25号及び第12030乙乙号に充分に記載されてい
る。
触媒のコバルト含有量及び表面積に対する、触媒性能の
依存性は、オランダ国%γ「出願第g30/7.22号
に記載されている。
依存性は、オランダ国%γ「出願第g30/7.22号
に記載されている。
最も好捷しい触媒は、/ 00 pbwのシリカ自たり
/3−〜夕Opbwのコバルト及び0−7〜’y’ O
pbwのノルコニウムを含む。
/3−〜夕Opbwのコバルト及び0−7〜’y’ O
pbwのノルコニウムを含む。
合成帯域における変換が行なわれるフ0ロセス条件は、
好ましくは、/7タないし300℃の温度、夕ないし、
、5′θパールの圧力及び、200ないし、20CX)
Nl 、 l ’ 、hr−’ の空間速度である。
好ましくは、/7タないし300℃の温度、夕ないし、
、5′θパールの圧力及び、200ないし、20CX)
Nl 、 l ’ 、hr−’ の空間速度である。
該変換は、弾発熱反応である。それ故、その反応熱は好
寸しくは、水蒸気の形態で回収される。
寸しくは、水蒸気の形態で回収される。
この水蒸気は、コークス帯域において流動化がスとして
用いられ得る。
用いられ得る。
合成帯域における変換度は、精製所のブレンドにおいて
必要とされる低発熱量のガスの量に依り決められる。従
って、有利的には、−酸化炭素及び水素を含有するガス
混合物は、−酸化炭素及び水素の容量を基準として計算
して30ないし70容量係が変換される。
必要とされる低発熱量のガスの量に依り決められる。従
って、有利的には、−酸化炭素及び水素を含有するガス
混合物は、−酸化炭素及び水素の容量を基準として計算
して30ないし70容量係が変換される。
該ガス混合物は部分的に変換されることに因り、その変
換のオフカ゛スは依然、若干の一酸化炭素及び水素を含
有する。−酸化炭素及び水素の液状炭化水素への変換を
触媒することが可能である触媒が用いられる場合でさえ
、若干のガス状炭化水素が不可避的に生成する。後者の
炭化水素は、未変換ガス及び変換中生成した水蒸気とと
もに、オフガスによって排出される。
換のオフカ゛スは依然、若干の一酸化炭素及び水素を含
有する。−酸化炭素及び水素の液状炭化水素への変換を
触媒することが可能である触媒が用いられる場合でさえ
、若干のガス状炭化水素が不可避的に生成する。後者の
炭化水素は、未変換ガス及び変換中生成した水蒸気とと
もに、オフガスによって排出される。
オフガス中の一酸化炭素及び水素の量が減じられると、
オフガスの発熱量は比例的に低減することになる、と予
期される。しかしながら、ガス状の炭化水素が高発熱量
を有すること及び容量が減じられることにより、オフガ
スは全体として、変換に用いられる一酸化炭素及び水素
を含有する力゛ス混合物の発熱量に匹敵するかあるい(
dそれ程低く々い発熱量を有する、ということが保証さ
れる。
オフガスの発熱量は比例的に低減することになる、と予
期される。しかしながら、ガス状の炭化水素が高発熱量
を有すること及び容量が減じられることにより、オフガ
スは全体として、変換に用いられる一酸化炭素及び水素
を含有する力゛ス混合物の発熱量に匹敵するかあるい(
dそれ程低く々い発熱量を有する、ということが保証さ
れる。
さらに、かなりの量の液状炭化水素が生成する。
従って、上記の部分変換により、低発熱量のガスの量が
減じられる一方、残存する低発熱量のガスの量は依然充
分なレベルにあり、まだ、価値ある液状炭化水素がかな
シの量で得られる・適当に得られる燃料ガスの発熱量は
、3ないし/ OMJ/Nm である。合成帯域のオフ
ガスの発熱量がやや低い場合、例えば−酸化炭素及び水
素を含有するガス混合物がほとんどQら常態で液状の炭
化水素に変換された場合、該オフガスの発熱量を向上さ
せることが得策であり得る。この目的のだめに、合成帯
域の生成物から分離して得られた燃料ガスは、好ましく
は、コーキング帯域の生成物から得られるガス状の炭化
水素含有留分の少なくとも一部とブレンドされる。従っ
て、例えば、コークス化帯域において生成するメタン及
びC2炭化水素の一部が該燃料がスに添加され、かくし
て、そのようにして得られたガスの発熱量は増大される
。
減じられる一方、残存する低発熱量のガスの量は依然充
分なレベルにあり、まだ、価値ある液状炭化水素がかな
シの量で得られる・適当に得られる燃料ガスの発熱量は
、3ないし/ OMJ/Nm である。合成帯域のオフ
ガスの発熱量がやや低い場合、例えば−酸化炭素及び水
素を含有するガス混合物がほとんどQら常態で液状の炭
化水素に変換された場合、該オフガスの発熱量を向上さ
せることが得策であり得る。この目的のだめに、合成帯
域の生成物から分離して得られた燃料ガスは、好ましく
は、コーキング帯域の生成物から得られるガス状の炭化
水素含有留分の少なくとも一部とブレンドされる。従っ
て、例えば、コークス化帯域において生成するメタン及
びC2炭化水素の一部が該燃料がスに添加され、かくし
て、そのようにして得られたガスの発熱量は増大される
。
合成帯域の生成物から分離して得られた液状炭化水素留
分は優秀な品質のものであり、特に溶油及びガス油の留
分は優秀である。該溶油留分は特に、高煙点をもたらす
ところの非分枝炭化水素分子を含む。該ガス油留分も捷
た特にパラフィン系炭化水素を含むので、高セタン価を
有する0それ故、合成帯域の生成物から分離して得られ
だ液状炭化水素留分の少なくとも一部は、奸才しくば、
コークス化帯域の生成物から得られる液状炭化水素留分
の一部とブレンドされ、それによって、生じる液状留分
の品質は向上される。ガス油の範囲よシも高い温度で沸
とうする留分は入接触クラッキング又はハイドロクラッ
キングにより、比較的軽質の炭化水素に変換され得る。
分は優秀な品質のものであり、特に溶油及びガス油の留
分は優秀である。該溶油留分は特に、高煙点をもたらす
ところの非分枝炭化水素分子を含む。該ガス油留分も捷
た特にパラフィン系炭化水素を含むので、高セタン価を
有する0それ故、合成帯域の生成物から分離して得られ
だ液状炭化水素留分の少なくとも一部は、奸才しくば、
コークス化帯域の生成物から得られる液状炭化水素留分
の一部とブレンドされ、それによって、生じる液状留分
の品質は向上される。ガス油の範囲よシも高い温度で沸
とうする留分は入接触クラッキング又はハイドロクラッ
キングにより、比較的軽質の炭化水素に変換され得る。
これらの比較的軽質の炭化水素もまた、コークス化の生
成物の適当な留分とブレンドされてもよい。
成物の適当な留分とブレンドされてもよい。
図面を参照しながら、本発明をさらに説明する。
該図面は本発明による方法の流れ図を示すが、補助的な
装置例えばポンプ、圧縮機、弁、制御装置は図示されて
いない。本発明は、該図面に決して限定されない。
装置例えばポンプ、圧縮機、弁、制御装置は図示されて
いない。本発明は、該図面に決して限定されない。
炭素質供給原料は、ラインノを通じてコークス化反応器
/中に供給される。該反応器内には流動固体例えばコー
クス粒子の床が存在し、該固体は、ライン3を通じて導
入される水蒸気によシ流動化される。炭化水素生成物及
び変換されない水蒸気はライン≠を通じて該反応器を去
シそして分離器jに送られ、該分離器において、コーク
ス化生成物は、ライン乙によって排出されるガス状留分
とライン7によって排出される液状留分とに分離される
。
/中に供給される。該反応器内には流動固体例えばコー
クス粒子の床が存在し、該固体は、ライン3を通じて導
入される水蒸気によシ流動化される。炭化水素生成物及
び変換されない水蒸気はライン≠を通じて該反応器を去
シそして分離器jに送られ、該分離器において、コーク
ス化生成物は、ライン乙によって排出されるガス状留分
とライン7によって排出される液状留分とに分離される
。
該反応器/において、該炭素質供給原料からの新鮮なコ
ークスが該固体上に付着する。コークス含有固体は、ラ
イン♂を通じて該反応器の底部から排出される。それら
はライ/りを通じて加熱器//に運ばれ、しかしてこれ
は、ライン10を通じて供給されるところの、−酸化炭
素及び水素を含有する熱いガスを含むキャリヤガスによ
って行なわれる。加熱器//には、固体の流動床が存在
する。熱い固体が、ガス化反応器/夕からライン/弘を
通じて加熱器//中に、熱キャリヤとして導入される。
ークスが該固体上に付着する。コークス含有固体は、ラ
イン♂を通じて該反応器の底部から排出される。それら
はライ/りを通じて加熱器//に運ばれ、しかしてこれ
は、ライン10を通じて供給されるところの、−酸化炭
素及び水素を含有する熱いガスを含むキャリヤガスによ
って行なわれる。加熱器//には、固体の流動床が存在
する。熱い固体が、ガス化反応器/夕からライン/弘を
通じて加熱器//中に、熱キャリヤとして導入される。
加熱された固体は、加熱器//からライ//3を通じて
コークス化反応器/に並びに加熱器//からライン/乙
を通じて〃ス化反応器/夕に送られる。ライン10及び
りがらのキャリヤガスは、加熱器//において流動化ガ
スとじて働き、ライン/2を通じてυ1出される。
コークス化反応器/に並びに加熱器//からライン/乙
を通じて〃ス化反応器/夕に送られる。ライン10及び
りがらのキャリヤガスは、加熱器//において流動化ガ
スとじて働き、ライン/2を通じてυ1出される。
ガス化反応器/夕において、固体上のコークスは、ライ
ン/7を通じて供給されるところの、酸素含有ガス例え
ば空気及び水蒸気により、部分的に燃焼され、熱い固体
、−酸化炭素及び水素を含有するガス混合物、及び灰を
生じる。核酸)4防イ1fス及び水蒸気は、ガス化反応
器/夕において流動化ガスとして働く。熱い一酸化炭素
及び水素を含有する該ガスは、ライン10を通じて排出
され、そしてラインど及びりに送られる。熱い固体はラ
イン/4’を通じて加熱器//に送られ、灰はライン/
gを通じて当該系から排出される。
ン/7を通じて供給されるところの、酸素含有ガス例え
ば空気及び水蒸気により、部分的に燃焼され、熱い固体
、−酸化炭素及び水素を含有するガス混合物、及び灰を
生じる。核酸)4防イ1fス及び水蒸気は、ガス化反応
器/夕において流動化ガスとして働く。熱い一酸化炭素
及び水素を含有する該ガスは、ライン10を通じて排出
され、そしてラインど及びりに送られる。熱い固体はラ
イン/4’を通じて加熱器//に送られ、灰はライン/
gを通じて当該系から排出される。
−酸化炭素及び水素を含有するガス混合物が、ライン7
.2を通じてスクラバー/2に送られ、スクラバー/り
において、硫化水素及び随意に該ガス中に存在するCO
2が該ガスから除去される。得られたガスは、コバルト
及びジルコニウムを含有するシリカの床が装填されてい
る合成反応器、2/中に、ライン20を通じて送られる
。該ガス混合物は、炭化水素に部分的に変換される。合
成反応器、2/の生成物はライン、!!を通じて分肉[
1器)3に送られ、分離器、23において、該生成物は
、ライン、!≠を通じて排出される燃料ガスとライン、
23゛を通じて排出される液状留分とに分離される。
.2を通じてスクラバー/2に送られ、スクラバー/り
において、硫化水素及び随意に該ガス中に存在するCO
2が該ガスから除去される。得られたガスは、コバルト
及びジルコニウムを含有するシリカの床が装填されてい
る合成反応器、2/中に、ライン20を通じて送られる
。該ガス混合物は、炭化水素に部分的に変換される。合
成反応器、2/の生成物はライン、!!を通じて分肉[
1器)3に送られ、分離器、23において、該生成物は
、ライン、!≠を通じて排出される燃料ガスとライン、
23゛を通じて排出される液状留分とに分離される。
ライン、2j中の燃料ガスの発熱量は、ライン乙のガス
状生成物の一部とブレンドすることによシ、品質の向上
を行なってもよい。そのだめには、後者の生成物の一部
は、ライン2からラインλ乙を通じてライン2ケに送ら
れる。その品質向上された燃料ガスは、ライン、、2g
を通じて排出される。
状生成物の一部とブレンドすることによシ、品質の向上
を行なってもよい。そのだめには、後者の生成物の一部
は、ライン2からラインλ乙を通じてライン2ケに送ら
れる。その品質向上された燃料ガスは、ライン、、2g
を通じて排出される。
コークス化帯域のがス状生成物の残存部は、さらに処理
するだめにライン、27を通じて送られる。
するだめにライン、27を通じて送られる。
例
図示された方法において、アラビア産重質原油の短残渣
3 / 2 t/hrを、流動化ガスとじ−Cの水蒸気
でコークス粒子が流動化されかつ32!℃の温度及び!
バールの圧力が支配しているところのコークス化反応器
中に送る。該残渣は次の性質を有する。
3 / 2 t/hrを、流動化ガスとじ−Cの水蒸気
でコークス粒子が流動化されかつ32!℃の温度及び!
バールの圧力が支配しているところのコークス化反応器
中に送る。該残渣は次の性質を有する。
密 度 K97m5 10!;0
硫 黄 チW 乙、0
窒 素 チw O,μg
コンラドソン炭素チw 、2J’
ニツケル ppmw 30
バナノウム ppmw 、2/9
残渣の供給量は、3390MWのエネルギー量に等しい
。
。
該残渣のクラッキングは1C1〜C4炭化水素11.2
. / L/hr及び530℃未満で沸とうする液状C
5+炭化水素/乙/、3 t/hrを生じる。コークス
化反応器中に存在するコークス粒子上に、コークス10
りt/hrが付着する。この量を越えるコークス含有粒
子の流れは、コークス化反応器から!、2.!r℃の温
度にて排出され、加熱器において乙、20℃に加熱され
、そしてコークス粒子の循環流とともにガス化反応器に
送られる。がス化反応器において、コークス/ 03
t/hrが、空気及び水蒸気で、−酸化炭素及び水素を
含有するガスに変換される。
. / L/hr及び530℃未満で沸とうする液状C
5+炭化水素/乙/、3 t/hrを生じる。コークス
化反応器中に存在するコークス粒子上に、コークス10
りt/hrが付着する。この量を越えるコークス含有粒
子の流れは、コークス化反応器から!、2.!r℃の温
度にて排出され、加熱器において乙、20℃に加熱され
、そしてコークス粒子の循環流とともにガス化反応器に
送られる。がス化反応器において、コークス/ 03
t/hrが、空気及び水蒸気で、−酸化炭素及び水素を
含有するガスに変換される。
このガス及び熱いコークスの循環流は加熱器に送られ、
加熱器においてそれらは、コークス化帯域からのコーク
ス粒子の流れによって冷やされる。
加熱器においてそれらは、コークス化帯域からのコーク
ス粒子の流れによって冷やされる。
ガス化帯域からの熱いガス及びコークス流によって放出
される熱は一部、加熱器とコークス化反応器との間を循
環するコークス粒子の別の流れにより、コークス化−反
応器に送られてコークス化反応に必要な熱を与える。
される熱は一部、加熱器とコークス化反応器との間を循
環するコークス粒子の別の流れにより、コークス化−反
応器に送られてコークス化反応に必要な熱を与える。
水の凝縮及び酸性成分の除去(H,、S / 9′・り
t/Ilr及びco2g、夕t/hr)の後、−酸化炭
素及び水素を含有するガスが弘乙OX 1103N’/
h rの亀で得られ、その組成は次の通シである。
t/Ilr及びco2g、夕t/hr)の後、−酸化炭
素及び水素を含有するガスが弘乙OX 1103N’/
h rの亀で得られ、その組成は次の通シである。
Co 21A3 容量チ
H2,2/、3 〃
N2 夕/、♂ 〃
その他 26乙 〃
該ガスの発熱量は、左7 MJ/Nm’である。該力ス
は、730PM即ち供給物でもってもたらされるエネル
ギーの27.乙チをもたらす。
は、730PM即ち供給物でもってもたらされるエネル
ギーの27.乙チをもたらす。
該ガスが水素及び−酸化炭素の炭化水素への部分変換に
付されない場合は、供給物のエネルギーの、2/、乙チ
が、コークス化反応器において生成する炭化水素ガス(
/3.!;’16WのC1〜C4炭化水素)の形態(燃
料がスとしても用いられ得る。)のエネルギーに加えて
、安価な低r3TU燃料ガスの形態で利用され得るよう
になる、ということを上記のことは意味しよう。
付されない場合は、供給物のエネルギーの、2/、乙チ
が、コークス化反応器において生成する炭化水素ガス(
/3.!;’16WのC1〜C4炭化水素)の形態(燃
料がスとしても用いられ得る。)のエネルギーに加えて
、安価な低r3TU燃料ガスの形態で利用され得るよう
になる、ということを上記のことは意味しよう。
本発明によれば、精製されたN2及びCo2を含有する
ガスは、/ 00 pbwのシリカ当だ!l) 、2
!; pbwのコバルト、/gpbwのノルコニウムを
含む触媒と接触され、しかして該触媒は、含浸によって
調製されたものでありかつ/ 00 m2/mlの表面
積を有する。変換は、270℃の温度、20パールの圧
力及び乙00 Nm5CO+N2/Nm3触媒1時の空
間速度にて行なわれる。供給物中のco及び■(2のタ
左7容量係が変換され、液状c5+炭化水素/ 91
t/hr及び下記の組成を有する燃料ガス3≠乙X 1
0’ Nm’/11rを生じる: N2 よ6乙 容量チ CO2/、 0タ 〃 N2+その他 72./2 〃 C4〜c4i、13tt 該ガスの発熱量はlA/ MJ/Nm である。該ガス
は、3り乙鼎即ち供給物のエネルギーの//、7%をも
たらす。
ガスは、/ 00 pbwのシリカ当だ!l) 、2
!; pbwのコバルト、/gpbwのノルコニウムを
含む触媒と接触され、しかして該触媒は、含浸によって
調製されたものでありかつ/ 00 m2/mlの表面
積を有する。変換は、270℃の温度、20パールの圧
力及び乙00 Nm5CO+N2/Nm3触媒1時の空
間速度にて行なわれる。供給物中のco及び■(2のタ
左7容量係が変換され、液状c5+炭化水素/ 91
t/hr及び下記の組成を有する燃料ガス3≠乙X 1
0’ Nm’/11rを生じる: N2 よ6乙 容量チ CO2/、 0タ 〃 N2+その他 72./2 〃 C4〜c4i、13tt 該ガスの発熱量はlA/ MJ/Nm である。該ガス
は、3り乙鼎即ち供給物のエネルギーの//、7%をも
たらす。
/L?、乙t/hrの05+炭化水素は1.2412M
W即ち供給物のエネルギーの7/%をもたらす。
W即ち供給物のエネルギーの7/%をもたらす。
図面は、本発明による方法の流れ図を示す。
/・・・コークス化反応器、j・・・分離器、//・・
・加熱器、/j・・・ガス化反応器、/り・・・スクラ
バー、2/・・・合成反応器1.23・・・分離器。 代理人の氏名 川原1)−穂
・加熱器、/j・・・ガス化反応器、/り・・・スクラ
バー、2/・・・合成反応器1.23・・・分離器。 代理人の氏名 川原1)−穂
Claims (8)
- (1) a) 流動固体の床を含有するコークス化帯域
において重質炭素質供給原料をクラ、キングして、炭化
水素及び該流動固体上に付着するコークスを生成させ、 b)上記のコークス含有固体の一部をガス化帯域に導入
し、該ガス化帯域において該コークスの少なくとも一部
を酸素含有ガスでガス化して、−酸化炭素及び水素を含
有するガス混合物を生成させ、 C)−酸化炭素及び水素を含有する該ガス混合物を合成
帯域において炭化水素に部分的に変換しd)該合成帯域
の生成物から、−酸化炭素、水素及びガス状炭化水素か
らなる燃料ガス、及び少なくとも7つの液状炭化水素留
分を分離する、ことからなる、重質炭素質供給原料から
炭化水素及び燃料ガスを製造する方法。 - (2) クランキング過程が、11.2.!;ないし7
00℃の温度及び/ないし/タバールの圧力にて行なわ
れる熱的クラッキング過程でおる、特許請求の範囲第1
項に記載の方法。 - (3)流動固体がコークス粒子である、特許請求の範囲
第1項又は第2項に記載の方法。 - (4)該固体を流動化ガスとしての水蒸気により流動化
する、特許請求の範囲第1項ないし第3項のいずれか一
項に記載の方法。 - (5) コークス化帯域において生成した炭化水素を少
なくとも7つのガス秋留分と少なくとも7つの液状留分
とに分離する、特許請求の範囲第1項ないし第弘項のい
ずれか一項に記載の方法。 - (6) コークス化帯域から得られたコークス陰有固体
を、ガス化帯域に導入する前に加熱する、特許請求の範
囲第1項ないし第5項のいずれか−47に記載の方法。 - (7) コークス含有固体を熱い流動化力ス及び/又は
熱い流動固体によシ流動床にて加熱する、LII許請求
の範囲第6項に記載の方法。 - (8)熱い流動化ガスが、ガス化帯域で得られた一酸化
炭素及び水素を含有するガスであり、熱い流動固体が、
ガス化帯域におレビごコークスの少なくとも一部が変換
されてしまっているところの固体である、特許請求の範
囲第7項に記載の方法・(9) コークス含有固体を/
ないし/jバールの圧力にてコークス化帯域の温度よシ
もjOないし750℃高い温度に加熱する、特許請求の
範囲第4項ないし第g項のいずれか一項に記載の方法。 (10合成帯域において、−酸化炭素及び水素を含有す
るガス混合物を、担体としての/リツハアルミナ又はン
リカーアルミ丈上に担持された、ルテニウム、ノルコニ
ウム、チタン及びクロムから選択された少なくとも7種
の金属及びコバルトを含む触媒と接触させる、特許請求
の範囲第1項ないし第7項のいずれか一項に記載の方法
。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB838330606A GB8330606D0 (en) | 1983-11-16 | 1983-11-16 | Preparation of hydrocarbons and fuel gas |
GB8330606 | 1983-11-16 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60118798A true JPS60118798A (ja) | 1985-06-26 |
JPH07116457B2 JPH07116457B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=10551868
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59238731A Expired - Lifetime JPH07116457B2 (ja) | 1983-11-16 | 1984-11-14 | 炭化水素及び燃料ガスを製造する方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0142889B1 (ja) |
JP (1) | JPH07116457B2 (ja) |
CA (1) | CA1234395A (ja) |
DE (1) | DE3479418D1 (ja) |
GB (1) | GB8330606D0 (ja) |
Families Citing this family (3)
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---|---|---|---|---|
AU1484399A (en) * | 1997-12-09 | 1999-07-12 | Danish Fluid Bed Technology Aps | Method and apparatus for gasification of solid carbonaceous material |
CN103814118A (zh) | 2011-07-27 | 2014-05-21 | 沙特阿拉伯石油公司 | 用于气化来自延迟焦化装置的具有微粒焦炭的重质残油的方法 |
RU2700710C1 (ru) * | 2018-02-21 | 2019-09-19 | Индийская Нефтяная Корпорация Лимитэд | Способ переработки сырой нефти в легкие олефины, ароматические соединения и синтетический газ |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5585405A (en) * | 1978-12-15 | 1980-06-27 | Shell Int Research | Method of producing light hydrocarbon and synthetic gas |
JPS5724314A (en) * | 1980-06-03 | 1982-02-08 | Shell Int Research | Manufacture of hydrocarbon |
JPS5778490A (en) * | 1980-10-31 | 1982-05-17 | Osaka Gas Co Ltd | Preparation of light oil and gas by use of heavy oil as raw material |
JPS57118524A (en) * | 1980-11-28 | 1982-07-23 | Shell Int Research | Manufacture of hydrocarbon |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2436938A (en) * | 1945-02-22 | 1948-03-02 | Standard Oil Dev Co | Method of producing motor fuel |
GB671490A (en) * | 1948-12-04 | 1952-05-07 | Standard Oil Dev Co | Synthesis of hydrocarbons |
US4050908A (en) * | 1976-07-20 | 1977-09-27 | The Ralph M. Parsons Company | Process for the production of fuel values from coal |
NL8003313A (nl) * | 1980-06-06 | 1982-01-04 | Shell Int Research | Werkwijze voor de bereiding van middeldestillaten. |
EP0101878A3 (en) * | 1982-07-29 | 1986-03-19 | Ashland Oil, Inc. | Combination process for upgrading reduced crude |
-
1983
- 1983-11-16 GB GB838330606A patent/GB8330606D0/en active Pending
-
1984
- 1984-10-24 CA CA000466167A patent/CA1234395A/en not_active Expired
- 1984-11-09 EP EP84201626A patent/EP0142889B1/en not_active Expired
- 1984-11-09 DE DE8484201626T patent/DE3479418D1/de not_active Expired
- 1984-11-14 JP JP59238731A patent/JPH07116457B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5147004A (en) * | 1974-08-19 | 1976-04-22 | Shell Int Research | Suiso itsusankatansooyobi keishitsutankasuisoganjugasuno seiho |
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JPS57118524A (en) * | 1980-11-28 | 1982-07-23 | Shell Int Research | Manufacture of hydrocarbon |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0142889A2 (en) | 1985-05-29 |
JPH07116457B2 (ja) | 1995-12-13 |
CA1234395A (en) | 1988-03-22 |
GB8330606D0 (en) | 1983-12-21 |
EP0142889B1 (en) | 1989-08-16 |
EP0142889A3 (en) | 1985-07-31 |
DE3479418D1 (en) | 1989-09-21 |
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