JPS5991192A - コ−クス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−ク−ラ−の冷却法 - Google Patents
コ−クス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−ク−ラ−の冷却法Info
- Publication number
- JPS5991192A JPS5991192A JP19968582A JP19968582A JPS5991192A JP S5991192 A JPS5991192 A JP S5991192A JP 19968582 A JP19968582 A JP 19968582A JP 19968582 A JP19968582 A JP 19968582A JP S5991192 A JPS5991192 A JP S5991192A
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- Japan
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- cooler
- coke oven
- cooling
- primary cooler
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
との発明はコークス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−
クーラーの冷却法に関するものである。
クーラーの冷却法に関するものである。
石炭乾溜工業におけろコークス炉ガス液飽和ガス（以下
単にコークス炉粗ガス又ＦｉｃＯＧという）は、印、１
図に示すように、コークス炉１の上昇管２を上昇してド
ライメーン３に出で、後述するタールボックス６より配
管６′により供給される重質コールタールはコレクター
５よりタールボックス６に集められ、ここで重質コール
タールヲ分離されたガス液は循環ガス液となって上述の
ように上昇管２の方に配管６′によりＣＯＧの増湿、冷
却に廻わされ、サクションノーン４中のＣＯＧはサクシ
ョンメーン端に来る壕での放熱により大体７５°〜８５
℃になっており、芳香族、有機化合物及びＮＨｓ 、
Ｈ２Ｓ 、 ＨＣＮ等の石炭乾溜生成物の殆どが平衡状
態となっており、かくて重質コールタール、ガス液だけ
分離された未冷却のＣＯＧは、次いで導入管７を通って
間接式プライマリ−クーラー８に導かれ、ここで海水供
給管９よりの、比較的安価な工業用浄水との間接熱交換
で３０’−４０℃程度に冷縮されるのが、一般的な、コ
ークス炉ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラーの冷却
法である。
単にコークス炉粗ガス又ＦｉｃＯＧという）は、印、１
図に示すように、コークス炉１の上昇管２を上昇してド
ライメーン３に出で、後述するタールボックス６より配
管６′により供給される重質コールタールはコレクター
５よりタールボックス６に集められ、ここで重質コール
タールヲ分離されたガス液は循環ガス液となって上述の
ように上昇管２の方に配管６′によりＣＯＧの増湿、冷
却に廻わされ、サクションノーン４中のＣＯＧはサクシ
ョンメーン端に来る壕での放熱により大体７５°〜８５
℃になっており、芳香族、有機化合物及びＮＨｓ 、
Ｈ２Ｓ 、 ＨＣＮ等の石炭乾溜生成物の殆どが平衡状
態となっており、かくて重質コールタール、ガス液だけ
分離された未冷却のＣＯＧは、次いで導入管７を通って
間接式プライマリ−クーラー８に導かれ、ここで海水供
給管９よりの、比較的安価な工業用浄水との間接熱交換
で３０’−４０℃程度に冷縮されるのが、一般的な、コ
ークス炉ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラーの冷却
法である。
なお、該プライマリ−クーラー８中において、気液平衡
により凝縮した軽質タール及びガス液は凝縮液配管１０
により前Ｆ ｌ−ルボッ〃ス６に導入六ワ５、前記循環
ガス液、生産コールタール、生産ガス液に分離され、一
方該プライマリークーラー８で冷縮されたコークス炉ガ
スは、次工程である昇圧〜ロア−１１に導か力、又海水
供給管９よ〜りの海水は６σ〜７０℃の温海水となって
排水管１２より排水される。
により凝縮した軽質タール及びガス液は凝縮液配管１０
により前Ｆ ｌ−ルボッ〃ス６に導入六ワ５、前記循環
ガス液、生産コールタール、生産ガス液に分離され、一
方該プライマリークーラー８で冷縮されたコークス炉ガ
スは、次工程である昇圧〜ロア−１１に導か力、又海水
供給管９よ〜りの海水は６σ〜７０℃の温海水となって
排水管１２より排水される。
なお又、該プライマリ−クーラーの海水側には一般に電
気防食装置が設置されているが、電気防食の有効範囲は
伝熱管の中心軸方向に対して伝熱管直径の１０倍程度と
されており、横型プライマリ−クーラー（第１図図示の
もの）の一般的な伝熱管寸法である６８龍グ×３０００
朋ｌにおいては約４５鴫程度の防食効果ｊ７かなく、特
に高温部（該プライマリ−クーラーの入口側）において
はその効果は余り期待できないものである。
気防食装置が設置されているが、電気防食の有効範囲は
伝熱管の中心軸方向に対して伝熱管直径の１０倍程度と
されており、横型プライマリ−クーラー（第１図図示の
もの）の一般的な伝熱管寸法である６８龍グ×３０００
朋ｌにおいては約４５鴫程度の防食効果ｊ７かなく、特
に高温部（該プライマリ−クーラーの入口側）において
はその効果は余り期待できないものである。
そして上記間接式プライマリ−クーラーは大別して横型
多管式（第１図図示のもの）と竪型多管式とがあり、近
年設備規模が大型化されるにつれ、設置面積の僅小化、
電気防食の設置、高熱効率等の点から横型多管式が採用
される傾向にあるが、伺わの場合でも冷却水と１７では
浄水の約１／６程低廉につく海水が用いられるため伝導
管に錆を発生し、特に該プライマリ−クーラーにおいて
冷却用海水が該プライマリ−クーラーの伝熱管の出口側
に近づいて海水湯度が６（ｆ’〜７０℃となると、この
温度における腐食傾向は３０°の海水の１．５倍もの侵
食度を示すし、錆の発生により伝熱境膜係数が大となり
、冷却水の増加、保守管理費の増大を来すこｈとなる。
多管式（第１図図示のもの）と竪型多管式とがあり、近
年設備規模が大型化されるにつれ、設置面積の僅小化、
電気防食の設置、高熱効率等の点から横型多管式が採用
される傾向にあるが、伺わの場合でも冷却水と１７では
浄水の約１／６程低廉につく海水が用いられるため伝導
管に錆を発生し、特に該プライマリ−クーラーにおいて
冷却用海水が該プライマリ−クーラーの伝熱管の出口側
に近づいて海水湯度が６（ｆ’〜７０℃となると、この
温度における腐食傾向は３０°の海水の１．５倍もの侵
食度を示すし、錆の発生により伝熱境膜係数が大となり
、冷却水の増加、保守管理費の増大を来すこｈとなる。
この事実に対し、近年伝導管に耐海水鋼或はアルミナイ
ズド鋼管を使用する高級材質化、電気防食による防食対
策、高価な工業用水への転換等が提唱されているが、何
れも、経済性の観声から未だ充分に採用されていないｌ
〜、上述の高級材質のものも、実際は電気防食との絹合
わせにより寿命を僅かに伸ばしているのに過ぎず、一方
前記プライマリークーラー８より排出される温海水は、
約６０°〜７０℃程度あり、この熱は利用されることな
く放流されるか、公害防止規制に拘束される場合は、冷
海水で希釈後放流されるのが実情である。
ズド鋼管を使用する高級材質化、電気防食による防食対
策、高価な工業用水への転換等が提唱されているが、何
れも、経済性の観声から未だ充分に採用されていないｌ
〜、上述の高級材質のものも、実際は電気防食との絹合
わせにより寿命を僅かに伸ばしているのに過ぎず、一方
前記プライマリークーラー８より排出される温海水は、
約６０°〜７０℃程度あり、この熱は利用されることな
く放流されるか、公害防止規制に拘束される場合は、冷
海水で希釈後放流されるのが実情である。
この発明は斜上の事実に鑑み、上記プライマリークーラ
ーの海水のみによる冷却を避け、プライマリ−クーラー
の高温部は純水にて冷却し、発電用ボイラー、各種化学
工業用廃熱蒸気ボイラー等への給水に使用できる８０℃
程度の各種ボイラー用水を得ることにより王妃プライマ
リークーラーの寿命延長と省エネルギーとを企図できる
、コークス炉相ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラー
の冷却法を提供するのをその目的とする。
ーの海水のみによる冷却を避け、プライマリ−クーラー
の高温部は純水にて冷却し、発電用ボイラー、各種化学
工業用廃熱蒸気ボイラー等への給水に使用できる８０℃
程度の各種ボイラー用水を得ることにより王妃プライマ
リークーラーの寿命延長と省エネルギーとを企図できる
、コークス炉相ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラー
の冷却法を提供するのをその目的とする。
この発明＋ｄ、 コークス炉粗ガスを間接式プライマリ
−クーラーにおいて海水を使用して冷縮するのに、該プ
ライマリ−クーラーの高温部は、純水を用いて冷却する
ことにより８０℃程度の各種ボイラー用水を得ようとす
る、コークス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラ
ーの冷却法である。
−クーラーにおいて海水を使用して冷縮するのに、該プ
ライマリ−クーラーの高温部は、純水を用いて冷却する
ことにより８０℃程度の各種ボイラー用水を得ようとす
る、コークス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラ
ーの冷却法である。
第２図の系統図に基いてこの発明にかかる方法を詳細に
説明すると、図面符妥１より７迄の説明は第１図につい
て行った従来のものと全く同じであるので、冷縮用間接
式プライマリークーラー８以後について詳記すると、該
プライマリ−クーラー８の内部を熱回収部８．と冷縮部
８２とに分け、配管２２より供給される海水は該冷縮部
８２の熱交換用のみに使用し、冷純水を管路１３より純
水循環タンク１４、ポンプ１５、補助間接クーラー］６
を通って該プライマリ−クーラー８の高温部（熱回収部
８．）の熱交換に使用し、導入管７よりプライマリ−ク
ーラー８の高温部に供給されたＣＯＧと向流間接熱交換
を行わせ、この高温部でＣＯＧの保有する総熱量の内５
０蛎以上が循環純水側に熱移動するよらにし、温純水と
なって配管１８により温純水タンク１ｑへ送られ、次い
ぞ発電用蒸気ボイラー、各種廃熱ボイラー等の給水に使
用されるようにする、 又該温純水の一部は温純水循環配管２０により、前記純
水循環タンク１４に戻され、冷純水と混合されるように
する。
説明すると、図面符妥１より７迄の説明は第１図につい
て行った従来のものと全く同じであるので、冷縮用間接
式プライマリークーラー８以後について詳記すると、該
プライマリ−クーラー８の内部を熱回収部８．と冷縮部
８２とに分け、配管２２より供給される海水は該冷縮部
８２の熱交換用のみに使用し、冷純水を管路１３より純
水循環タンク１４、ポンプ１５、補助間接クーラー］６
を通って該プライマリ−クーラー８の高温部（熱回収部
８．）の熱交換に使用し、導入管７よりプライマリ−ク
ーラー８の高温部に供給されたＣＯＧと向流間接熱交換
を行わせ、この高温部でＣＯＧの保有する総熱量の内５
０蛎以上が循環純水側に熱移動するよらにし、温純水と
なって配管１８により温純水タンク１ｑへ送られ、次い
ぞ発電用蒸気ボイラー、各種廃熱ボイラー等の給水に使
用されるようにする、 又該温純水の一部は温純水循環配管２０により、前記純
水循環タンク１４に戻され、冷純水と混合されるように
する。
冷純水の供給帯は前記温純水の使用先（蒸気ボイラー等
）の必要量に見合った量でバランスさせ、該純水循環タ
ンク１４に設置されている、図示は省略した液面制御、
前記温純水タンク１９の出ロイ＋１：に設置（たこれ亦
１ヅ１示を省略した流量計等と関連させて自動的に調整
されるようにする。
）の必要量に見合った量でバランスさせ、該純水循環タ
ンク１４に設置されている、図示は省略した液面制御、
前記温純水タンク１９の出ロイ＋１：に設置（たこれ亦
１ヅ１示を省略した流量計等と関連させて自動的に調整
されるようにする。
々お、補助間接クーラー１６を設置（７たのけ、諸プラ
イマリークーラー８に導入管７より供給されるＣＯＧの
流量及び温度、又冷純水の供給量等の穿削１が原因で、
綽プライマリークーラー８の高淵部における熱交換に変
動を来し、該高温部の出口２１における温間が変動して
プライマリ−クーラー８の冷縮部８２の冷縮傭力が昇圧
プロワ−１１で必要とする温度調節の範囲外にｉること
を防止するためのものである。
イマリークーラー８に導入管７より供給されるＣＯＧの
流量及び温度、又冷純水の供給量等の穿削１が原因で、
綽プライマリークーラー８の高淵部における熱交換に変
動を来し、該高温部の出口２１における温間が変動して
プライマリ−クーラー８の冷縮部８２の冷縮傭力が昇圧
プロワ−１１で必要とする温度調節の範囲外にｉること
を防止するためのものである。
次にこの発明方法の実施データーを示すと下記の通りで
ある。
ある。
この発明は斜上のようた構想を有するから、コークス炉
ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラーの腐食対象伝熱
面積を略半減し、各種のボイラー用の８０℃程度の純温
水を確保でき省エネルギー、コークス炉用ガス冷縮用間
接式プライマリ−クーラーの寿命を延長することに貢献
できる。
ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラーの腐食対象伝熱
面積を略半減し、各種のボイラー用の８０℃程度の純温
水を確保でき省エネルギー、コークス炉用ガス冷縮用間
接式プライマリ−クーラーの寿命を延長することに貢献
できる。
第１図は従来のコークス炉用ガス冷縮用間接式プライマ
リ−クーラーの冷却法の一実施例の系統図、第２図はこ
の発明に係るコークス炉用ガス冷縮用間接式プライマリ
−クーラーの冷却法の一実施例の系統図を夫々示す。 時計出願人 川鉄化学株式会社
リ−クーラーの冷却法の一実施例の系統図、第２図はこ
の発明に係るコークス炉用ガス冷縮用間接式プライマリ
−クーラーの冷却法の一実施例の系統図を夫々示す。 時計出願人 川鉄化学株式会社
Claims (1)
- コークス炉粗ガスを間接式プライマリ−クーラーにおい
て海水を使用して冷縮するのに、該プライマリ−クーラ
ーの高温部は純水を用いて冷却することにより８０℃８
度の各種ボイラー用水を得ることを特徴とするコークス
炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−クーラーの冷却法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19968582A JPS5991192A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | コ−クス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−ク−ラ−の冷却法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19968582A JPS5991192A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | コ−クス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−ク−ラ−の冷却法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5991192A true JPS5991192A (ja) | 1984-05-25 |
Family
ID=16411905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19968582A Pending JPS5991192A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | コ−クス炉粗ガス冷縮用間接式プライマリ−ク−ラ−の冷却法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5991192A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415634B1 (ko) * | 1999-12-23 | 2004-01-31 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 코크스오븐가스의 냉각방법 |
| JP2016124874A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | エア・ウォーター株式会社 | コークス炉ガスの冷却方法および装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5497604A (en) * | 1978-01-18 | 1979-08-01 | Nippon Steel Corp | Heat recovery from coke oven gas |
-
1982
- 1982-11-16 JP JP19968582A patent/JPS5991192A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5497604A (en) * | 1978-01-18 | 1979-08-01 | Nippon Steel Corp | Heat recovery from coke oven gas |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415634B1 (ko) * | 1999-12-23 | 2004-01-31 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 코크스오븐가스의 냉각방법 |
| JP2016124874A (ja) * | 2014-12-26 | 2016-07-11 | エア・ウォーター株式会社 | コークス炉ガスの冷却方法および装置 |
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