JPS5991030A - 発泡不飽和ポリエステル樹脂層を有する繊維強化筒状成形物の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明＆″Ｊ、Ｊ、イ出化発泡不飽和ポリエステル樹脂
層を有する繊維硬化熱硬化ｆ！＋桐Ｉ１１筒状成形物の
４＋ｊ造法に関するものである。

従来、発泡樹脂層を有する繊維強化４α１脂筒状物は保
温性能向上、剛性性能向上等を目的として水タンク、耐
熱容器等に実用化されている。

その成形方法として実施されている方法は、ガラス繊維
等の強化材と不飽和ポリエステル樹脂等の液状熱硬化性
樹脂とをハンドレーアツブ法、遠心成形法、フィラメン
トワインディング法等の各種成形手段により、先づ繊維
強化樹脂成形体を成形し、その後該成形体に各種合厩樹
脂発泡体の定尺板を接着剤等を用いて張り付ける方法が
一般的である。ザンドイツチ成形体の場合は更に次の工
程で発泡体外周面に繊維強化ａ４脂底成形を構成し、複
会成形体を得ている。

この方法は定尺の発泡体を１枚づつ接着剤を塗布して張
リイ；」けイ）作−ｖ＋５のためわずられしく、所要の
作業時間も多大である。史に技術的７ｊ問題点として’
ｔ’ｔｖ泡体面に継目が有るため、・釘の＋＋ｌｔｉ　
Ｌｌ　’ａ□パテ等で、吐めてやる必要があり、その手
間かかかる上、保１晶Ｍｌ”ｆｉｌ−ｉの低下及びす７
Ｉｉ度の不均一さが発生することか挙げられる。また筒
状成形物の勘合、わん曲部が有るため、その曲率半径に
合致させて定尺発泡体を屈曲させて張（＝Ｊけろ兵曹が
あり、その際発泡体といえども剛性を有しているため１
工ね返り現象があり、完全に曲率な一致さ−ヒて接着さ
せることは困カ１ｔである。一般に平面状物で繊維強化
樹脂体に発泡体な張り句ける作業は重し等で加圧して接
着しトを向上させる手段が用いられるが、ゎＡ、ｌｌｌ
ｌ部を有する１１）状成形物のＪＪｈ台ルしで加圧する
にしても二定間隔ずつ回数′？市ね゛Ｃ作業する必要が
あるので１個の成形品を完成させるのに有する作業所要
時間はぼり犬なものになる。

仮に発泡体の接渚件を向上亡しめるために油ＬＥカ等で
行なう方法も考えられるが要する設備が大がかりとなり
経済的にも問題である。

かかる問題点を解決するのに、光ｌ旬、用樹脂をスプレ
ー機等を用いて繊維強化樹脂成形体の外側より吹付は発
泡し。

発泡体層を構成させることは容易に想像出来ろ。しかし
、外側より吹付は発泡させる場合周知の俤に供給態別の
約３０％はミストどして空気中に飛散するため省資源指
向に逆行し、作業環境上極めて問題で、特にウレタン発
泡の場合イソシアネート類が有毒Ｖトであり、作業者の
衛生上の問題も発生する。

上記の如き欠点を改良ｔお）ために／ド開昭４９−８５
６２号では回転する円筒ハリ体の内側に離型１．１４シ
一トケ装着し、とのＮ＃型用シートの内側に発ｌＮ合成
４ｇｒ・１脂層な形成させ、次にロービング状の強化繊
維を円筒状型体の軸方向のほぼ中央に型体の長さとほぼ
１ｔｙｌじ寸法のガラス繊維等のロービング状、ｊｒ、
化４１醜（［を巻いた＋ｔｑ＋＋状体ケ設置６シ、前記
発泡層の内側に遠心力を）匹・て巻装し、この巻き移し
が終了した後、今度は（＋＞１脂を・供給するためのノ
ズルを設けた軸状体を、強化Ｉ？供給する場合と同様に
、型体軸のほぼ中央に型体の長さとほぼ同寸法のｉｌｌ
＋状体ケ固定してノズルを通して樹脂を繊維上に吹きつ
け、遠心力を利用して樹脂を繊維強化相に含浸させて、
前ＭＬｊ発泡層の内周面な覆った複合管を得る遠心成形
方法が提案さ幻ている。この方法シ′１発泡体樹脂層と
繊維強化樹脂層を連続的に成形し、しかも発泡樹脂層に
継目がｌｒ＜、作業環境面、経済性面で効果のある内巻
き成形という点では優ねた成形法である。

しかし１周知の如く強化繊維と呼ばねるガラス繊維や炭
素繊維は一般的に蚊１脂の比重より大きく概略２倍以上
の比重である。そのため、該特け′ｆの実施例の如く、
遠心力が働く様１．ｃ伏態に於いて回転型体に比重の異
る２種類の物質な供給すると、比重の太ぎい物質が外１
１ｉｌ＋に位置してしまうのである。

即ち、最初に比重の大きいガラス繊維ケ外１１１１に置
き、その上から吹き付けらねた樹脂は比ルが小さいため
カラス繊維と全く分ｐｒｔｒ、　ｔ、てしまうことにな
り、かかる樹脂がガラス繊維中に浸透することが出来ず
、緘＃強化樹脂層と発泡層とは全く接着しないことにな
る。ｆだ、この方法は、型体と概略同一長さの樹脂と繊
維強化相の別々の軸状体を型体の中心軸附近に固定させ
、別々の工程で繊維強化相と樹脂を供給することになっ
ているが、実際に成形する際にどの様に軸状体を移動さ
せ、かつ稼動させるのか具体的でなく。

極めて実現性の乏しいものである。

本発明者等は、繊維強化発泡不飽ｉｌｌポリエステル樹
脂層と繊維強化樹脂層とを継目がないように接合して連
続的に生産し、環境衛生面で優れる内巻き成形でしかも
耐熱往に（・ジＪ１、ａ１゛１強度のつ１）ン■、層を
イ１ずろ筒状成形物の製造方法ケ鋭、！ｉｒ、（ｔ’ｌ
究の結果１本光り１に到達した。

即し八本づ６明は３ｊ力の２倍より小さい遠心力か生じ
る速度゛て・回１（÷するＩ、旧火１１．’Ｊの内壁面
に於い“Ｃ，（ａｌｓ、戒ｆｉｌ″強比熱硬化１９：１
か脂を′供給し、その土を自在に回転する少なくとも１
個のｊ・ｌ１１．Ｅロールの［ＩＡ［で押出し７成形す
る工程及び（Ｂ１発泡往不飽和ボリエスプ゛ルｊ７４１
償を・口）、給［７てづｉ旨包成形する工ｕ１、必要に
より、Ｊ：　ｉ；＋　’、ｌＡｌ及υ（Ｂｌ工工程絆り
返しＩｔ！ｉ！により成形することを！１打：ズどする
←゛む１１強化づ？、削不飽和ポリエステル樹１ｊ内台
をイ’ｐすイ、）４Ｊ・”（（ｔｌＪｆ＋ｉ化＾Ｊ５硬
化泊樹脂筒仄成形物の製造法を提供する。

不発ｔｇ４で用いらｉ＋と）筒状の型は回転軸方向に漬
って少なくともニラ割にでき、外側で締付はボルトによ
って閉じることかできるものが好ましく、通′畠その断
面が円、楕円、多角上およびこ第１らの８１＜公的に欠
けたものである。この型の材質は金朽、木、プラスチッ
ク、石等であるか、とりわけ金属が好ましい。又、この
型の太ぎさは特に制限はないか、型内面で成形すること
と成形物の運搬を考慮して通常内径１〜４ｍ、長さ１〜
１０ｒＩＬ稈度である。勿論径や長さｔ上記範囲以外に
することもできる。

本発明に於いては上記型の内側に繊維強化熱硬化性樹脂
、即ら繊維強化側および液状熱硬化訃４Ｒ（脂の供給部
が置かｊ、その供給部が前後に目在に移動するｌ〕・、
又はかかる供給部か固足さＪｌて型自体が前後に移動−
するように設計される。

又、本発明での型はモーターで駆」ノ１される少数（ｂ
ｉｌのローラーによって回転される。その除の回転≧（
・度は重力の２倍より小さい遠心力が生じる速度が選択
さｉｌ、、好ましくは１（力の１．２倍以下、最適には
推力より小さい遠心力が生じる速度である。尚、各工程
により回転速度は上ｉシミ範囲内で：適宜選択される。

一般に５回転体に於ける壁面での遠心力はＦ＝ｍγω２
により求めら第１る。この場合、Ｆは遠心力、ｍは即位
辿址、γは回転体の内径、ωは角速度である。仮に２ｍ
の内径の円筒型を６０回回転外の速度で回転させてＦＲ
Ｐ製円筒成形物’（ｒ’ｆｌ；Ｗする際の成形物の１α
８単位に働く遠心力は成形拐料の比−１１１’／約１．
８とすると７．２４１−ｃｍ／　ｓ”となり、こ第１に
対して重力かＦ＝ｍα・・・・・・（注：αは加速度）
で目１算さＪｌ、１．８ｇ・（”ｍ、７ｇ２となること
から重力の約４倍となる。

この場合、遠心力か重力の２倍となるには回転数が６０
回回転外、周速度が２６６ＴｒＬ１分程度である。尚、
本発明者らの実験によＪｌば、一般的な遠心成形法に於
いては供給した成形材が！１！！体より落下し１’にい
ようにするには重力の２倍を越えろ、好ましくは４倍以
上の遠心力が必要であり、遠心力がそＪｌより少ｙ（い
と成形拐料な壁体に押圧することが）准しくノ１７）。

上述から１本発明の型体は内径によって変わるため必ず
しも正確ではないが、１〜６０回転／回転灯ましくは１
〜１８回転／分、より好ましくは１〜１５回転／回転度
の回転速度、或いは周速度０５〜２５０　ｍ７分で回転
される。

ｔｉＩＩＶ、維強化熱硬化樹脂に用いられる極細強化Ｉ
はガラス繊維、炭素１ｆｆｉ＆（＃、アラミド繊維（デ
ュポン社製、ケブラー繊維）等の公知の繊維強化材を挙
げることができ、特にガラス繊維が好ましい。かかる強
化相はマット状、ロービング状、ロービングな適当な長
さに切断したチョップ状のもの等が使用さね、それらの
組合せで使ハＪすることも可能である。又、かかる強化
相の使用招は通常、成形物中の１０〜８０Ｍ１％、好ま
【７くは１５〜６ＯＮ加％、より好ましくは２０〜５０
重知％となる門が適当である。

又、繊維強化熱硬化樹脂に用いもねる液状熱硬化注樹脂
としてげ、小！や和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、
フェノール仙腸、ビニルニスデル樹脂等の公知の欣状熱
硬化注撓１１；ｒが＾寸Ｊ’ｌ；ｆｌ、勃に小飽和ポリ
エステル樹脂が好ましい。

この小声１イ１１ポリエステル樹１ｊ１７を用いる場合
には、触媒としてＪ１φ１１安化物等および硬化促進Ｍ
１．ｌとして金属基、アミン智・ケ併用して硬化するガ
法カ櫨１ましい。かかる触媒および硬化促進ハ１１は型
内面の繊維強化胴上Ｋ１ｆｆ１．ｌ脂とは別々に、又は
予め混合さ第１で供給されても艮い。尚、かかる不飽オ
１１ボリエスプ′ル、ｌ（ｉ・１脂は循外腺硬化等の他
の硬化手段で硬化上しめてもよい。

上６１°液状液状熱化４ｉ１．Ｉ　ｌｌｈはｊ値剤１強
化月への含浸白−１たれ現象等から粘度が、！Ｉｉ′鮫
となる。即ち、拉１脂粘度が低過ぎる場合（旧ｊ、Ｖ形
物が白化（またり、た第１現象が生じやすく、逆に高過
ぎろ揚ｆ）−には菖°浸白二が悪く、そのため成形材料
をローラーで押［Ｅ　Ｌ−（も型面に１（ｆｌ　ｍせず
落下してしまい成形できなくなる。このような点からか
かる４ｆ刊ｌｉｔの粘度は］第１常、０．５〜２０ボイ
ズ／２５Ｕ（プルツク・フィールド粘度）、ＩＥましく
は１．Ｕ〜１５ボイズ／２５Ｌ；、史に射ましくは２〜
１０ボイズから適宜選択される。

本発明の成形方法に於ける繊維強化熱硬化性樹脂層の成
形は液状熱硬化性１囮」旨と繊維づ〕・比相どから７．
Ｃる成形制料の表面を、自在に回転する抑圧ロールの自
ホで押圧して液状熱硬化往樹）ｊ旨８−繊維強化Ｉに貨
浸せしめ１次いで硬化せしめることにより行なわｊする
。この成形方法は、特開昭５４−１１１５７７号に示さ
第１る叩き径が大幅に異る型体と抑圧ロールとをチェー
ンホイール等をり匹−て強制的に回転速度ケ同一にさ七
、＠υ脱泡な行／Ｊう方法とは全く異なる。

すなわち、本発明ではＷ５図の様に押圧ロールが自在に
回転する様１ｊ機構である。この際、抑圧ロールは前後
の適当な幅で自由に移動できるように少くとも１個のク
ランクによるか、適当な幅で司り（ハする軸棒によるか
、又はそれらの組合し′によってｔ顎１１されるのが望
ましい。かかるロールが成形Ｉ料ケ押ＩＪ二する際には
抑圧ロールはその回転が人為的に操作され−Ｊ’＆ζ、
型体の回転に回ｉＡＩ　ｔ、な′からも成形月相の抵抗
等にＪ、る回１１い速度の変調に対応できろものである
。

上ｉｆ＋”、４：：啼（Ｆ強化熱硬化往信４脂層な成形
する際に液状熱硬化１日（ｉ・１１旧ケに、ＭＱ　ｉｌ
１強比強化十分ぼ浸させるのに押圧ロールの自７ＩＴが
採用さｆする。勿、倫、抑圧ロールの自由１１回転を妨
げ７ｒい範囲で多少の荷ｆＪｉを損けることは差しつか
えないが、荷ｊ１４が太き過ぎるか、ロール自身の重さ
が犬となると、型体の［！ｊ１転速度が遅いためロール
が成形旧料中に沈み込んで樹脂が１７ぼり出されて樹Ｉ
Ｊ’ｉｌ含址の低い成形物と７ｊるので好！しくない。

又、逆に抑圧ロールのルさが小さいと樹脂の宮浸が不十
分となり、成形駒１１中に空気泡が残り型面より該材料
が落下し成形できなくなる。そのため１本発明で用いら
Ｊする押圧ロールは通常、長さ１０〜１００ｃｍ、好ま
しくは３０〜７０ｃｍのものであり、その自車としてロ
ールの長さ当り２０ｇ〜６００＆、好ましくは５０〜４
００ＩＩ、更に好ましくは８０〜６００Ｉの曲１−１す
ｌｘわち押圧力が成形側斜［ｕ　Ｋかかるものが適する
。かかるロールで樹脂の宮浸、空気泡の脱泡を効率よく
達成させるために、本発明に於いてしよ上記ロールＶ適
当な間隔で６本以十用いた方が良Ｌ１゜ 上記抑圧ロールの形状としては、その長さは上記の如く
であるが、成形物の長さに対応して適宜変えろことがで
き５又、その径は型体の内径より小さく、型体中で自在
に回転できる寸法であればよく１通常直径５〜４０儂が
適当である。又、押圧時成形拐料と接触するロール外周
面には溝が有った方が良く、その溝の形状はロール！１
１１方向に面線状、螺旋状、基止目状等自由に選択でき
、その深さも自由に選択できろ。更に、抑圧ロールはそ
の外周面にＡ１闇目状のネットがｆ列文さ」またもので
も良い。

’Ｉ’：％；明で用いも７１石ロールの材貝は上Ｌ［°
押圧力２生じ得るモｌ／）でＪｊ＝；１１４よく、例え
は鉄、アルミニウム、ステンレス、峠ｉ、木、プラスブ
ック等の公知のものが挙げら第１．こ第１らをＡ′ト（
自ぜたものであっても差しつかえ７ｊい。尚、ロール内
ｉＳｌζは空どうで工；）つても；／、Ｃ＜−ｃ、もい
ずＪｌて・もよい。

本発明の方法では、繊維強化熱硬化ぜｌ：ｉｒＪ→脂層
の成形前又は成形段１発泡性不飽和ポリエステル樹脂を
供給して発泡成形が行ｌ、（われる。かかる発泡性不だ
り（Ｉポリエステル樹脂［は（１橢１［強化相な會んで
いても良い。

その除用いも１する発泡性ネト１！和ポリエステル４■
脂として（゛」、通當ｊＮｆ状の不飽＾１１ポリエステ
ル樹脂又はビニルエステル４ｆｆ、、１Ｉｊｆ’Ｔ、発
泡剤、促進４１１．硬化剤等から成り、液状樹脂の形態
で（４１Ｊｔさツ′１、その後に反応し発泡する機構の
ものであれば自由に選択できる。上記液状の不飽和ポリ
エステル初度のものが用いもわる。

発泡性不飽オ日ポリエステル４１２Ｊ脂に用いられる発
泡３１１１は一般公知の不飽和ポリエステル）＆＋　１
１１用の発泡剤から自由に選択できる。例えは、ヒドラ
ジド化合物、イソシアネート化合物、アゾ化合物等と過
酸化物との絹合わせが挙けられる。

酸と炭酸カルシウムとの紹合わせ等の１１！１の発泡剤
を用いても良い。

又促進剤、硬化剤は上記発泡剤とも反応し発泡反応する
ものか、もしくは樹脂の硬化反応に用いられるものある
いは両者の反応に用いられるもの１例えば促進ｉ＋＋と
じて金属塩、アミン類等、硬化剤とじて過酸化物等が用
いられる。

発泡性不飽和ポリエステル樹脂には強度等の物性を向上
せしめることができる繊維強化相を配付した万力’６Ｊ
４　Ｌ　＜。

かかる繊維強化相としては前述の繊維強化熱硬化性樹脂
に用いら第１る厭維怖比相と同様のものが用いられる。

又、発泡性不飽和ポリエステル樹脂は心火に応じ仙の各
種無（幾充」Ａ剤、做小中窒球体等を混合させても良い
。尚、かかる発泡１ｇ：４的ＩＪｒｌのうれ泡倍率は使
用する目的によって自由に選択することが【ｉ賄ヒであ
るが、一般的には１．３〜３０倍程度が好ましく、より
如ましくは１．５〜２０倍である。

不発すＪに於ける節状型体への発泡性不飽和ポリエステ
ル４（ｉ・１１１Ｍの供給の１．′ｊ４には発泡剤の種
類によって位１脂、硬化剤及び発泡剤を予め混合するか
、それぞれ個別又はいずれか２種の混合物をホース等で
移送して型体内面に供給する直前に三者を混合する等の
手段が適宜選択される。通常、樹脂、硬化剤及びシロ他
剤の各原料タンクを筒状型体の外部に設置し、トランス
ファーポンプ等を利用してホースを通じて各原料を筒状
型体の内部に設置された該原料供給装置の混合機に移送
され混合されて未発泡状！出で吐出口より型体内面に供
給される。吐出方法はスプレ一方式によっても重力によ
り落−トさせる方式によっても良い。又、供給される樹
脂の温度は５〜７０Ｕが好ブしく、より好ゴしくは５ｏ
〜６゜Ｃである。

尚１本発明で用いられ、繊維強化材と併用しない＠泡杵
不Ｆ（和ポリエステルｒｆ４脂は、筒状型体の回転速度
が遅いため発泡硬化時間が長過ぎると該型体の頂部附近
で型体から樹脂が流下し７てしまりので、通常上記樹脂
が供給さｔｌｂ型体の底部から型体が約１／４程度回転
する間に発γ餠期化するものが用いらねる。勿論５上記
樹脂の粘度等による影響が太きいため、かかる樹脂の硬
化時間は多少長くても短かくても差しつかえない。又、
　Ｉｊｌ＊＋ｐ強化Ｉを併用する場合には、前記ｇ！維
強化熱硬化性樹脂層の成形工程と同様に抑圧ロールで供
給原料表面を押圧しても良い。かかる抑圧ロールを用い
てＪｊｊｊ形−する際には１発泡性不飽和ポリエステル
樹脂は発泡帥化時間の長いもの、沙１１えは５０分以上
のものが好都合である。

前述の成形による措維強化熱硬化ＩＬ＋’４ｆｆｉ１指
ノＶ及び発ｌ民不ｆｊ７Δ第１１ポリニス方／Ｉ櫂ＪＩ
Ｊｉ、ｒｆｉ’Ｈ７の元１１合・しは自由に選択出来る
。例えば繊にイ「強１ヒに・に硬化１４１＋、９ｔ　ｂ
β層を内層とし、発泡イａｔ　ｒ＋旨１ａを外ｊ＠とす
るか、その逆も可でイ〒す、又（’ｆｌらの外層の上に
他方の層を積層した三層１２Ｊ、上のものも差しつかえ
ない。好！しくは絨Ｊ（１層強化熱１便化４台・ｉ脂層
間に発泡口１層が入った三層構造である。尚５発泡位）
脂層が最外層と１ｒ７）島台にはその外側に金員、プラ
スチック、紙等を筒状成形物の成形後被覆するか、又は
成形前に予め型内面に張り付けておいて成形と同時に被
噌しても良い。後者の場合、他の被僚材は型体とうれ泡
１１＃ｌ廂層とσ精１ト型用基桐として作ハ１する利点
がある。

木光明に於ける繊細強化熱硬化性樹脂層の成彫工程例を
啄１面してより説明する。

第１図に示される如き、成形用型体Ａかモーター４の回
転を伝えろローラー５によって回転さ才］、その内部に
押［Ｅロール、成形材料供給部笠を有する往イリ摺動体
Ｃが片持式梁体ＢＫ’ｌ；ｉつて前陵に移動できるνｌ
＋′ｌがハ１いら才１ろ。又は。

第６図に示さＪする如き、成形相オし供給部および抑圧
ロールの取付は部Ｉが片持式梁体Ｂ　ｔｉｃ　１ｆｆｉ
ｉつて移動ぜづに固メジさ第１．１つＩＮ形用型体Ａが
回転し、同時に形成が進むにつれて自走モーター制御盤
１５によってコントロールされた型移動用モーター１１
によって前後に移動することができる装置ａが用いられ
る、 型体Ａ中で、先づ繊細強化材受入れロアから入った強化
相が強化材カッター８によって裁断されて型内面に落下
され、次いで液状熱硬化性樹脂供給装置１乍Ｅから榴脂
鉛よび触媒等が強化材上に供給される。その後抑圧ロー
ルＦが成形材料上を押圧していく。

そｑ）除、抑圧ロールＦは、第５図に示される々Ｕき押
圧ロールＱｌｔ受６０およびクランク２９によって遊び
か生じるように７ｆつている、 ！ν体Ａ又は往１↓１摺動体Ｃが成形が進むにつれて移
動して成形’ｌ：ｌが形成さノ１．液状熱硬化性樹脂の
硬化後に筒状物が作製さＪする。

次いで１本発明に於ける発泡剤としてヒドラジド化合物
を１匹）た（：ｊ＋！ｊ維強化発泡不飽ｉｌｌポリエス
テル４３Ｌ１脂層の成形工程ｆ１ｊをｌ端面により説明
１ろ。

成彫月１装置白”及び４ｈ印１１強化拐の供給方法につ
いてはｎ１ｋＬ！繊卸仙化／、、＋（１１（＋化ＩＪ’
４ｊ・ｌ　ｆｌｉｔ層の成形工程の際に用いた装置及び
方法と回（；１ニとＩ７、吻−、泡Ｖ：ト不■τオ］１
ポリエステル４！ｌ　ｌｌｔ；ｒの供給は第６図に示さ
Ｊ］ろ如き装置により行なわ牙１ろ。即゛ち、第６図の
（ｑ　１；ｒ；の’；？ｒ　／ｆ’Ｊ１ｉＰ不＆ＮＪ４
．ｌポリエステル蚊１脂吐出ロ６５が第１１シ１のθ１
］ぎ竹１ｉ：ｊの往復摺動体Ｃに取り付けら４．樹脂と
硬化助剤、即ち金属塩が樹脂タンク３６かりトランスフ
ァーポンプ６２より加温器６６に移送さねて加温さ才１
、発泡４１」タンクからのスチレンモノマー等に分散さ
ｆ］た発泡剤とラインきキサ−６４で混合され、次いで
（？Ｕ化ハ１１タンク６８からの硬化剤とラインミキサ
ー４０で混合されて吐出口３５から型体内面に供給さね
る。この除、づれ削は不だす１■ポリエステル樹脂は予
め供給されている枦紺強化劇上に供給され。

特に抑圧ロールを用いない場合には型体が１層４回転程
度の間にかかる強化相に廿浸し１発泡硬化する。

この様にして成形された発泡（ａ・１脂層をもった６Ｉ
Ｉ維強化樹脂筒状物Ｉは、従来の方法によるものと異な
り連続的に生産さ第１．シかも発泡層に継目がないため
強度性能、耐熱１住能に優れ、更に接着性能が優れてい
るためあらゆる方向に対して強度の高いものであり、タ
ンク、浄化槽、サイロ等の筒状容器として用いることが
できる。

実施例 内？Ｍ　２．８　ｍ　、　１％さ６ｎＬの１１゛：″Ｊ
状型体を月４いＣｊβ１，２．４および５図（４）如き
排逍装置Ｉ−１にまり先っ偵卸５！１１化非硬化往樹１
１旨層を成形した。

先づ、６回＄に７分（周速度５６ｍ／分）の速度で回転
する鉄製型の内面にガラスロービング５ｐ−３（旭ファ
イバーグラスγｌ胛）￥５ｏ朋長さに切１すｊして４に
９／分の割合で供ゼル、次いで予め１処Ｉｔｓ　ｉ）１
：進ｌＸ１１として６止址先のナフテン酸コバルｌ’　
ｉＶ”４蔽（大日本インキ化学社製）をｏ、　４−：ｔ
ａ３・％混合したる（１度５ポイス／２５ｃの不飽、１
１１ポリエステル樹脂液ＣホＩ）５イトＦＧ−１０４，
犬日本インキ化学社製）ト、触媒としての５５止喰％　
Ｍ　Ｅ　Ｉ（Ｐ　０Ｍ液（日本油ＩＪｒｒ社製）を１．
５重量％混合し１こ粘度５ボイズ／２５ｃの子扉Ｉ　Ｊ
　ＩＩポリエステル４１Ｉ４脂１１バ　同　上　）とを
別々に調刺し、各々をポンプを用いて２インチ径の導管
を通して４ゆ７分の割合でガラス繊維の上に供給ｌ−だ
。

その際に、長さ５０ｃｒｆＬ、ｉ））径１５ｚｗ、　Ｊ
１４’、ｉｊ４１１．５に９であり１円周方向に溝が設
けらねたステン１／ス製押圧ロールで押圧した。その除
、押圧ロールはほぼ１０αのロール間隔で６本用い１名
抑圧ロールの目Ａ１による押圧力は約２６０．９７ｃｍ
であった。

尚、ガラス＃Ｊ！圓１、樹脂層゛のｆＪｃ袷部および押
圧ロールが取り付けらねた往ｔ！４摺動体は型回転軸に
宿って３０ａ／分の速度で移１１１１さぜた。

得ら第１た繊維強化熱硬化性樹脂層は」しさ６ｍ＝ｉ径
２８”、　肉Ｊ＃、　８　ｍｓのものであった。

がかるル゛ｊＪ脂層を成形したし、８９体をｌ　ｆｔ１
−；と同様に回転させながら該樹脂層の上に、先づガラ
スロービング５Ｐ−３を５０朋長さに切断して２跡／タ
トの割合で供給した。−万予め硬化促進剤として６塩ム
１％ナフ１ンｒａ；ｒコノくルート溶液（犬日本インキ
化学社製）を０．２連址部混自ｌ−た粘度１２ポイズ／
２５Ｃの不Ｍ４第１１ポリエステル樹脂液（ポリライト
ＦＦ−１００，大日本インキ化学社製）を伸脂ｌ浅渦度
５０Ｃに加温１〜てポンプでイ゛６送した。又、別ライ
ンからのヒドラジド化合！１勿（セロゲンＸＰ−１００
，ユニロイアル　ケミカル社、４ｊｌｌ　）とスヂレン
モノマーとを１＝１の割合で混合したものと上ｉＬ’４
ｒ４１１ｔｊ液とに１６：１０００割合でラインミキサ
ーで混合した。その優別ラインからの５５市量％ＭＥＫ
ＰＯと土ｒｆ、’、’ｉＧ：Ｉ　ｌｔ′１（、ｉＲ合物
Ｉとを２：１００の割合でラインミキサーで混合した。

こうして得らＪまた発泡用１ｒｊ、ｌｌｊ削昆合物を吐
出口より８に２／分の割合で上ｉ［゛ガラスロービング
上に供給した。

尚、ガラスｎ・ｔ＋’２１ｆｔ’　、樹脂等の供給部は
型回転１１１１１に沿って３０ｍ／分の速度で移動させ
た。

イｕらＪまた繊維強化発泡不始和ポリエステル樹脂層は
長さ６ｍ、’＋ｆｉ径２．８ｍ、肉厚２０１ｍのもので
あり一発泡倍率２．５倍であった。

更にその上に前述の繊維強化熱硬化性樹脂層の成形を回
梯に行ない６層構造とした。

こうしてイυられた。繊維強化発泡子ｐ；！！オＩＪポ
リエステル樹脂層を有する筒状成形物は長さ６ｍ、直径
２．８ｍ、肉厚２６朋の５層構造のものであった。

実施例−２ 第７図に示すごとき、長さ６ｍ、ｉＭ径２．８ｍ及び両
舷の各長さ１ｒＩＬの欠円形状の筒状型を月１い、実施
例−１と同様にして繊維強化熱硬化性樹脂層を成形した
後、その上に発泡繊維強化不飽和ポリエステル框１脂層
を成形して二層構造の筒状成形物を得た。このｊＭ形物
は繊維強化熱硬化性樹脂層の厚さ３１ｍ、＊維強化不飽
簿（１ポリエステル（Ｖ・１脂層の厚さ１５ｊ１ｍのも
のであった。

実施例−３ 実Ｍｉｉ例−１と同ト；２にして４°；１２維野比熱硬
化性樹脂を成形し、ノー９さ６　Ｗｌ　、　的、（ｔ　
２．８　ｍ、肉）Ｖ　４　ｍｍのｆｌ、ｉ状成形１勿を
１υだ後、型１４＝　１＞回１コ゛１・に回転さぜ／、
「がら、該Ａ１１４１１１７層の土に先づガラスローヒ
ンク５Ｐ−３を５３ｉ：ｎの長さに切断して１．５　Ｋ
９／９層）割εｉで１１１、給した。。一方、−１：め
Ｉｉ！Ｊ！化促進ハ１１として６重ｆｆｉ　’んフフプ
ーンｆＩ１１　：＋　ハＪｌ／　ｌ・Ｒ＞　７（’４：
　（大ＥＩ本（ｙキ化学ｔｌ製）ヲ０．１ｉ１＋　ｊ＋
ｆ曹・イ１１．イｉしたｉ′丁’１１．＠’ｌ　５ボイ
ズ／２５Ｃの不ＤｔＱＩ第１１ボリエスデルイレ胤暗ｉ
（１ｉＩｉ’−１１［］、大日本インキ化学＋Ｕψ１１
）を、移送した。又、別ラインからの・ｆノシアネート
化合物＋（ＥＭＣ−２０゜ウイｌニーＬ１製）と上記（
１１４脂液を２０：１００の割合でラインミー　リーに
てｌ昆＠した。

次いで・別ラインからの５５　、ｉ４」Ｊ！４′＆為Ｉ
ＥＫＰＯと１即樹脂混冶′ｌ＋／Ｉ’ｉ−８：　１０１
Ｊの割合でラインミギザーで混合した。こうしてイｔ１
らＡ］た発泡用ｉかｌ　ＩＪｉ、１故を吐出り目こり６
．５１ｊｙＺ分の割合で前記ガラスロービング上に供給
した。

そのｖＩｔｌｔｊちに発泡性拐料上を長さ５０ｃｒｎ、
直径１５儂、３１＜ｉｌｌ、５Ｋｇであり、円周方向に
溝が設けらねたステンレス製抑圧ロールで押圧した。そ
の際、抑圧ロールはほぼ１０ｃＷ＋のロール間隔で６不
用い、各抑圧ロールの自重による押圧力は約２３０．９
／ｃ１ｒＬであった。尚、ガラス繊ｘイｔ、樹脂等の供
給部および抑圧ロールか取り付けらねた往復摺動体は型
１ｆｉ１転軸に沿って６０ぼ７分の速度で移動させた。

得られた繊維強化発泡不飽和ポリエステル樹脂層は長さ
１）ｍ、肉径２．８ｍ、肉厚２０關、発泡倍率５倍であ
った。

かかる繊維強化発泡不飽和ポリエステル樹脂層が硬化し
た後、その上に前述の繊維強化熱硬化Ｉ樹脂層の成形を
同様に行７ｒい３Ｒ１４構造とした。

こうして得られた極細強化ｊ６泡不飽′Ａ１１ポリエス
テル樹脂層を有する筒状成形物は長さ６ｍ、値径２．８
ｍ、肉厚２６ＦＩＮの３層（１゛Ｉ造のものであった。

参考例 本発明で１１ｆらｊする１７１１状成形物は平面でｌｘ
＜曲面であるため偵械的す１７度が測シピしにくいもの
である。そこで実施例−１及び実施例−３でＪ　ｉ４い
た原才１で上下層を繊維強化不飽オ日ポリエステルルν
（ＦＲＰ層）とし、中間に繊維強化発泡子ｐｔ第１１ポ
リエステル層（発泡ＦＲＰ層）とした平板を作％しプム
その形状、成形１１ケ間、物性については表−１に示す
。

又、比較のため発泡ＦＲＰ層の代りに市販のポリイソシ
アネート、ポリオール及び＠泡剤を用いてポリウレタン
発泡層を形成して平板を作製した。このものの物性も併
せて表−１に示す。

表　　−１ （Ｌｔ　）円１１；またわみ　　、実施例１と同様にし
て作製したものを５０ｃｗＬＦ（切断してａｔ＋＋定し
た。尚。

データは１０００ｋｐ荷車時のもので ある。

発　泡　層ＩＩ′−２二三層板からＦＲＰ上下層を取り
除いたもののａ（Ｉｌ定値

【図面の簡単な説明】

図１１Ｍは本発明にかかる成形物ｆ糧す造法を実施する
のに当り使用する装置の一例を示し、第１図は成形材料
供給部。 抑圧ロール等が装備された往復摺動体が片持式梁体に沿
って移動し得る成形装置の縦断面正面図であり、第２図
は第１図の装置の１ｌｔｌＩＬｌＩＩ図、第６図は成形
材料供給部、抑圧ロール等が移動せず、型体が可動し得
る成形装置の縦断面正面図であり、第４図は抑圧ロール
が取り伺けられた部分の正面図であり、第５図は第４図
の部分側面図であり、第６図は発泡性不飽和ポリエステ
ル樹脂供給装置音の全体図であり、第７図は欠円形状筒
状型の側面図である。 Ａ・・・・・・成形型型体、　　　Ｂ・・・・・・片持
式梁体、Ｃ・・・・・・往復摺動体、　　Ｄ・・・・・
・繊ｆ（１強化第４供給装置。 Ｅ・・・・・・液状熱硬化性樹脂供給装置ｕ。 Ｆ・・・・・・押圧ロール、　　Ｇ・・・・・・型木架
台部。 １１・・・・・・成形材１・叩１．ｌｉ：部および押圧
ロールの取イ１け部。 ■・・・・・・レール。 １・・・・・・喋ツバ部、　　　　２・・・・・・締付
はボルト。 ６・・・・・・？：Ｉｉ付はボルト、　４・・・・・・
モーター、５・・・・・・ローラー、　　　　６・・・
・・・支持体。 ｌ・・・・・・紹ハ１強化Ｉ受入ｔ１．＋１．　８・・
・・・・強化材カッター、９・・・・・・繊維強化Ｉ落
）口＋　　　１０・川・・型内面。 １１・・・・・・循回１．モモーター、１２・・・・・
・柳回転用減速（ル、１３・・・・・・型」ツ柳１用モ
ーター、　　１４・・・・・・型４．６励用減連４幾。 １５・・・・・山走モーター制ω１盤、１６・・・・・
・ｌｌ１１１１受べ°アリング、１７・・・・・・トラ
バースハ１フオームギア、１８・・・・・・強化相カッ
ター駆動モーター、１９・・・・・・枝（胆供給ノズル
、　　　２０・・・・・・工゛アーシリンダー、２１・
・・・・・アーム、２２・・・・・・強化杓切断樹脂製
押えローラー、２′５・・・・・・繊矧強化劇。 ２４・・・・・・強化打抜は防止用鉄卿押えローラー、
２５・・・・・・強化Ｉ切断用エアシリンダー。 ２６・・・・・・強化４Ｊ切断用回転プーリー、２７・
・・・・・モーター、　　　　２８・・・・・・４＆＋
　１．１旨１４Ｌ＊ｒｊノズル。 ２９・・・・・・クランク、　　　　３０・・・・・・
押圧ロール軸受。 ６１・・・・・・押圧ロール４１＋Ｌ　　３２・・・・
・・トランスファーポンプ、３６・・・・・・加温器、
　　　　　３４・・・・・・ラインミキサー、３５・・
・・・・発泡１９不飽和ポリエステル情１１財吐出「」
−３６・・・・・・ｌ、ｉ、＋　１旨タンク、　　　３
７・・・・・・発泡作１タンク、３８・・・・・・硬化
側タンク、　　６９・・・・・・洗（ｐ溶削タンク、４
０・・・・・・ラインミキサー、４１・・・・・・欠円
状内部型す才特ｒＦＩＩ饋１’ｉ人二大日本インキ化学
工業株式会社〃　：山本工業株式会社 活１区

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 重力の２倍より小さい遠心力が生じる速度で回転する筒
   状型の内壁面に於いて、（Ａｔ繊維強化熱硬化注（つ・
   １脂を供給し。 その十ヶ自在に回転する少なくとも１個の抑圧ロールの
   自ｉ１（で抑圧し、成形する工程、及び（Ｂ１発泡曲不
   飽和ポリエステル樹脂を供給して発泡成形する工程、必
   要に応じて上記（Ａｌ及び（Ｂｌ工工程潰゛￥゛乞り返
   し工程により成形することを特徴とする’１１ｖｉ７ｉ
   ！ｌ小ｐ１μ和ポリエステル４側１β層を有１−る繊維
   強化筒状成形物の斗す遣方法。