JPS5976648A - 鋼の連続鋳造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、鋼の連続鋳造法に関するものである。

従来、連続語造機によりスラブ、ビレット等の鋳片を製
造するに際して、モールド以降の冷却帯。

即ち２次冷却帯において、鋳片内の未凝固溶鋼を電磁力
により撹拌し、これにより鋳片中心部に多量の等骨品を
生成せしめれば、中心偏析の防止および中心組織の密度
低下が防止できるので、鋳片中心部のｍｌ織の改善が図
れる−従って、内質の優れた鋳片を製造することができ
ることは良く知られている。

鋳片内の未凝固溶鋼を電磁Ｊ’１２拌するだめの電磁Ｊ
、ｐ、１拌牛１８１ｔの客用Ｐは、一般に次式で現わさ
Ｊする。

ｐｏｃｎ　ｘ　、ｐ、　＝　ｖ×、ｐ、　　　　　　　
　・・・（１）但し、υ：攪拌により得られる溶鋼流速
。

１：電磁扛１゛拌コイルの長さ。

Ｂ：磁束密度。

上式から明らかなように、速い溶鋼流速を得ようとすれ
ばするほど１寸だ１ｆｌ：Ｉ拌領域を広くしようどずれ
ばするほど電磁撹拌装置が大型化することがわかる。

従って、２次冷却帯における鋳片の未凝固溶鋼に、鋳片
内ａ、の改善に十分な憚の等骨品を生成できるに十分な
１”１．・′拌条件を知ることは、撹拌装置の大型化を
防き、設備費の低減を図るうえできわめてＡ１要なこと
である。

木Ｋｎ発明：８等ｄ１．上記攪拌条件を得るべく種々研
冗を距ねた。この結果、電磁１’ｒＩ、＋冒１゛するこ
とにより得られるＶ（片中心部の等骨品の届は、撹拌流
速と１・τ″−（押時間とに依存することをＪｔ、い出
しだ。攪拌時間とは電磁Ｐ１．’ｌ拌コイルの長さに対
する鋳造速度の比を云う。

即ち、　ｉ’ｅ！拌流速が速いと、またＩ、ｔ、′Ｊ（
押時間が長いと多部の等骨品が生成される。換言すれば
、流速が遅いと長時間］・ｉ゛拌を行なう必要があるの
で、コイルの長さを長ぐする必要がある。これに対して
。

Ｊ’ｌ、ｉ押時間が短かい時は、１・ひ拌流速を速くす
る必要−がある。

この発明は、上述のような知見に基づきなされたもので
あって。

２次冷却帯における鋳片内の未凝固溶鋼を電磁力により
、所定時間、所定流速でＦｉｌｌ゛拌して、鋳片中心部
に等骨品を生成せしめ、かくして、中心偏析等のない内
質の優れた鋳片を製造する。鋼の連続鋳造法において。

前記未凝固溶鋼の電磁Ｔｉ″を押時間ｔ（ｓｅｔ口を。

ｔ　＝　ｒ、／ｖ 但し、Ｌ：電磁１４°え拌コイルの総長：（ｃｎｌ）　
− ■：崎造速度（ａｒｔ／５ｅｃ）　。

とし、しかも、前記未凝固溶鋼の攪拌流速ｔ１（＋ｒ＃
Ｉ／ＳｅＣ）　　を・ １、≧　５　０　−　０．５ｕ ℃１　　≧　２０ （、≧　２０ て定められる範囲内に規定したことに特徴を有゛する。

次に、この発明における数値の限定理由について霞１明
する。

：／１１ｈｌ！ｌ′１発明者等ＩＪ’、　、　’２１０
　ｍ、ｍφのε）ｊ型を備えたり・曲型連た１′ｒ’ｊ
ｔバ１．（代により、第１表に示される組成を有する４
倒蒼−溶＜ｌ：１ｆｉ（過熱度４０℃で全Ｊｊ造ｉ〜だ
。２次冷人ｉ＝出・（モール１・千４〜５．２　ｒｒ＋
　）にｉ＋２．コイフケ４００間のｈ；１・同型の１に
ｌ拌コイル（容Ｊｊｒ、’５００　ＫＶＡ、　）　　ヲ
：ジ個股間した。

この時の１・”１ノ拌時間１；（ｓｅｃ）　　は−ｉ、
−５，１拌コイルの総長をＬ（ｍｓ）−鋳造速度をＶ　
（ｍｓ／ｓｅｃ　）とすると。

ｔ、　＝　ｔ、／ｖ　　　Ｏｅｒ：）−（２）で定義し
た。３個のコイルに通電する場合、コイルの総長ｔｄ　
１２００’７１１ｍとなる。

この条件下で通電するコイルの個数を選択し、さらに鋳
造速度を適当に選ぶことにより’ｒ’ｒｉ拌時間を押時
間更した。また、］・ｉ？、拌強陣゛（流速）を種々変
更し７て鋳造を行ない、ｖＩ造終了後の鋳片の中：心部
に存在する中心偏析およびポロシティを調査した。

なお、防造速度は土、２　Ｔｎ　／　ｍｊｎ　〜２．４
．．　ｍ　／　ｍｉ、ｎの間で変更した。

この結果、第１図に示される余１線を施した範囲内であ
る場合、す々わち撹拌流速ＩＩ　（ａｒｔ／ＳｅＧ　）
および上記（２）式て示される抄１°拌時間ｔ（ｓｅｅ
）が１次式を満足した」五゛１台に中心体１（）［やポ
ロシティのない健全な金／、ｉハがイ（ｔらＪすること
ヅハゎがっだ。

以−１のことがら、この発明では１・１２拌流速１］、
お」：び１τソ拌時間１．を上記のように限定しだので
ある。

次に、この発明の実施例について説明する。

実施例］ ２．１．０　ｍａφ　のｌｆ型をイ１ｊｉｉえだ枦）凹
型連続ｃＪｆ造機により前記第一１表に示される組成を
有する鋼を、溶鋼過熱度４０’Ｃで４，１．Ｈ；６　し
た。り（造速度は２　ｍ１ｍ　〕ｎとした。２次冷却帯
（モールド下４〜５　、２　ｍ　）にＱｌｌ、コイル長
／１００　ｍ＋７（７）旋回製電１ｊ’ｌ　ｌ’ｘｔ拌
コイルを３イ１−１１設置ｉ’Ｉ′Ｌだ。辿電するコイ
ルの個紗を一１個、２個、３個およびＬｉ”：’：　４
１＞　、ｊ！ｐ、）度を１．　Ｏｎ＋＋／ｓｅｃ、　３
０　ａｙ／ｓｅａ。

６０ｃｍ／”’　に変えて第２表に示すＪ’ｒ７拌条件
全条件して上記鋳造を行ない、鋳造終了後の鋳片の中心
偏析を調べだ。この結果を第２図に示す。

第２表 条件６，８．９が本発明法により鋳造した場合であり、
牛の他は本発明法以外の方法で鋳造した場合である。

第２図より明らかなように、′Ａ；発明法に」こりダ、
ｊ造したｕｊ片の中心偏析指数は５本発明法以外の方法
によりａ【造しだ鋳片の中心偏析指数に比べて大Ｉ＋］
に小さくなっており１本発明法によれば、内質の優れた
９１１片を鋳造し得だことがわかる。

実施例２ 短辺４．ＯＯｍｍ−長辺５２０　＋１１１７のＵｉ型を
備えた垂直型連続ｔＪｉ造機により、第１表に示しプこ
組成を有する鋼を俗調過熱度４０℃、鋳造速度０　、５
　ｍ／Ｆｎ　Ｉ　ｎで１．ｆ造した。モールド直下３　
ｍの２次冷却帯にコイル長、５００朋、　’７００　Ｋ
、ＶＡの旋回型部１拌コイルを設置り、、　、第３表１
１を二示す１・”ｊ’、　４’ｌ’条１１て４Ｊｊ造を
行ない、鋳造終了後り＋５．１片の中心偏析指数を調べ
た。この結果を第１３図に示す。

第３表 との坊１合の４１．・□押時間は６０　ｓｅｃであった
。条件１は本発明法以外１条件２．・３が本発明法によ
り鋳造した場合である。

第３図より明らかに５本発明法により鋳造した鋳片は１
本発明法以外の方法によりＭ造した鋳片に比べて、内質
が優れていることがわかる。

実施例３ ２００ｍｖＬφの鋳型を備えだ水平連続鋳造機により第
１表に示した組成を有する鋼を溶鋼過熱度４０℃−ｆｌ
ｌｉ造速度２　ｍ７’　ｍｉｎ　　で鋳造した。モール
ド直下、　２　ｒｒｒ　−３，（’ｌ　ｍの２次冷却’
ｌ’ｊに；ろ６０　ＫＶム、コイル長６００πｍのリニ
ア型１・■（拌コイルを２台設置し、第４表に示ずＪ、
ｌ、；拌条件で鋳造を行ない、Ｃ１造終了後鋳片の中心
偏析指数を調べた。この結果を第４図に示す。

第４表 条１′１．“・、０か不発明法によりｉ６４．、造した
Ｊ局舎であり。

条ｆ’ｌ　ｌ〜４は本発明以外の方法により鋳造しだ場
合である。

第４１′ｙ、１から明らかなように１本発明法によって
￥１１造した１１片は１本発明以外の方法により鋳造し
だ価１片に比べて内質が優れていることがわかる。

以上、説明し／ζように、この発明によれば、中〆 心偏析やボロシデイのない、内質の優ｉｔだ鋳片を１１
“１ｊり一するととができ、しかも、内質改善に必要な
１ν低限のＩ、゛（：ｊ□拌条件がわかるので、　ｌ’
ｊ’、ｌ“拌装隋を不必要に大型化することがなくなり
、このために設備費の低減を図ることができるなど有用
な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、内質改善に必要かつ十分な量の等骨品が生成
される領域を示す図、第２〜４図は１本発明法と本発明
法以外の方法によって製造した鋳片の中心偏析指数を示
す図である。 出願人　　日本外（管株式会社 代理人　　潮　谷　奈津夫（他２名） 羊１母 第２渕 羊３図 第４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ２次冷却帯における鋳片内の未凝固溶鋼を電磁力により
   、所定時間、所定流速で１・１°を拌して、鋳片中心部
   に等骨品を生成せしめ、かくして、中心偏析等のない内
   質の溌ノまた鋳片を製造する。鋼の連Ｈ１ｊノＳ造法に
   おいで。 前記未凝固流（１１・（の電磁ＨＸ　４’ｌ’時間１．
   　（ｓｃ＋；　）を。 ｔ＝＋Ｊ／ｖ 世し、■、：瓜磁１・・１′・′拌コイルの総長：（ｏ
   ｎ　）　。 ゾ：鋼造速Ｗ、　（ｃｍｌｓｅｔ口。 とじ、しかも、前記未凝固画調の４’ｌ：；拌流速Ｕ（
   ｃｍ／ｓｅｃ　）を、 ｔ　≧５０−０．５ｕ Ｕ　≧２０ し　≧　２０ で定められる範囲内に規定したことを特徴とする鋼の連
   続鋳造法。