JPS5969627A - 石炭ガスを燃料としたガスタ−ビンの燃焼法 - Google Patents
石炭ガスを燃料としたガスタ−ビンの燃焼法Info
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- JPS5969627A JPS5969627A JP17974182A JP17974182A JPS5969627A JP S5969627 A JPS5969627 A JP S5969627A JP 17974182 A JP17974182 A JP 17974182A JP 17974182 A JP17974182 A JP 17974182A JP S5969627 A JPS5969627 A JP S5969627A
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- JP
- Japan
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- combustion
- catalyst
- fuel
- gas
- gas turbine
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/40—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the use of catalytic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、ガスタービン発電システムに使用するガスタ
ービンの燃焼法拡間し、更に詳しくは、燃料として豆炭
のガス化によって得られたガスを使用する場合に、燃焼
時に生じる窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称す）の発生量
が少なく且つ燃焼効率が良好であるガスタービンの燃焼
法に関する。
ービンの燃焼法拡間し、更に詳しくは、燃料として豆炭
のガス化によって得られたガスを使用する場合に、燃焼
時に生じる窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称す）の発生量
が少なく且つ燃焼効率が良好であるガスタービンの燃焼
法に関する。
［発明の技術的背景とその問題点」
近年、石油資源等の枯渇化に伴ない、種々の代替エネル
ギーが希求されてお夛、一方では、エネルギー資源の効
率的使用が要求されている。これらの要求に答えるもの
の中には１例えば、燃料と！−て天然ガスを使用するガ
スタービン・スチームタービン複合サイクル発電システ
ム域いは石炭ガス化ガスタービン・スチームタービン複
合ザイクル＠シシステム等が挙げられ、検討されつつあ
る。
ギーが希求されてお夛、一方では、エネルギー資源の効
率的使用が要求されている。これらの要求に答えるもの
の中には１例えば、燃料と！−て天然ガスを使用するガ
スタービン・スチームタービン複合サイクル発電システ
ム域いは石炭ガス化ガスタービン・スチームタービン複
合ザイクル＠シシステム等が挙げられ、検討されつつあ
る。
これらのガスタービン・スチームタービン複合サイクル
発′也システムは、化石燃料を使用した従来のスチーム
タービンによる発電システムに比較して、発電効率が高
いために、将来、その生産量の増加が予想される天然ガ
スや石炭ガス化ガス等の燃料を、有効に電力に変換でき
る発電システムとして期待されている。
発′也システムは、化石燃料を使用した従来のスチーム
タービンによる発電システムに比較して、発電効率が高
いために、将来、その生産量の増加が予想される天然ガ
スや石炭ガス化ガス等の燃料を、有効に電力に変換でき
る発電システムとして期待されている。
ガスタービン発電システムにおいて使用すれているガス
タービン燃焼器は、従来よシ、燃料と空気の混合物を、
スパークプラグ咎を用いて着火して均−系の燃焼を行な
っている。このような燃焼器の一例を第１図に示す。第
１図の燃焼器は、燃料ノズル１から噴射された燃料が、
燃焼用空気：３と混合され、スパークプラグ２により着
火されて燃焼するものである。そして、燃焼した気体は
、冷却空気４及び希釈空気５を加えられて、所矩のター
ビン人口温度まで冷却・希釈された後、タービンノズル
６からガスタービン内に噴射される。
タービン燃焼器は、従来よシ、燃料と空気の混合物を、
スパークプラグ咎を用いて着火して均−系の燃焼を行な
っている。このような燃焼器の一例を第１図に示す。第
１図の燃焼器は、燃料ノズル１から噴射された燃料が、
燃焼用空気：３と混合され、スパークプラグ２により着
火されて燃焼するものである。そして、燃焼した気体は
、冷却空気４及び希釈空気５を加えられて、所矩のター
ビン人口温度まで冷却・希釈された後、タービンノズル
６からガスタービン内に噴射される。
このような従来の燃焼器における軍人な問題点の一つは
、燃料の燃焼時において、ＮＯｘガスの生成量が多いこ
とである。
、燃料の燃焼時において、ＮＯｘガスの生成量が多いこ
とである。
ＮＯｘの生成の原因は、燃料の燃焼時において高温部が
存在することによ−でサーマルＮＯｘが発生すること及
び燃料中のアンモニア−やピリジン等の含窒素化合物が
酸化されてフィー−エルＮＯｘが発生することに区別さ
れる。サーマルＮＯｘは、燃焼用空気中の窒素と酸素が
次式により反応して生成する。
存在することによ−でサーマルＮＯｘが発生すること及
び燃料中のアンモニア−やピリジン等の含窒素化合物が
酸化されてフィー−エルＮＯｘが発生することに区別さ
れる。サーマルＮＯｘは、燃焼用空気中の窒素と酸素が
次式により反応して生成する。
Ｎ２ ＋ ０２ ｅ ２ＮＯ・・・（１）上記反応は、
高温になる程、右側に移行して一酸化窒素（ＮＯ）の生
成量が増加する。Ｎｏの一部は更に酸化されて二酸化窒
素（ＮＯ２）を生成する。
高温になる程、右側に移行して一酸化窒素（ＮＯ）の生
成量が増加する。Ｎｏの一部は更に酸化されて二酸化窒
素（ＮＯ２）を生成する。
フィー−エルＮＯｘはアンモニアなどの含窒素化合物が
次式に示すように燃焼（酸化）によって生成する。
次式に示すように燃焼（酸化）によって生成する。
４ＮＨ３＋ ５０゜→４ＮＯ＋６Ｈ２０・（２）また、
アンモニアなどの含窒素化合物は全てＮＯｘに変換する
のではなく、一部は次式にしたがって無害化される。
アンモニアなどの含窒素化合物は全てＮＯｘに変換する
のではなく、一部は次式にしたがって無害化される。
４ＮＨ３＋ ３０２−Ｊ−２Ｎ２ ＋ ６Ｈ２０・・・
（３）第２図は、従来のガスタービン燃焼器における流
体の流れ方向の温度分布を示すものである。図に示した
如く、燃焼器内の温度分布は極大値を持っておシ、最高
温度に達した後は、冷却及び希釈空気により所定のター
ビン入口温度まで冷却されているの燃焼器内の最高温度
は、２０００℃にも達する場合があるために、この近辺
においてはサーマルＮＯｘの生成量が急激に増加する。
（３）第２図は、従来のガスタービン燃焼器における流
体の流れ方向の温度分布を示すものである。図に示した
如く、燃焼器内の温度分布は極大値を持っておシ、最高
温度に達した後は、冷却及び希釈空気により所定のター
ビン入口温度まで冷却されているの燃焼器内の最高温度
は、２０００℃にも達する場合があるために、この近辺
においてはサーマルＮＯｘの生成量が急激に増加する。
このように、従来のガスタービン燃焼器には、部分的に
高温部が存在するために、サーマルＮＯｘの生成量が多
いという問題点がある。従って排煙脱硝装置等を設けね
ばならず、装置が複雑になる等の問題点をもＭしている
。
高温部が存在するために、サーマルＮＯｘの生成量が多
いという問題点がある。従って排煙脱硝装置等を設けね
ばならず、装置が複雑になる等の問題点をもＭしている
。
このようなガスタービン燃焼器の問題点を解決するため
に、種々の燃焼方式が検討されている。
に、種々の燃焼方式が検討されている。
その中の一つとして、通常の気相のみにおける均−系の
燃焼方式に対して、最近固体触媒を用いた不均一系の燃
焼方式（以下、触媒燃焼方式と称す）が提案されている
。この方式は触媒を用いて燃料と空気の混合気体を燃焼
せしめるものである。この方式によれば、比較的低温で
燃焼を開始させることができ、冷却用空気を必要とせず
、燃焼用空気が増加するために、最高温度が低くなシ、
従って、発生するサーマルＮＯｘ１７ｔを極めて少なく
することが可能である。又、タービン入口温度も従来の
ものと変わりなく、燃料を完全燃焼させることができる
。第３図は、このような触媒燃焼方式の燃焼器の概念図
であシ、触媒充填部７にはノ・ニカム構造の触媒体が充
填されたものである。尚、第１図と同じ装置又は物質で
ある場合には、同じ符号を付しである。第４図は上記し
たガスタービン燃焼器の中で、ａ；従来の燃焼方式、ｂ
；二段燃焼方式、Ｃ；触媒燃焼方式における、それぞれ
の燃焼器内の温度分布を示すものである。触媒燃焼方式
では、他の方式と比較して最高温度が低く、低温から徐
々に不均一系の燃焼反応が起こり、途中から均−系の燃
焼反応を伴って燃焼が進行していることがわかる。
燃焼方式に対して、最近固体触媒を用いた不均一系の燃
焼方式（以下、触媒燃焼方式と称す）が提案されている
。この方式は触媒を用いて燃料と空気の混合気体を燃焼
せしめるものである。この方式によれば、比較的低温で
燃焼を開始させることができ、冷却用空気を必要とせず
、燃焼用空気が増加するために、最高温度が低くなシ、
従って、発生するサーマルＮＯｘ１７ｔを極めて少なく
することが可能である。又、タービン入口温度も従来の
ものと変わりなく、燃料を完全燃焼させることができる
。第３図は、このような触媒燃焼方式の燃焼器の概念図
であシ、触媒充填部７にはノ・ニカム構造の触媒体が充
填されたものである。尚、第１図と同じ装置又は物質で
ある場合には、同じ符号を付しである。第４図は上記し
たガスタービン燃焼器の中で、ａ；従来の燃焼方式、ｂ
；二段燃焼方式、Ｃ；触媒燃焼方式における、それぞれ
の燃焼器内の温度分布を示すものである。触媒燃焼方式
では、他の方式と比較して最高温度が低く、低温から徐
々に不均一系の燃焼反応が起こり、途中から均−系の燃
焼反応を伴って燃焼が進行していることがわかる。
このように優れている触媒燃焼方式も石炭をガス化して
得られる石炭ガスを燃料として用いる場合は大きな問題
点を有している。すなわち、石炭ガス中には不純物とし
てアンモニアが数１００〜数１１０００ｐＰ 含有され
ておシ、このアンモニアがフィー−エルＮＯｘに変換す
るため、サーマルＮＯｘが生成しなくてもフィー−エル
ＮＯｘが生成してしまうことである。
得られる石炭ガスを燃料として用いる場合は大きな問題
点を有している。すなわち、石炭ガス中には不純物とし
てアンモニアが数１００〜数１１０００ｐＰ 含有され
ておシ、このアンモニアがフィー−エルＮＯｘに変換す
るため、サーマルＮＯｘが生成しなくてもフィー−エル
ＮＯｘが生成してしまうことである。
現在、触媒燃焼法において検討が進んでいる触媒成分と
しては、ｐｉやＰｄ等の貴金属触媒が主体であるが、特
にこのような貴金属触媒はアンモニアのＮＯｘへの転化
率が高い。この事は工業的にもオストワルド法としてア
ンモニア酸化（−酸化窒素（Ｎｏ）の生成）に白金触媒
が使用された歴史からも明らかである。
しては、ｐｉやＰｄ等の貴金属触媒が主体であるが、特
にこのような貴金属触媒はアンモニアのＮＯｘへの転化
率が高い。この事は工業的にもオストワルド法としてア
ンモニア酸化（−酸化窒素（Ｎｏ）の生成）に白金触媒
が使用された歴史からも明らかである。
［発明のｉ゛的−１
本発明の目的は、石炭ガスを触媒燃焼させる場合の問題
点を解消し、燃焼時に生じるＮＯｘ量が極めて少量で、
且つ、燃焼効率が良好である石炭ガスを燃料としたガス
タービンの燃焼法を提供することにある。
点を解消し、燃焼時に生じるＮＯｘ量が極めて少量で、
且つ、燃焼効率が良好である石炭ガスを燃料としたガス
タービンの燃焼法を提供することにある。
［発明の概要］
本発明は、石炭ガス化コンバインドサイクルのガスター
ビンの燃焼法において、燃料の石炭ガスを触媒燃焼はせ
るにあたり、まず石炭ガスと燃焼用空気とを空気率３０
〜９０チになるように予め混合し、金属酸化物が触媒の
主成分となっている・・二カッ、触媒を流通させて触媒
燃焼させた後に、残りの燃焼用空気を混合して貴金属が
触媒の主成分となっているハニカム触媒を流通させて、
未燃焼の燃料を触媒燃焼させることを特徴とする石炭ガ
スを燃料としたガスタービンの燃焼法である。
ビンの燃焼法において、燃料の石炭ガスを触媒燃焼はせ
るにあたり、まず石炭ガスと燃焼用空気とを空気率３０
〜９０チになるように予め混合し、金属酸化物が触媒の
主成分となっている・・二カッ、触媒を流通させて触媒
燃焼させた後に、残りの燃焼用空気を混合して貴金属が
触媒の主成分となっているハニカム触媒を流通させて、
未燃焼の燃料を触媒燃焼させることを特徴とする石炭ガ
スを燃料としたガスタービンの燃焼法である。
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、石炭ガスのよう
にアンモニアなどの含窒素化合物を含む燃料を触媒燃焼
させた場合のフィユーエルＮＯｘを低減させる方法とし
て本発明が有効であることを見い出した。すなわち、触
媒充填部を大きく２つ′に分けて、前段の空気率を制御
すること、及び前段の触媒として貴金属の代りとして金
属酸化物を主成分とすることによシ従来の問題点を解決
した。
にアンモニアなどの含窒素化合物を含む燃料を触媒燃焼
させた場合のフィユーエルＮＯｘを低減させる方法とし
て本発明が有効であることを見い出した。すなわち、触
媒充填部を大きく２つ′に分けて、前段の空気率を制御
すること、及び前段の触媒として貴金属の代りとして金
属酸化物を主成分とすることによシ従来の問題点を解決
した。
本発明の着眼点は石炭ガス中のアンモニアをフィエーエ
ルＮＯｘに転換するのではなく、前段の触媒燃焼の部分
で窒素に転換し、前段の貴金属系触媒が充填されている
部分にアンモニアが供給されないようにすることにある
。
ルＮＯｘに転換するのではなく、前段の触媒燃焼の部分
で窒素に転換し、前段の貴金属系触媒が充填されている
部分にアンモニアが供給されないようにすることにある
。
そこで、本発明者は次式の諸反応が前段の触媒充填部で
優先して起るような触媒及び操作条件について検討した
。
優先して起るような触媒及び操作条件について検討した
。
４Ｎ）（４＋ ３０□−２Ｎ２ ＋６Ｈ２０・・・（４
）２ＮＨ３−＋ｌ−Ｎ２＋３Ｈ２・・・（５）２ＮＯ＋
４ＮＨ３−Ｊ−５Ｎ２＋ ６Ｈ２０・（６）２ＮＯ−Ｎ
２ ＋ ０２ ・・・（７）その
結果、金属酸化物を主成分とする触媒を用いて、空気率
を３０〜９０％とすると石炭ガス中のアンモニアはＮＯ
ｘに転換する割合が減少して窒素に転換する割合が増加
することが明らかとなった。
）２ＮＨ３−＋ｌ−Ｎ２＋３Ｈ２・・・（５）２ＮＯ＋
４ＮＨ３−Ｊ−５Ｎ２＋ ６Ｈ２０・（６）２ＮＯ−Ｎ
２ ＋ ０２ ・・・（７）その
結果、金属酸化物を主成分とする触媒を用いて、空気率
を３０〜９０％とすると石炭ガス中のアンモニアはＮＯ
ｘに転換する割合が減少して窒素に転換する割合が増加
することが明らかとなった。
これは、石炭ガスのように水素を含むガスは燃えやすく
、金属酸化物触媒でも貴金属触媒と同等の触媒燃焼効果
があるため触媒燃焼用と使用できるとともに、（４）の
反応が優先して起るからであると考えられる。また窒素
率が３０〜９０チとなっておシ前段の触媒充填部の途中
では酸素不足のため還元夢囲気であり、（５）式の反応
や一部生成したＮＯｘとアンモニアとの反応である（６
）式が起っているものと考えられる。すなわち、触媒が
金属酸化物であり、かつ空気率が３０〜９０チの時にア
ンモニアはフィー−エルＮＯｘに転換せずに窒素に転換
され、後段の貴金属系の触媒充填部には、アンモニアは
供給されないことになる。しだがって、後段の触媒燃焼
部では触媒燃焼の原理から言ってもサーマルＮＯｘもフ
ィー−エルＮＯｘも生成せず、極めてＮＯｘ鷲が少ない
燃焼を行うことが可能となる。
、金属酸化物触媒でも貴金属触媒と同等の触媒燃焼効果
があるため触媒燃焼用と使用できるとともに、（４）の
反応が優先して起るからであると考えられる。また窒素
率が３０〜９０チとなっておシ前段の触媒充填部の途中
では酸素不足のため還元夢囲気であり、（５）式の反応
や一部生成したＮＯｘとアンモニアとの反応である（６
）式が起っているものと考えられる。すなわち、触媒が
金属酸化物であり、かつ空気率が３０〜９０チの時にア
ンモニアはフィー−エルＮＯｘに転換せずに窒素に転換
され、後段の貴金属系の触媒充填部には、アンモニアは
供給されないことになる。しだがって、後段の触媒燃焼
部では触媒燃焼の原理から言ってもサーマルＮＯｘもフ
ィー−エルＮＯｘも生成せず、極めてＮＯｘ鷲が少ない
燃焼を行うことが可能となる。
ここで金属酸化物を主成分とした触媒としては例えば、
ＮＩＯ、Ｃｏ ２０３ 、Ｃｏ ３０４ 、Ｃｏｏ、ｃ
ｕｏ 、ＭｎＯ２、Ｃｒ ２ｏ３ 。
ＮＩＯ、Ｃｏ ２０３ 、Ｃｏ ３０４ 、Ｃｏｏ、ｃ
ｕｏ 、ＭｎＯ２、Ｃｒ ２ｏ３ 。
Ｆｅ２Ｏ３等を主成分としたもの、あるいはこれらにＡ
ｇｏあるいは貴金属を１０チ以下の比率で添加したもの
など、また、チタンあるいはジルコニウム酸塩等の複合
酸化物あるいは、これに少量の貴金属を添加したものな
どを挙げることができる。特に複合酸化物としては、ペ
ロプスカイト型のものが好しい。後段の貴金属を主成分
とした触媒としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｉｒ、Ｒｈ等を挙げ
ることができる。これらの触媒の担体としては、コージ
ライト、アルミナ、ジルコニアスピネル、ムライト、チ
タニアなどを挙げることができる。
ｇｏあるいは貴金属を１０チ以下の比率で添加したもの
など、また、チタンあるいはジルコニウム酸塩等の複合
酸化物あるいは、これに少量の貴金属を添加したものな
どを挙げることができる。特に複合酸化物としては、ペ
ロプスカイト型のものが好しい。後段の貴金属を主成分
とした触媒としては、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｉｒ、Ｒｈ等を挙げ
ることができる。これらの触媒の担体としては、コージ
ライト、アルミナ、ジルコニアスピネル、ムライト、チ
タニアなどを挙げることができる。
本発明を用いたガスタービンの燃焼器の概念図を第５図
に示した。尚、第１，３図と同じものは同じ番号を記し
た。第５図において、燃焼用空気３は燃料ノズルｌから
の石炭ガスと３０〜９０％の空気率に混合され、金属酸
化物を主成分としたハニカム触媒８にて触媒燃焼される
。空気率はダンパ−１０によって調整される。そして貴
金属を主成分とする・・ニカム触媒でさらに未然の燃料
が触媒燃焼される。
に示した。尚、第１，３図と同じものは同じ番号を記し
た。第５図において、燃焼用空気３は燃料ノズルｌから
の石炭ガスと３０〜９０％の空気率に混合され、金属酸
化物を主成分としたハニカム触媒８にて触媒燃焼される
。空気率はダンパ−１０によって調整される。そして貴
金属を主成分とする・・ニカム触媒でさらに未然の燃料
が触媒燃焼される。
［発明の実施例コ
以下に実施例をもって本発明の効果を述べる。
燃料として、Ｎ２：１５チ、Ｃｏ：１５％、アンモニア
５００ｐｐｍ 、残りＮ２の模擬ガスを用いた。触媒Ａ
としてＣＯ２Ｏ３を主成分とする直径５φのハニカム触
媒を、ＢとしてＰｄ−Ｐｔを主成分とする直径２５φハ
ニカム触媒を用いた。実施例す１は人を５０ ｍｍ％Ｂ
を人の後段に５０關充填し、その間に２００關の空間を
設け、全体としては、空気率１５０俤とし、人の触媒の
部分の空気率を０〜１５０ ％に変化させ、残９の空気
をＡとＢの間へ混合し、出口のＮｏｘｆＩｋ度を測定し
た。実施例す２は、実施例◆１のＡの触媒の代シにＢの
触媒を同様に充填し、実施例す１と同様の実験を行なっ
た。第５図にその結果を示す。図中のａはＡの部分での
空気率を変えた時の出口ＮＯｘ濃度であり、ｂはす２の
実施例の同様な結果である。図に示したように本発明を
用いることによってＮＯｘの生成量は極めて少縫となり
、排煙脱硝装置は不必要となシ、本発明の効果は大なる
と言える。
５００ｐｐｍ 、残りＮ２の模擬ガスを用いた。触媒Ａ
としてＣＯ２Ｏ３を主成分とする直径５φのハニカム触
媒を、ＢとしてＰｄ−Ｐｔを主成分とする直径２５φハ
ニカム触媒を用いた。実施例す１は人を５０ ｍｍ％Ｂ
を人の後段に５０關充填し、その間に２００關の空間を
設け、全体としては、空気率１５０俤とし、人の触媒の
部分の空気率を０〜１５０ ％に変化させ、残９の空気
をＡとＢの間へ混合し、出口のＮｏｘｆＩｋ度を測定し
た。実施例す２は、実施例◆１のＡの触媒の代シにＢの
触媒を同様に充填し、実施例す１と同様の実験を行なっ
た。第５図にその結果を示す。図中のａはＡの部分での
空気率を変えた時の出口ＮＯｘ濃度であり、ｂはす２の
実施例の同様な結果である。図に示したように本発明を
用いることによってＮＯｘの生成量は極めて少縫となり
、排煙脱硝装置は不必要となシ、本発明の効果は大なる
と言える。
第１図は通常のガスタービン燃焼器の概念図、第２図は
通常のガスタービン燃焼器の温度分布を示す図、第３図
は触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器の概念図、第４図
は通常のガスタービン燃焼器（ａ）、二段式ガスタービ
ン燃焼器（ｂ）及び触媒燃焼方式ガスタービン燃焼器（
Ｃ）におけるそれぞれの温度分布を示す図、第５図は本
発明を用いたガスタービン燃焼器の概念図、第６図は本
発明の効果を示す実施例（ａ）と従来のもの（ｂ）との
比較を示す曲線図である。 １・・・燃料ノズル、２・・・スパークプラグ、３・・
・燃焼用空気、４・・・冷却用空気、５・・・希釈用空
気、６・・・タービンノズル、７・・・ハニカム構造触
媒体、 ８・・・金属酸化物を主成分とするハニカム構造触媒体
、 ９・・・貴金属を主成分とするハニカム構造触媒体、１
０・・・燃焼用空気量調整ダンパー。 代理人 弁理士 則 近 ｉ 佑 （ほか１名） ＠′＠、、！−
通常のガスタービン燃焼器の温度分布を示す図、第３図
は触媒燃焼方式のガスタービン燃焼器の概念図、第４図
は通常のガスタービン燃焼器（ａ）、二段式ガスタービ
ン燃焼器（ｂ）及び触媒燃焼方式ガスタービン燃焼器（
Ｃ）におけるそれぞれの温度分布を示す図、第５図は本
発明を用いたガスタービン燃焼器の概念図、第６図は本
発明の効果を示す実施例（ａ）と従来のもの（ｂ）との
比較を示す曲線図である。 １・・・燃料ノズル、２・・・スパークプラグ、３・・
・燃焼用空気、４・・・冷却用空気、５・・・希釈用空
気、６・・・タービンノズル、７・・・ハニカム構造触
媒体、 ８・・・金属酸化物を主成分とするハニカム構造触媒体
、 ９・・・貴金属を主成分とするハニカム構造触媒体、１
０・・・燃焼用空気量調整ダンパー。 代理人 弁理士 則 近 ｉ 佑 （ほか１名） ＠′＠、、！−
Claims (1)
- 石炭ガス化コンバインドサイクルのガスタービンの燃焼
法において、燃料の石炭ガスの燃焼を触媒燃焼てよって
行うにあたシ、石炭ガスと燃焼用空気とを空気率３０−
９０％になるように予め混合し、金属酸化物が触媒の主
成分となっているハニカム触媒を流通させて触媒燃焼さ
せた後に、残シの燃焼用空気を混合して貴金属が触媒の
主成分となっているハニカム触媒を流通させて未燃焼の
燃料を触媒燃焼させることを特徴とする石炭ガスを燃料
としたガスタービンの燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17974182A JPS5969627A (ja) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | 石炭ガスを燃料としたガスタ−ビンの燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17974182A JPS5969627A (ja) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | 石炭ガスを燃料としたガスタ−ビンの燃焼法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5969627A true JPS5969627A (ja) | 1984-04-19 |
Family
ID=16071051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17974182A Pending JPS5969627A (ja) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | 石炭ガスを燃料としたガスタ−ビンの燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5969627A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04227416A (ja) * | 1990-04-16 | 1992-08-17 | General Electric Co <Ge> | ＮＯｘ発生量を低減したプレバーナー付きガスタービン触媒燃焼器 |
| WO2006121503A1 (en) * | 2005-05-05 | 2006-11-16 | Siemens Power Generation, Inc. | Catalytic combustor for integrated gasification combined cycle power plant |
-
1982
- 1982-10-15 JP JP17974182A patent/JPS5969627A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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