JPS5968704A - 光フアイバ心線 - Google Patents
光フアイバ心線Info
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- JPS5968704A JPS5968704A JP57178939A JP17893982A JPS5968704A JP S5968704 A JPS5968704 A JP S5968704A JP 57178939 A JP57178939 A JP 57178939A JP 17893982 A JP17893982 A JP 17893982A JP S5968704 A JPS5968704 A JP S5968704A
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- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
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- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/44—Mechanical structures for providing tensile strength and external protection for fibres, e.g. optical transmission cables
- G02B6/4401—Optical cables
- G02B6/4429—Means specially adapted for strengthening or protecting the cables
- G02B6/443—Protective covering
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ心線の構造に関するものである。
従来の光フアイバ心線の構造は、第１図に示すように、
光フアイバ素線１、シリコーンゴムカラなる緩衝層２、
ナイロン等のプラスチックからなる２次被覆８から構成
され、光フアイバ素線径１２５μｍ、緩衝層径４００μ
ｍ、２次被覆径９００μｍを標準的な値として採用して
いた。このとき光ファイバの線膨張係数は８，４ Ｘ
Ｎｏ であり、２次被覆の線膨張係数は１×１０ で
あり、低温では２次被覆の収縮は、ファイバ素線に比べ
て非常に大きく、２次被覆の収縮によって、光ファイバ
に曲りが発生し、光損失が増加する欠点があった。
光フアイバ素線１、シリコーンゴムカラなる緩衝層２、
ナイロン等のプラスチックからなる２次被覆８から構成
され、光フアイバ素線径１２５μｍ、緩衝層径４００μ
ｍ、２次被覆径９００μｍを標準的な値として採用して
いた。このとき光ファイバの線膨張係数は８，４ Ｘ
Ｎｏ であり、２次被覆の線膨張係数は１×１０ で
あり、低温では２次被覆の収縮は、ファイバ素線に比べ
て非常に大きく、２次被覆の収縮によって、光ファイバ
に曲りが発生し、光損失が増加する欠点があった。
また経時特性面からは、２次被複押出工程時の２次被覆
延伸効果が、長時間に緩和され、２次被覆の収縮力が光
ファイバに作用し、光ファイバに曲りが発生し、光損失
が増加する欠点があった。
延伸効果が、長時間に緩和され、２次被覆の収縮力が光
ファイバに作用し、光ファイバに曲りが発生し、光損失
が増加する欠点があった。
従来はこの２次被覆の収縮力と光損失増加量の関係が明
確でなく、温度特性および経時特性の面から最適な心線
の構造設計がなされていなかった。
確でなく、温度特性および経時特性の面から最適な心線
の構造設計がなされていなかった。
本発明はこれらの欠点を除去するため、温度特性および
経時特性の良好な心線の構造を明らかにし、新規な光フ
アイバ心線を提供するものである。
経時特性の良好な心線の構造を明らかにし、新規な光フ
アイバ心線を提供するものである。
以下図面により本発明の詳細な説明する。
第２図に光フアイバ心線の緩衝層径および２次被覆径を
変化させた場合の低温（Ｔ＝−５０°）、規格化周波数
Ｖ ＝ １．６における光損失増加量の実験結果を示す
。実験に用いた光ファイバは試料の長さがＺＯＯｍのシ
ングルモード光ファイバで、その諸元は外径１２５μｍ
、コア径約９μｍ、比屈析率差０．２６〜０．２８％の
光ファイバである。実験値は丸印で示してあり、・け光
損失増加量がＩ Ｏ６Ｂ以上の場合を示し、Ｃば１〜１
０６Ｂの場合を示し、○はｌ ｄＢ以下の場合を示して
いる。第２図に示すように、２次被覆の断面積が大きく
、かつ緩衝層径が大きい場合が低温時の光損失増加量が
大きくなることガわかる。しかし２次被覆の断面積が大
きい場合にも、緩衝層径が小さい場合は光損失増加量が
小さくなる。
変化させた場合の低温（Ｔ＝−５０°）、規格化周波数
Ｖ ＝ １．６における光損失増加量の実験結果を示す
。実験に用いた光ファイバは試料の長さがＺＯＯｍのシ
ングルモード光ファイバで、その諸元は外径１２５μｍ
、コア径約９μｍ、比屈析率差０．２６〜０．２８％の
光ファイバである。実験値は丸印で示してあり、・け光
損失増加量がＩ Ｏ６Ｂ以上の場合を示し、Ｃば１〜１
０６Ｂの場合を示し、○はｌ ｄＢ以下の場合を示して
いる。第２図に示すように、２次被覆の断面積が大きく
、かつ緩衝層径が大きい場合が低温時の光損失増加量が
大きくなることガわかる。しかし２次被覆の断面積が大
きい場合にも、緩衝層径が小さい場合は光損失増加量が
小さくなる。
このように心線の構造と光損失増加量には密接な関係が
あるが、以下に両者の関係について説明を加える。
あるが、以下に両者の関係について説明を加える。
第８図に心線の構造のモデルを示す。元ファイバ素線お
よび２次被覆の線膨張係数の差は、それぞれ８．４ ｘ
１０ およびｌ Ｘ １０ であり、低温におけ
る２次被覆の長平方向の収縮は、光ファイバ素線に比べ
て非常に大きい。このため心線の２次被覆の長手方向の
収縮により、光ファイバ素線に加わる収縮力Ｆは近似的
に次式で示される。
よび２次被覆の線膨張係数の差は、それぞれ８．４ ｘ
１０ およびｌ Ｘ １０ であり、低温におけ
る２次被覆の長平方向の収縮は、光ファイバ素線に比べ
て非常に大きい。このため心線の２次被覆の長手方向の
収縮により、光ファイバ素線に加わる収縮力Ｆは近似的
に次式で示される。
Ｆ＝Ｅ（Ｔ）Ｓ（βΔＴ−ε） ・・・ （１
）２ま ただしＥ２（Ｔ） ：温度Ｔにおける２次被覆のヤング
率、Ｓ２：２次被覆の断面積、β：２次被覆の線″膨張
係数、 ΔＴ：温度差、ε：光ファイバの変形による２
次被覆の収縮の緩和量である。
）２ま ただしＥ２（Ｔ） ：温度Ｔにおける２次被覆のヤング
率、Ｓ２：２次被覆の断面積、β：２次被覆の線″膨張
係数、 ΔＴ：温度差、ε：光ファイバの変形による２
次被覆の収縮の緩和量である。
式（１）では緩衝層の収縮力はヤング率が小さいので無
視している。式（１）に示す収縮力Ｆによって、光フア
イバ心線の一部の不均等が成長することによって光損失
の増加に結びつぐ。光ファイバ木線の初期変形（波形）
Ｗｏ は、一般に次式で与えられる。
視している。式（１）に示す収縮力Ｆによって、光フア
イバ心線の一部の不均等が成長することによって光損失
の増加に結びつぐ。光ファイバ木線の初期変形（波形）
Ｗｏ は、一般に次式で与えられる。
ただし、ｈｏ二波高値、 ｐ：ピッチ、ｘ：ｘ軸の値で
ある。
ある。
収縮力Ｆが加わった場合、初期変形の波高値ｈ０が成長
し、波高値ｈＫ、なる場合を第４図に示す。
し、波高値ｈＫ、なる場合を第４図に示す。
この時、波高値りは次の関係で与えられる。
ただし、Ｆｏ＝ ＥＩ （＝）２４ Ｅ、／（＝）”、
Ｅ：光ファｐ ｐ イバのヤング率、工：ファイバ素線の断面２次モーメン
）（＝−ｃｌ、６：）了イバ外径）４ Ｅｏ：緩衝層のヤング率である。
Ｅ：光ファｐ ｐ イバのヤング率、工：ファイバ素線の断面２次モーメン
）（＝−ｃｌ、６：）了イバ外径）４ Ｅｏ：緩衝層のヤング率である。
また第４図に示すように、初期状態として波高値ｈ ピ
ッチｐから波高値り、ピッチｐ−ΔｐにＯ。
ッチｐから波高値り、ピッチｐ−ΔｐにＯ。
なる場合を考える。この時、光ファイバの長さＳがほと
んど費化しないことが実験的に明らかにされているので
、光フアイバ変形による緩和量εは次式で与えられる。
んど費化しないことが実験的に明らかにされているので
、光フアイバ変形による緩和量εは次式で与えられる。
温度Ｔの波高値りは、ｙ＝ｈ／ｈ０と定義すると、式（
１）、 （２）、 （８）、 （４）より、次式に示す
）ＪＣ関する方程式の解として与えられる。
１）、 （２）、 （８）、 （４）より、次式に示す
）ＪＣ関する方程式の解として与えられる。
ｙ＋（Ｆ、／Ｆ２−Ｆ１／Ｆ２−１）ｙ−Ｆｏ／Ｆ２＝
ｏ （ｓ）式（５）の解をｙｏとすると、温度Ｔの
波形Ｗは、Δｐ／ｐ＜＜１を考慮すると、近似的に次式
で与えることができる。
ｏ （ｓ）式（５）の解をｙｏとすると、温度Ｔの
波形Ｗは、Δｐ／ｐ＜＜１を考慮すると、近似的に次式
で与えることができる。
式（６）の波高値ｙ。ｈｏけ、低温になるに従って成長
するが、光ファイバの変形は第８図に示すように、緩衝
層内のみで許容されるので、緩衝層径によって上限が存
在する。波高値の上限ｈｍａｘは次式で与えられる。
するが、光ファイバの変形は第８図に示すように、緩衝
層内のみで許容されるので、緩衝層径によって上限が存
在する。波高値の上限ｈｍａｘは次式で与えられる。
ｈｍａｘ ＝ 、 （Ｄ、７ ＋５ ）
（７）ただし、Ｄｏ：緩衝層径、ｄ：７アイバ外径で
ある。
（７）ただし、Ｄｏ：緩衝層径、ｄ：７アイバ外径で
ある。
式（６）の変形が与えられた時、曲率ρ（Ｘ）は近似的
に次式で与えられる。
に次式で与えられる。
式（８）で与えられる曲率ρ（ｘ）を用いて、シングル
モード光ファイバの単位長さあたりの曲げ損失αけ次式
で与えられる。
モード光ファイバの単位長さあたりの曲げ損失αけ次式
で与えられる。
ただし、β：伝搬定数、にγ：光ファイバのコアおよび
クラッド中の半径方向の伝搬定数、Ｖ：正規化周波数、
ａ：コア半径、Ｋ（γａ）：変形ベッセル函数である。
クラッド中の半径方向の伝搬定数、Ｖ：正規化周波数、
ａ：コア半径、Ｋ（γａ）：変形ベッセル函数である。
低温部の光損失増加量αは、式（９）を用いて次式で求
められる・ α＝ｆα（Ｘ）ｄｘ （ｔｏ）ただ
しｌは不均等を有する箇所の長さである。
められる・ α＝ｆα（Ｘ）ｄｘ （ｔｏ）ただ
しｌは不均等を有する箇所の長さである。
第５図に式（８）を用いて２次被覆の収縮力Ｆと光フア
イバ変形の波高値りの関係を示す。第５図に示すように
、光フアイバ心線に初期変形りが存在する場合、初期変
形が大きい程、より小さい収縮力Ｆで光ファイバの変形
が成長することがわかる。
イバ変形の波高値りの関係を示す。第５図に示すように
、光フアイバ心線に初期変形りが存在する場合、初期変
形が大きい程、より小さい収縮力Ｆで光ファイバの変形
が成長することがわかる。
また元ファイバの変形は２次被覆の収縮力Ｆの増加に従
って無制限に成長するのではなく、式（７）に示すよう
に、２次被覆の内径によって制限される。
って無制限に成長するのではなく、式（７）に示すよう
に、２次被覆の内径によって制限される。
第５図に示すように光ファイバの変形は、２次被覆の収
縮力Ｆによって光ファイバの変形が成長する領域（Ｉ）
と、光ファイバの変形が成長して光ファイバが２次被覆
の内径に接触し、変形が拘束される領域（ＩＩ）に分類
できる。第６図（、）および第６図（ｂ）にそれぞｉ領
域（Ｉ）と領域（１１）に対応する変形の概略図を示す
。低温時における光損失の増加を抑制するためには、光
ファイバの変形を成長させないことであり、このために
は低温時の２次被覆の収縮力を小さくし、緩衝層径を小
さくして変形を拘束すると効果がある。
縮力Ｆによって光ファイバの変形が成長する領域（Ｉ）
と、光ファイバの変形が成長して光ファイバが２次被覆
の内径に接触し、変形が拘束される領域（ＩＩ）に分類
できる。第６図（、）および第６図（ｂ）にそれぞｉ領
域（Ｉ）と領域（１１）に対応する変形の概略図を示す
。低温時における光損失の増加を抑制するためには、光
ファイバの変形を成長させないことであり、このために
は低温時の２次被覆の収縮力を小さくし、緩衝層径を小
さくして変形を拘束すると効果がある。
第７図に緩衝層径を変化させた場合の光損失の増加量を
示す。試料長Ｌ＝２０ｏｒｒＬ、波長λ＝ ｌ、ｆｌｐ
ｍ、温度Ｔ＝−？Ｏ℃、２次被覆の外径Ｄ２＝０．９ｍ
ＷＬφの場合で計算値と実験値の比較を示すが、両者の
値はほぼ一致し、計算モデルの妥当性が検証できる。
示す。試料長Ｌ＝２０ｏｒｒＬ、波長λ＝ ｌ、ｆｌｐ
ｍ、温度Ｔ＝−？Ｏ℃、２次被覆の外径Ｄ２＝０．９ｍ
ＷＬφの場合で計算値と実験値の比較を示すが、両者の
値はほぼ一致し、計算モデルの妥当性が検証できる。
第８図に緩衝層径（Ｄ、＝４００μｍ）の大きい場合（
領域鎖に対応〕試料長Ｌ＝ ２ｏｏｍ、波長λ＝１．７
μｍ、温度Ｔ＝６０℃の２次被覆の断面積と光損失の増
加量の関係を示し、○印は実験値、実線は計算値である
。第８図に示すように、２次被覆の断面積を小さくする
と、光損失の増加量を抑制できることがわかる。また計
算値は実験値とほぼ一致し、この面からもモデルの妥当
性を検証できる。
領域鎖に対応〕試料長Ｌ＝ ２ｏｏｍ、波長λ＝１．７
μｍ、温度Ｔ＝６０℃の２次被覆の断面積と光損失の増
加量の関係を示し、○印は実験値、実線は計算値である
。第８図に示すように、２次被覆の断面積を小さくする
と、光損失の増加量を抑制できることがわかる。また計
算値は実験値とほぼ一致し、この面からもモデルの妥当
性を検証できる。
以上の検討結果を用いて、光損失の増加量を抑制する心
線の構造に言及する。光ファイバの光損失の増加量は初
期変形のピッチに影井されるのでピッチの推定を行う。
線の構造に言及する。光ファイバの光損失の増加量は初
期変形のピッチに影井されるのでピッチの推定を行う。
第９図に計算値（実線）と実験値（○印）の比較を示す
が、実験値との比較からピッチｐ＝１５ｍＢ程度と推定
できる。第９図において、規格化周波数Ｖ ＝ １．６
、試料長Ｌ＝２００？ｉＡである。
が、実験値との比較からピッチｐ＝１５ｍＢ程度と推定
できる。第９図において、規格化周波数Ｖ ＝ １．６
、試料長Ｌ＝２００？ｉＡである。
まず最初に光ファイバの変形を拘束する緩衝層径の設定
について述べる。
について述べる。
第１０図に光損失の増加量を０．０１６Ｂ／ｋｍ以下に
抑制するための最大許容変位量ｈｍａｘを示す。
抑制するための最大許容変位量ｈｍａｘを示す。
第１０図において、コア径２ ａ ＝ Ｉ ０μｍ、光
損失増加量α＜ １０ ６Ｂ／ｋｍである。光ファイバ
の使用波長はλ＝１．６μｍで設定しているが、これは
シングルモード光ファイバで波長λ＝１．５μｍの使用
も考慮してこの値を設定している。第１０図に示すよう
に、比屈折率差Δｎの変化によって、最大許容変位ｉｔ
ｈｍａＸが変化する。シングルモード光ファイバの比
屈折率差Δｎは、Δｎ＝０．８％が実用上多く使用され
るので、この値で最大許容変位量ｈｍａｘを設定する。
損失増加量α＜ １０ ６Ｂ／ｋｍである。光ファイバ
の使用波長はλ＝１．６μｍで設定しているが、これは
シングルモード光ファイバで波長λ＝１．５μｍの使用
も考慮してこの値を設定している。第１０図に示すよう
に、比屈折率差Δｎの変化によって、最大許容変位ｉｔ
ｈｍａＸが変化する。シングルモード光ファイバの比
屈折率差Δｎは、Δｎ＝０．８％が実用上多く使用され
るので、この値で最大許容変位量ｈｍａｘを設定する。
光ファイバの初期変形ピッチは１５ｍｎＬと１６ ｍｍ
の両者を第１θ図に示しているが、製造上による・バラ
ツキｎも考慮して、実験からの推定値より厳しい条件の
ｐｍｌＯμｍで、ｈｍａｘを設定すると、第１θ図より
”ｍａｘ ≦ｓ ｏ ｐｍとなる。緩衝層径Ｄ０と光フ
ァイバの最大変位置ｈｍａｘの関係は、式（７）で規定
され、（緩衝層径Ｄ□）−（光フアイバ素線径ｄ）くｌ
ｆｌｏＡｍにすると、低温時の光損失の増加量を抑制で
きる。
の両者を第１θ図に示しているが、製造上による・バラ
ツキｎも考慮して、実験からの推定値より厳しい条件の
ｐｍｌＯμｍで、ｈｍａｘを設定すると、第１θ図より
”ｍａｘ ≦ｓ ｏ ｐｍとなる。緩衝層径Ｄ０と光フ
ァイバの最大変位置ｈｍａｘの関係は、式（７）で規定
され、（緩衝層径Ｄ□）−（光フアイバ素線径ｄ）くｌ
ｆｌｏＡｍにすると、低温時の光損失の増加量を抑制で
きる。
次に前記の値を採用した場合のマルチモード光ファイバ
の光損失の増加量について述べる。袷１０図で設定した
シングルモード光ファイバ心線（コア径２ａ＝ＩＯμｍ
、比屈折率差Δｎ＝ｏ、８％、波長λ＝１．６μｍ）と
実用上多く使用されているマルチモード光ファイバ心線
（コア径２ａ＝１０μｍ、比屈折率差Δｎ＝１４、マル
チモード光ファイバの曲げ損失は波長特性をもたないの
で、特に波長は規定しない）との曲げ損失の比較を第１
１図に示す。第１１図に示すように、シングルモードフ
ァイバの曲げ損失を１０ ”ｉ／ｋｍ以下に抑制するこ
とは、曲げ半径を４０７ＰＩ７？Ｌ以上にすることであ
り、このときマルチモードファイバの曲げ損失もｌＯｄ
Ｂ／ｋｍ以下に抑制できることがわかる。このように緩
衝層径を細径にして光ファイバの最大変位量ｈｍａｘ≦
８０μｍを満足スれば、マルチモードの光フアイバ心線
の損失の増加量も１０ ６Ｂ／ｋｍ以下に抑制できるこ
とがわかる。
の光損失の増加量について述べる。袷１０図で設定した
シングルモード光ファイバ心線（コア径２ａ＝ＩＯμｍ
、比屈折率差Δｎ＝ｏ、８％、波長λ＝１．６μｍ）と
実用上多く使用されているマルチモード光ファイバ心線
（コア径２ａ＝１０μｍ、比屈折率差Δｎ＝１４、マル
チモード光ファイバの曲げ損失は波長特性をもたないの
で、特に波長は規定しない）との曲げ損失の比較を第１
１図に示す。第１１図に示すように、シングルモードフ
ァイバの曲げ損失を１０ ”ｉ／ｋｍ以下に抑制するこ
とは、曲げ半径を４０７ＰＩ７？Ｌ以上にすることであ
り、このときマルチモードファイバの曲げ損失もｌＯｄ
Ｂ／ｋｍ以下に抑制できることがわかる。このように緩
衝層径を細径にして光ファイバの最大変位量ｈｍａｘ≦
８０μｍを満足スれば、マルチモードの光フアイバ心線
の損失の増加量も１０ ６Ｂ／ｋｍ以下に抑制できるこ
とがわかる。
また緩衝層径が大きい場合については、２次被覆の収縮
力Ｆを抑制する而から設定を示す。２次被覆の収縮力Ｆ
の推定にあたっては、実用上多く用いられているナイロ
ンを想定し、低温時のヤング率２００ ｋｐ、／ｍｍ
で計算を進めている。第１２図に一５０℃の温度にお
ける２次被覆の断面積と光損失の増加量の関係ケ示す。
力Ｆを抑制する而から設定を示す。２次被覆の収縮力Ｆ
の推定にあたっては、実用上多く用いられているナイロ
ンを想定し、低温時のヤング率２００ ｋｐ、／ｍｍ
で計算を進めている。第１２図に一５０℃の温度にお
ける２次被覆の断面積と光損失の増加量の関係ケ示す。
第１２図において、コア径２ａ＝１０μｍ、比屈折率差
Δｎ ＝ ０．１３係、波長＝１．６μｍである。第１
２図に示すように、初期変形ピッチ￥１ ＝ １０ ｍ
ｍの厳しい条件の場合についても、２次被覆の断面積Ｓ
（０，２ｎｗＬ に抑制すれば、低温における光損失の
増加を抑制できる。この結果かられかるように、０℃以
下の温度で、ヤング率を９００ ｋｐ／ｍｍ以下のプラ
スチックを用い、その断面積Ｓを９．２ｍｍ以下にすれ
ば、低温で光損失の増加のない光フアイバ心線構造を実
現できる。この値は第１１図の比較に示すように、マル
チモード光ファイバについても適用できる。
Δｎ ＝ ０．１３係、波長＝１．６μｍである。第１
２図に示すように、初期変形ピッチ￥１ ＝ １０ ｍ
ｍの厳しい条件の場合についても、２次被覆の断面積Ｓ
（０，２ｎｗＬ に抑制すれば、低温における光損失の
増加を抑制できる。この結果かられかるように、０℃以
下の温度で、ヤング率を９００ ｋｐ／ｍｍ以下のプラ
スチックを用い、その断面積Ｓを９．２ｍｍ以下にすれ
ば、低温で光損失の増加のない光フアイバ心線構造を実
現できる。この値は第１１図の比較に示すように、マル
チモード光ファイバについても適用できる。
以上説明したように、本発明は低温での光損失増加のメ
カニズムを解明することにより、（緩衝層径Ｄ 、）−
（光ファイバ累線径ｄ）（１６０，ｕｍＫするか、０℃
以下のヤング率２００ ’ｉ／ｍ−以下のプラスチック
を用い、その断面積を０．２ｍ−以下にすると、低温に
おける光損失増加のない心線構造を実現できることがわ
かる。また経時特性および水圧特性についても、２次被
覆の収縮によって光損失が増加する現象であり、低温特
性と同様のメカニズムであるので、本発明を用いると経
時特性および水圧特性についても安定な特性の心線の構
造を実現できる。
カニズムを解明することにより、（緩衝層径Ｄ 、）−
（光ファイバ累線径ｄ）（１６０，ｕｍＫするか、０℃
以下のヤング率２００ ’ｉ／ｍ−以下のプラスチック
を用い、その断面積を０．２ｍ−以下にすると、低温に
おける光損失増加のない心線構造を実現できることがわ
かる。また経時特性および水圧特性についても、２次被
覆の収縮によって光損失が増加する現象であり、低温特
性と同様のメカニズムであるので、本発明を用いると経
時特性および水圧特性についても安定な特性の心線の構
造を実現できる。
第１図は光フアイバ心線の断面図、第２図は光フアイバ
心線の構造と低温の光損失増加量の関係を示す図、第８
図は心線の構造のモデルを示す図。 第４図は光フアイバ変形の模棲図、第５図は光フアイバ
変形の成長図、第６図（ａ）、 （ｂ）は光フアイバ変
形の概念図、第７図は低温における光損失の増加量と緩
衝層径の関係を示す図、第８図は低温における光損失の
増加量と２次被覆の断面積の関係を示す図、第９図は光
ファイバの初期変形のピッチ推定図、第１０図は低温で
光損失の増加を抑制する光ファイバの許容最大変位量を
示す図、第１１図はシングルモード光ファイバとマルチ
モード光ファイバの曲げ損失の比較図、第１２図は低温
で光損失の増加を抑制する許容２次被覆の断面積を示す
図である。 ｌ・・・光フアイバ素線、２・・・緩衝層、３・・・２
次被覆。 特許出願人 日本電信電話公社 第１図 第２図 ２次＊１の＃ｆｒ面積（ｍｔｎり 第３図 第４図 第５図 〜 第６図 第７図 第８図 ２シ２ζ［９σ）＠ｍＲＳｘ （ｍｑり２ン第９図 第１Ｏ図 詑８Ｊ＾ＪｊｉｌｆＩ （％ン 第１１図 第１２図 ２次＃ＪＩＦ）＃面ＵＳ２（ｍＭつ
心線の構造と低温の光損失増加量の関係を示す図、第８
図は心線の構造のモデルを示す図。 第４図は光フアイバ変形の模棲図、第５図は光フアイバ
変形の成長図、第６図（ａ）、 （ｂ）は光フアイバ変
形の概念図、第７図は低温における光損失の増加量と緩
衝層径の関係を示す図、第８図は低温における光損失の
増加量と２次被覆の断面積の関係を示す図、第９図は光
ファイバの初期変形のピッチ推定図、第１０図は低温で
光損失の増加を抑制する光ファイバの許容最大変位量を
示す図、第１１図はシングルモード光ファイバとマルチ
モード光ファイバの曲げ損失の比較図、第１２図は低温
で光損失の増加を抑制する許容２次被覆の断面積を示す
図である。 ｌ・・・光フアイバ素線、２・・・緩衝層、３・・・２
次被覆。 特許出願人 日本電信電話公社 第１図 第２図 ２次＊１の＃ｆｒ面積（ｍｔｎり 第３図 第４図 第５図 〜 第６図 第７図 第８図 ２シ２ζ［９σ）＠ｍＲＳｘ （ｍｑり２ン第９図 第１Ｏ図 詑８Ｊ＾ＪｊｉｌｆＩ （％ン 第１１図 第１２図 ２次＃ＪＩＦ）＃面ＵＳ２（ｍＭつ
Claims (1)
- １ 光ファイバ索線へ緩衝層を被覆し、その上に、２次
被覆を施した光フアイバ心線において、緩衝層径をＤｏ
、光フアイバ素線径をｄとして、Ｄ、−６５１６０μｍ
以下にしたことを特徴とする光フアイバ心線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57178939A JPS5968704A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 光フアイバ心線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57178939A JPS5968704A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 光フアイバ心線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5968704A true JPS5968704A (ja) | 1984-04-18 |
Family
ID=16057280
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57178939A Pending JPS5968704A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | 光フアイバ心線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5968704A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2578657A1 (fr) * | 1985-03-07 | 1986-09-12 | Doryokuro Kakunenryo | Fibre optique |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286343A (en) * | 1976-01-13 | 1977-07-18 | Fujikura Ltd | Fiber for optical transmission |
| JPS546562A (en) * | 1977-06-17 | 1979-01-18 | Hitachi Ltd | Production of optical transmission lines |
| JPS5713407A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical fiber and its manufacture |
-
1982
- 1982-10-12 JP JP57178939A patent/JPS5968704A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286343A (en) * | 1976-01-13 | 1977-07-18 | Fujikura Ltd | Fiber for optical transmission |
| JPS546562A (en) * | 1977-06-17 | 1979-01-18 | Hitachi Ltd | Production of optical transmission lines |
| JPS5713407A (en) * | 1980-06-27 | 1982-01-23 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Optical fiber and its manufacture |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2578657A1 (fr) * | 1985-03-07 | 1986-09-12 | Doryokuro Kakunenryo | Fibre optique |
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