JPS5966986A - ステンレス鋼の抵抗スポツト溶接法 - Google Patents
ステンレス鋼の抵抗スポツト溶接法Info
- Publication number
- JPS5966986A JPS5966986A JP17753982A JP17753982A JPS5966986A JP S5966986 A JPS5966986 A JP S5966986A JP 17753982 A JP17753982 A JP 17753982A JP 17753982 A JP17753982 A JP 17753982A JP S5966986 A JPS5966986 A JP S5966986A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- value
- specific resistance
- martensite
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/16—Resistance welding; Severing by resistance heating taking account of the properties of the material to be welded
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Resistance Welding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明に被溶接材の製造履歴にかかわらず同じ人きさの
ナゲツトを均等π形成できるように溶接条件を正確かつ
簡便に制御するステンレス鋼の抵抗スポット溶接法に関
する、 近年、車両用材料どしてその保守費用がきわめて安価で
よいことからステンレス鋼が用いられるようＶＣなり、
さらに車体経用化ＶｃＪ：る省エイ・ルギステンレス鋼
を冷間加工によって強度全高めだ高強度ステンレス鋼が
用いられる方向［ある。
ナゲツトを均等π形成できるように溶接条件を正確かつ
簡便に制御するステンレス鋼の抵抗スポット溶接法に関
する、 近年、車両用材料どしてその保守費用がきわめて安価で
よいことからステンレス鋼が用いられるようＶＣなり、
さらに車体経用化ＶｃＪ：る省エイ・ルギステンレス鋼
を冷間加工によって強度全高めだ高強度ステンレス鋼が
用いられる方向［ある。
ところで、車両製造工程では抵抗スポット溶接が多用さ
れるところから、この準安定オーステナイト系ステンレ
ス鋼ケ冷間加工（−２で強度ケ高めた月利を被溶接材と
してこれに抵抗スポット溶接ケ適用しようとすると、こ
こに１つの問題が起ってきだ、すれげ、溶接時にチリが
発生しやすいという問題である。しかもこのチリの発生
状況が種々変動するのである。したがって、同じ人きび
のナゲツト全形成する溶接条件の選定が難シ、＜、この
材料を用いた場合にその抵抗スポット溶接が画一的に実
施できるような溶接条件の調整方式が強く望寸れる［至
った。
れるところから、この準安定オーステナイト系ステンレ
ス鋼ケ冷間加工（−２で強度ケ高めた月利を被溶接材と
してこれに抵抗スポット溶接ケ適用しようとすると、こ
こに１つの問題が起ってきだ、すれげ、溶接時にチリが
発生しやすいという問題である。しかもこのチリの発生
状況が種々変動するのである。したがって、同じ人きび
のナゲツト全形成する溶接条件の選定が難シ、＜、この
材料を用いた場合にその抵抗スポット溶接が画一的に実
施できるような溶接条件の調整方式が強く望寸れる［至
った。
本発明はこの要望に応えることケ目的とじてなされたも
ので、準安定オーステナイト系ステンレス鋼を冷間加工
してなる被溶接材に抵抗スポット溶接を行なうにあたり
、この被溶接材ヶ得るまでの冷間加工時の冷間加工率ま
だに゛被溶接材の鋼中に応じて抵抗スポット溶接時の溶
接電流値ｋ Ｒ周整すること全特徴とする方法を提供す
るものである。
ので、準安定オーステナイト系ステンレス鋼を冷間加工
してなる被溶接材に抵抗スポット溶接を行なうにあたり
、この被溶接材ヶ得るまでの冷間加工時の冷間加工率ま
だに゛被溶接材の鋼中に応じて抵抗スポット溶接時の溶
接電流値ｋ Ｒ周整すること全特徴とする方法を提供す
るものである。
以十に本発明法ケ代表的な試験結果に基いて具体的に説
明する。
明する。
第１表ｖｃ溶接試験に月４いた供試料の化学成分と冷間
圧延率を・示す、各供試料の厚みα、１．Ｏｎ＋ｍであ
る、 各供試料ケ？り（の条件で抵抗スポット溶接した。
圧延率を・示す、各供試料の厚みα、１．Ｏｎ＋ｍであ
る、 各供試料ケ？り（の条件で抵抗スポット溶接した。
加圧力＝４Ｌ１０に９．７％５．棒径＝５ｍｍｌ、通電
時間＝７１＋Ｚ、と（〜、溶接電流１各供試材において
直径４Ｉｎｍ近傍のナゲツトが得られる値？出いた。
時間＝７１＋Ｚ、と（〜、溶接電流１各供試材において
直径４Ｉｎｍ近傍のナゲツトが得られる値？出いた。
ｉだ、各供試料ごとに、実際の溶接時の抵抗発熱量（Ｑ
＋を布枠１１４１電圧チャートから次式に基づいて９出
した。
＋を布枠１１４１電圧チャートから次式に基づいて９出
した。
Ｑ（ｃａｌ） ＝ ０．２４ ・ｅ−〔ｅ／ ｔＶＴ）
／ＩＪ：ｌ） ：］ ・ｔ＝ ０．２４ ・］ ・Ｒ
−ｔ ただし、ｅ；通電中の電極間電圧の平均値（Ｖｌｖｐ；
電極間電圧のピーク値（Ｖ） １ｐ；瞬間電流泪ｖｌ−よる刃側溶接電流値（Ａ＋ １、；実通電時間（ｓｅｃ） Ｌ：通電中の平均電流値（Ａ） Ｒ；通電抵抗値（μΩ） このＱ？単位ナゲツト面積当りの発熱量Ｑ、ＮＶｃ換算
（〜、これケ各供試材の溶接結果について比較′ｊると
第１図のようになった。第１図から明らかなように、各
供試料ｒ用いた溶接電流値にそれぞれ異るＦもかかわら
ず県はほぼ一定てｔ）す、＋６１し大きびのナゲノｌ−
金得るだめの発熱量は等しし）ことを示している。次に
、＠接時の、’ｒ′１１電抵抗イ１薩と冷間圧延率、比
抵抗の関係音調べると、Ｒ２１ン１のようｌ／ｃ−なっ
た。幅２図から明らかなように、冷１用圧延率が増すに
従って比抵抗が増大し、溶接時のＪｍｍ低抵抗値増大し
７ていることがわかる。すな１つち、同じ大きさのナゲ
ットヲ得る場合に、この月ネ・１げ高い冷間加圧ケ・受
けだ材料の方が低い加工度の拐わｌｖｃ比べて、加圧力
、電極径、ｊ１＋１時間などの条件が同じであれは、少
ない溶接電流値て′工いということを′示している。こ
のことは、？令＋４ｔｌ ｊＪｏ二に率の程度に応じて
溶接電流値たけを調整すれば、１司し大きさのナゲツト
が形成できることケ示しており、同じ成分組成の拐料に
対してこの関係全ｊ魚ｌ１ｌ−Ｊ−れは良好な結果が得
られる。しかし、（１Ｐ安定剃−一−ステナイト系ステ
ンレス鋼であって噂、成分組成≠；異るものに対（７て
にそれぞれについてこのＩＪＡ係（！−；Ｒめておく必
要が夛する。しだがって、この冷間７Ｊ［ｌ ］ｌ率に
よって＠接′亀流値を調整する方θミに同じ成分組成の
拐料孕用いる場合には溶接管理も単純であるが成分組成
プバ異る多種材料を中いる場合πけそノ’ｆｌ理が若干
後＃ｌｖｃなることは否めない。この点に、以′Ｆ＋／
（述べるマルテンサイト量による溶接電流値の調整によ
って解決できる。
／ＩＪ：ｌ） ：］ ・ｔ＝ ０．２４ ・］ ・Ｒ
−ｔ ただし、ｅ；通電中の電極間電圧の平均値（Ｖｌｖｐ；
電極間電圧のピーク値（Ｖ） １ｐ；瞬間電流泪ｖｌ−よる刃側溶接電流値（Ａ＋ １、；実通電時間（ｓｅｃ） Ｌ：通電中の平均電流値（Ａ） Ｒ；通電抵抗値（μΩ） このＱ？単位ナゲツト面積当りの発熱量Ｑ、ＮＶｃ換算
（〜、これケ各供試材の溶接結果について比較′ｊると
第１図のようになった。第１図から明らかなように、各
供試料ｒ用いた溶接電流値にそれぞれ異るＦもかかわら
ず県はほぼ一定てｔ）す、＋６１し大きびのナゲノｌ−
金得るだめの発熱量は等しし）ことを示している。次に
、＠接時の、’ｒ′１１電抵抗イ１薩と冷間圧延率、比
抵抗の関係音調べると、Ｒ２１ン１のようｌ／ｃ−なっ
た。幅２図から明らかなように、冷１用圧延率が増すに
従って比抵抗が増大し、溶接時のＪｍｍ低抵抗値増大し
７ていることがわかる。すな１つち、同じ大きさのナゲ
ットヲ得る場合に、この月ネ・１げ高い冷間加圧ケ・受
けだ材料の方が低い加工度の拐わｌｖｃ比べて、加圧力
、電極径、ｊ１＋１時間などの条件が同じであれは、少
ない溶接電流値て′工いということを′示している。こ
のことは、？令＋４ｔｌ ｊＪｏ二に率の程度に応じて
溶接電流値たけを調整すれば、１司し大きさのナゲツト
が形成できることケ示しており、同じ成分組成の拐料に
対してこの関係全ｊ魚ｌ１ｌ−Ｊ−れは良好な結果が得
られる。しかし、（１Ｐ安定剃−一−ステナイト系ステ
ンレス鋼であって噂、成分組成≠；異るものに対（７て
にそれぞれについてこのＩＪＡ係（！−；Ｒめておく必
要が夛する。しだがって、この冷間７Ｊ［ｌ ］ｌ率に
よって＠接′亀流値を調整する方θミに同じ成分組成の
拐料孕用いる場合には溶接管理も単純であるが成分組成
プバ異る多種材料を中いる場合πけそノ’ｆｌ理が若干
後＃ｌｖｃなることは否めない。この点に、以′Ｆ＋／
（述べるマルテンサイト量による溶接電流値の調整によ
って解決できる。
ｌＷ安定オーステツーイト系ステンレス鋼は、冷間加工
率の」曽力［匣伴ってマルテンリーイトｌ、ｊがｊ冑加
する。
率の」曽力［匣伴ってマルテンリーイトｌ、ｊがｊ冑加
する。
Ｓ［ＪＳ３０１ トＳ［ＪＳ２０１ ｖｃツイテ（７）
コ（Ｄ関係ケ第５図に示（，７だが、同図に見られる
ようにこの関係は鋼組成によって異る。ところが、鋼組
成が異っても、マルテンザイト骨と比抵抗の関係で調整
すると、＜（Ｃ４図に示すように、＠同組成にかかわら
ずマルチ／−リーイト用によって比抵抗に一義的に決定
される。
コ（Ｄ関係ケ第５図に示（，７だが、同図に見られる
ようにこの関係は鋼組成によって異る。ところが、鋼組
成が異っても、マルテンザイト骨と比抵抗の関係で調整
すると、＜（Ｃ４図に示すように、＠同組成にかかわら
ずマルチ／−リーイト用によって比抵抗に一義的に決定
される。
一方、比抵抗と工４．。の関係？第５図に示（７た。
この第５図ｅ」、前述の抵抗スホツト溶接試験を準安定
オーステナイト系ステ／レス鋼πついて行ない、その比
抵抗値と、ＡＷＳ−ＣＩ −１４６Ｖ？：おける厚さ１
ｍｍの供試料の基準である直径４ ｍｍのナゲソトケ得
るため龍必要な溶接電流値（Ｉ４゜）の関係ケ示（２だ
ものである。また、第６図にこの工、。とマルテンサイ
トｔとの関１糸分示しだ。この第５．６図より、準安定
オーステナイト系ステンレス鋼の冷間加工率や鋼組成に
かかわらず、その比抵抗寸１’ｃｕマルチ／ザイト情が
予め求めらｔｌ、ておａ−ば、同一のナゲント？得るた
めの適正な浴接電流値に即座ｖ７−決定できることがわ
かる。波溶接刊のそれぞれの比抵抗仙ケ求める万θモで
もよいが、この場合は比較的労力？要するので、マルデ
ノザイトイ１ｋ・求める方法の方がより実際的て゛ある
。−２ルテ／サイｌ、 ｍ（匍の測定ｔＪ、今ＩＬｌて
耐、ノエライトスコープなどの機器測定によりその測定
値を校正して容易に行なうことができる。
オーステナイト系ステ／レス鋼πついて行ない、その比
抵抗値と、ＡＷＳ−ＣＩ −１４６Ｖ？：おける厚さ１
ｍｍの供試料の基準である直径４ ｍｍのナゲソトケ得
るため龍必要な溶接電流値（Ｉ４゜）の関係ケ示（２だ
ものである。また、第６図にこの工、。とマルテンサイ
トｔとの関１糸分示しだ。この第５．６図より、準安定
オーステナイト系ステンレス鋼の冷間加工率や鋼組成に
かかわらず、その比抵抗寸１’ｃｕマルチ／ザイト情が
予め求めらｔｌ、ておａ−ば、同一のナゲント？得るた
めの適正な浴接電流値に即座ｖ７−決定できることがわ
かる。波溶接刊のそれぞれの比抵抗仙ケ求める万θモで
もよいが、この場合は比較的労力？要するので、マルデ
ノザイトイ１ｋ・求める方法の方がより実際的て゛ある
。−２ルテ／サイｌ、 ｍ（匍の測定ｔＪ、今ＩＬｌて
耐、ノエライトスコープなどの機器測定によりその測定
値を校正して容易に行なうことができる。
第２表は、第６図の関係ケ用いて、板厚１ｍｍの５ＵＳ
３０ｊ−ＨＴ、 ５Ｕｓ２０１−ＨＴ、 ５Ｕ
Ｓ３０４ 、 お よ こ、ト５ＵＳ３０４’ （
５０％圧延材）孕、１げ径４〃１ｍのナケノトが得られ
るようｒ溶接電流値ケ決定］、て抵抗スポット溶接を実
Ｍｕｌ−た場合の結果を示したイ）のて多）る。
３０ｊ−ＨＴ、 ５Ｕｓ２０１−ＨＴ、 ５Ｕ
Ｓ３０４ 、 お よ こ、ト５ＵＳ３０４’ （
５０％圧延材）孕、１げ径４〃１ｍのナケノトが得られ
るようｒ溶接電流値ケ決定］、て抵抗スポット溶接を実
Ｍｕｌ−た場合の結果を示したイ）のて多）る。
第２表
加用力 ４００ ｋ４７．１１０電時間 ７１１２、電
極 Ｃ形先端径 ５ ｍ７ｎグ、 第２表の結果から明らかなように、各＠１ｌｌｖｃおい
て実測ナゲツト径に鋼成分にかかわらず実質的に４、ｆ
：ＪｍＴπの同じ大きさの１）のが得られた。このよう
に過冷捷たげ冷間加工に裏ってオーステナイト相中πマ
ルテンザイトブバ生じる準安定オーステナイト系ステン
レス鋼全被誤液相として抵抗スポット／ｉ接−Ｊ″る場
合に、その溶接条件の選定に対して本発明法は極めて有
益な方法全提供できることが明らかである。
極 Ｃ形先端径 ５ ｍ７ｎグ、 第２表の結果から明らかなように、各＠１ｌｌｖｃおい
て実測ナゲツト径に鋼成分にかかわらず実質的に４、ｆ
：ＪｍＴπの同じ大きさの１）のが得られた。このよう
に過冷捷たげ冷間加工に裏ってオーステナイト相中πマ
ルテンザイトブバ生じる準安定オーステナイト系ステン
レス鋼全被誤液相として抵抗スポット／ｉ接−Ｊ″る場
合に、その溶接条件の選定に対して本発明法は極めて有
益な方法全提供できることが明らかである。
第１図は単位ナゲツト面積当りの発熱量Ｑ＋＋牙各供試
拐について調へた図、鳴２図に通電抵抗値と冷間圧延率
および比抵抗とのｌｔ’、関係図、第６図ｒ、１冷間圧
延率とマルテンサイト量との関係図、＠４図はマルテン
サイトはと比抵抗との関係図、第５図ｉ比抵抗とエイ。 、との関係図、第６図にマルテンザイト量と１１．。と
の関係図であイ）。 ；゛・ ′２ 第１ 図 第２図 冷間圧延率（％） 第３図 第４図 マルテンサイト量（９））
拐について調へた図、鳴２図に通電抵抗値と冷間圧延率
および比抵抗とのｌｔ’、関係図、第６図ｒ、１冷間圧
延率とマルテンサイト量との関係図、＠４図はマルテン
サイトはと比抵抗との関係図、第５図ｉ比抵抗とエイ。 、との関係図、第６図にマルテンザイト量と１１．。と
の関係図であイ）。 ；゛・ ′２ 第１ 図 第２図 冷間圧延率（％） 第３図 第４図 マルテンサイト量（９））
Claims (1)
- 準安定オーステナイト系ステンレス鋼？冷間加］ニして
なる被溶接材に抵抗スポット溶接７行うにあたり、前記
冷間加工のさいの冷間加工率捷たは該被溶接材の仲（中
マルテンサイト量（刑ケ予め求めておき、この値に応じ
て溶接電流値全調整すること全特徴とするステンレス鋼
の抵抗スポット溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17753982A JPS5966986A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | ステンレス鋼の抵抗スポツト溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17753982A JPS5966986A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | ステンレス鋼の抵抗スポツト溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966986A true JPS5966986A (ja) | 1984-04-16 |
Family
ID=16032705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17753982A Pending JPS5966986A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | ステンレス鋼の抵抗スポツト溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966986A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62292286A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-18 | Toyota Motor Corp | 積層鋼板の抵抗スポツト溶接方法 |
| CN111843151A (zh) * | 2019-04-30 | 2020-10-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高中锰钢电阻点焊接头性能的方法 |
-
1982
- 1982-10-12 JP JP17753982A patent/JPS5966986A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62292286A (ja) * | 1986-06-10 | 1987-12-18 | Toyota Motor Corp | 積層鋼板の抵抗スポツト溶接方法 |
| CN111843151A (zh) * | 2019-04-30 | 2020-10-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高中锰钢电阻点焊接头性能的方法 |
| CN111843151B (zh) * | 2019-04-30 | 2021-08-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种提高中锰钢电阻点焊接头性能的方法 |
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