JPS5959235A - Treatment of exhaust gas of scrap preheating apparatus - Google Patents
Treatment of exhaust gas of scrap preheating apparatusInfo
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- JPS5959235A JPS5959235A JP57170719A JP17071982A JPS5959235A JP S5959235 A JPS5959235 A JP S5959235A JP 57170719 A JP57170719 A JP 57170719A JP 17071982 A JP17071982 A JP 17071982A JP S5959235 A JPS5959235 A JP S5959235A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スクラップ°予熱装置の排ガス処理方法に関
するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for treating exhaust gas from a scrap preheating device.
可燃物を多量に介入するヌクラップを、アーク炉からの
高温排ガスを用いて予熱する際に発生する発煙・異臭は
、可燃物の量とスクラップ予熱温度等に相関して二次公
害物となるが、その防止策としての従来技術には、次の
ようなものがある。The smoke and odor generated when Nuclap, which contains a large amount of combustible material, is preheated using high-temperature exhaust gas from the arc furnace becomes secondary pollution due to the correlation with the amount of combustible material and scrap preheating temperature. , Conventional techniques as preventive measures include the following.
（ん スクラップ予熱後の排ガスをリサイクルファンに
よシ、電炉に近接したダクト等の面温排ガスと合流燃焼
除去する方法。(N) A method in which the exhaust gas after preheating the scrap is transferred to a recycling fan, and then combined with surface temperature exhaust gas from a duct, etc. close to the electric furnace, and burned and removed.
この方法の欠点は、
（１） スクラップ予熱排出の低温ガス（１００〜１
５０℃）と電炉排出ガスを混合燃焼させるため、混合ガ
ス温度を約６００℃前後に保持する必要上スクラップ°
予熱装置への導入ガス量を、電炉排ガスの５０％内外に
制限コントロールする必要があり、スクラップ予熱装置
による予熱効果が半減する。従って省工不効果も半減す
る。The disadvantages of this method are: (1) Low-temperature gas (100 to 1
50℃) and electric furnace exhaust gas, it is necessary to maintain the mixed gas temperature at around 600℃, so scrapping is required.
It is necessary to limit and control the amount of gas introduced into the preheating device to within 50% of the electric furnace exhaust gas, which reduces the preheating effect by the scrap preheating device by half. Therefore, labor-saving effects are halved.
（２） 電炉発生ガスは、ガス量・ガス温度とも操業
条件ならびに炉況によシ大巾に変動するので、スクラッ
プ予熱後の排出ガスと電炉排出ガスとの混合ガスを発煙
・異臭を燃焼分解除去する条件にコントロールする方法
は不確実となシ、二次公告防止策としては不完全である
。(2) Since the amount and temperature of the gas generated in an electric furnace vary widely depending on operating conditions and furnace conditions, the mixed gas of the exhaust gas after preheating the scrap and the electric furnace exhaust gas is used to burn and decompose the smoke and odor. The method of controlling the conditions for removal is uncertain and is incomplete as a measure to prevent secondary publicity.
（３） スクラップ“予熱後の排出ガスのりサイクル
ラインは、ダストならびにオイル・ミスト等がファン及
びダクトに附着椎積し引火急激燃焼をも誘発することが
あシ、保守が厄介で、実用上の問題ある。(3) Scrap: After preheating, exhaust gas cycle lines tend to accumulate dust, oil mist, etc. on fans and ducts, causing ignition and rapid combustion, making maintenance difficult and impractical. There's a problem.
出） ヌクラップ予熱後の排ガス全除塵後、ヌフ”レイ
水にて吸収除去する方法、
この方法の欠点は、
（１） 除塵後の排ガス中には二次公告物を含み、例
えば
オイルミスト ３０〜７０（レホｌｖム！＃−
ｆヒ）’（ＨＣＨＯ） ２０〜３０ ＰＰｍ１セ）
、／ ２０〜３０ ｐｐｍスチレン
６〜１０ＰＰｒｎトルエン
０．５〜ｌｐｐｍ等の有害物が混入しており、水浴液
体の水処卯設＠を必要とし、水を汚染して三次公害を誘
発することがある。(1) The exhaust gas after dust removal contains secondary notices, such as oil mist. 70 (Rehom! #-
fhi)' (HCHO) 20-30 PPm1ce)
,/20-30 ppm styrene
6~10PPrn toluene
Contaminants such as 0.5 to 1 ppm are mixed in, requiring water treatment for bathing liquid, which may contaminate the water and induce tertiary pollution.
（２） 多量の循環水を必要とし、洗浄塔ならびに水
処理装置は設備費がかさみ、かつ所要スペース大きく実
用上問題を残している。(2) A large amount of circulating water is required, and the cleaning tower and water treatment equipment have high equipment costs and require a large amount of space, which poses a practical problem.
Ｃ） スクラップ予熱装置への排ガス堺入量を抑制して
二次公害物が発生しない範囲にスクラブ７゜予熱温度さ
げる方法。C) A method of lowering the scrub preheating temperature by 7° to a range where secondary pollution is not generated by suppressing the amount of exhaust gas entering the scrap preheating device.
この方法は、スクラップ中に介在する可燃物が少い場合
には実用的であるが、可燃物が多い場合はスクラップ予
熱温度を下げることになシ予熱効果が大巾に低下する欠
点がある。This method is practical when there are few combustibles in the scrap, but when there are many combustibles, there is a drawback that the preheating effect is greatly reduced without lowering the scrap preheating temperature.
そこで、本発明は、上記問題点に鑑みて案出された−も
のであり、スクラップ予熱装置の効率を低下させること
なく、しかも安価な設備費で、二次公害物質を排ガスか
ら完全分離除去することができる、スクラップ予熱装置
の排ガス処理方法を提供することを目的とする。Therefore, the present invention was devised in view of the above problems, and it is possible to completely separate and remove secondary pollutants from exhaust gas without reducing the efficiency of the scrap preheating device and with low equipment costs. It is an object of the present invention to provide a method for treating exhaust gas from a scrap preheating device.
従って、その特徴とする処は、製鋼用アーク炉から排ガ
ヌ會直接吸入してスクラップを予熱し、該予熱後の排ガ
スを置引集塵する排ガス処理方法において、ヌクラップ
予熱後の排ガス中のダストを置引集塵機で補足し、次い
で、ダヌト補足後の排ガスを、乾式方法で８０℃以下に
冷却し、排ガス中の蒸発気化エレメントを凝縮補集し、
その後、排ガスを大気放出する点にある。Therefore, its characteristic feature is that it is an exhaust gas treatment method in which scrap is directly sucked into the exhaust gas from a steelmaking arc furnace and preheated, and the exhaust gas after preheating is placed and collected. The dust is collected by a stationary dust collector, and then the exhaust gas after the Danut collection is cooled to 80°C or less by a dry method, and the evaporation elements in the exhaust gas are condensed and collected,
Thereafter, the exhaust gas is released into the atmosphere.
以下、図面に基づき具体的に説明する。A detailed explanation will be given below based on the drawings.
まず、本発明の方法に用いられる装置の概要を説明すれ
ば、（１）はアーク炉で、（２）は炉蓋（３）に設けら
れた炉ガス排出用エルボである。（４）はエルボ（２）
に所定間隙をもって接続される排気ダクトであシ、（５
）は該ダクト（４）に接続される蓄熱塔である。この蓄
熱塔（５）からスクラップ”予熱用ダクト（６）と、バ
イパスダクト（７）が延出している。スクラップ予熱用
ダクト（６）に、スクラップ予熱装置（８）が接続され
ている。スクラップ予熱装置（８）から前記バイパスダ
クト（７）にスクラップ”予熱排気ダクト（９）が接続
されている。バイパスダクｌ−（７）終端は冷却塔ａ０
に接続されている。この冷却塔０Ｑから延出する排気ダ
クトσ刀中途部にはターボファン■が介装され、該排気
ダクトαυは置引バグハウス０３に接続されている。First, the outline of the apparatus used in the method of the present invention will be explained. (1) is an arc furnace, and (2) is an elbow for discharging furnace gas provided in the furnace lid (3). (4) is elbow (2)
The exhaust duct is connected to the
) is a heat storage tower connected to the duct (4). A scrap preheating duct (6) and a bypass duct (7) extend from this heat storage tower (5). A scrap preheating device (8) is connected to the scrap preheating duct (6). A scrap "preheating exhaust duct (9)" is connected from the preheating device (8) to said bypass duct (7). Bypass duct l-(7) terminal is cooling tower a0
It is connected to the. A turbo fan (2) is interposed in the middle of the exhaust duct σ extending from the cooling tower 0Q, and the exhaust duct αυ is connected to the storage baghouse 03.
置引バグハウスα３の出口に接続ダク） （１４１が接
続され、該接続ダク） （１４１中途部に調整ダンパー
叩、軸流ファン０θ及びドレン抜きａηが設けられてい
る。A connecting duct (141 is connected to the outlet of the pull-down baghouse α3) (141 is provided with an adjustment damper, an axial fan 0θ, and a drain aη in the middle of the connecting duct).
そして接続ダク） （’１４）の終端に煙突ＯＥＪが接
続されている。The chimney OEJ is connected to the end of the connecting duct ('14).
上記装置を用いて排ガス？処理する方法は、まず、バイ
パスダクト（７）のダンパーα９を閉じ、予熱ダクト（
６）のダンパー■及び予熱排気ダクト（９）のダンパー
ｃ２１＋を開け、アーク炉（１）からの高温排ガスを、
エルボ（２］−排気ダクト（４）→蓄熱塔（５〕−スク
ラップ予熱用ダクト（６）−スクラップ予熱装置（８）
−排気ダクト（９フーバイパスダクト（７）→冷却塔０
１−排気ダクトａｌｌ−直引バグハウス［１３へと流れ
るよう、排気ダク）Ｑｌｌ中途部のターボファン叩で吸
引する。Exhaust gas using the above device? The processing method is to first close the damper α9 of the bypass duct (7), and then open the preheating duct (
Open the damper ■ of 6) and the damper C21+ of the preheating exhaust duct (9), and let the high-temperature exhaust gas from the arc furnace (1)
Elbow (2) - Exhaust duct (4) → Heat storage tower (5) - Scrap preheating duct (6) - Scrap preheating device (8)
-Exhaust duct (9 Fu bypass duct (7) → cooling tower 0
1 - Exhaust duct all - Direct baghouse [Exhaust duct to flow to 13) Suction is drawn by the turbo fan in the middle of Qll.
このとき、アーク炉（１）からの高温排ガスは、スクラ
ップ予熱装置（８）において、スクラップのを予熱する
。この予熱後の排ガス中には、スクラップに付着したダ
ストや有機物等を含存し、有機物等は排ガス中に蒸発気
化している。このように２次公害物質を含有した排ガス
は、ダストのみがバグハウスｕ３にて補足される。蒸発
気化し念有機物等はバグハウス（１３ヲ通過し、軸流フ
ァンＯＧによって接続ダクト圓に流入する。At this time, the high temperature exhaust gas from the arc furnace (1) preheats the scrap in the scrap preheating device (8). After this preheating, the exhaust gas contains dust and organic substances adhering to the scrap, and the organic substances are evaporated into the exhaust gas. In the exhaust gas containing secondary pollutants in this way, only dust is captured in the baghouse u3. The evaporated organic matter passes through the baghouse (13) and flows into the connecting duct circle by the axial fan OG.
さて、この接続ダク） ｆ１４１１４１内過する排ガス
は、ガス温度が８０°Ｃ以下になるよう冷却されて込る
。Ｎｌ）ち、排ガスは乾式方法で冷却される結果、蒸発
気化していた有機物等のエレメントは、凝縮して接続ダ
クト（１４１内■に付着する。この凝縮エレメントは接
続ダクト圓ヲつたわり、最下部位置に設けられたドレン
抜き（１７１から外部に排出される。Now, the exhaust gas passing through this connecting duct (F141141) is cooled so that the gas temperature becomes 80°C or less. As a result of the exhaust gas being cooled by a dry method, elements such as organic matter that had been evaporated condense and adhere to the inside of the connecting duct (141). The water is discharged to the outside from the drain (171) provided at the lower position.
このように、バグハウスαＪでダス）ｋ補足され、次い
で接続ダク） ｆ１４１内で蒸発気化エレメントが凝縮
補集された排ガス中には、もはや２次公害を発生させる
有害物は含有されておらず、その後、煙突（至）よシ大
気中に放出される。In this way, the exhaust gas that is collected in the baghouse αJ and then condensed and collected by the evaporation element in the connecting duct no longer contains harmful substances that can cause secondary pollution. , and then released into the atmosphere through chimneys.
上記排ガスの乾式方法での冷却の一具体例は、バグハウ
スＤ内での放熱による温度降下、及び、バグハウスミ３
上部のモニターの内での外気空気との混合による温度降
下、及び接続ダク） （１４１での放熱による温ｆｆ降
下によシ行なうものである。One specific example of cooling the exhaust gas using the dry method is the temperature drop due to heat radiation in the baghouse D and the temperature drop in the baghouse D.
(Temperature drop due to mixing with outside air in the upper monitor and connecting duct) (Temperature ff drop due to heat radiation at 141).
上記方法で冷却させた場合の熱精算結果を次に示す。The heat calculation results when cooling using the above method are shown below.
まず、バグハウス入口（１ａａ）での最高排ガス温度ヲ
２００℃、その流量’ｋ ２０００ Ｎｍ’／ｍｉｎ
とし、軸流ファンｑＧ入口での排ガス温度ヲ８０°Ｃ
１その流量を５０００ Ｎｍ’／ｍｉｎ とする。即
ち、バグノ・ウスのモニターの内で新しい空気が３００
０ Ｎｒｒｌ／ｍｉ ｎ 混合され、その外気ＩＭｈ度
全２５℃とする。First, the maximum exhaust gas temperature at the baghouse inlet (1aa) is 200°C, and its flow rate is 2000 Nm/min.
The exhaust gas temperature at the axial fan qG inlet is 80°C.
1. The flow rate is 5000 Nm'/min. That is, 300% fresh air was recorded in Bagno Us's monitor.
0 Nrrl/min and the outside air IMh degree is 25°C.
さて、バグハウスα３での放熱による排ガス温度降下は
、
バグハウス放熱面積 八≠１５００ ｍ’温度差
△ｔ＋８０℃
総括伝熱係数 ｈ中１Ｑ Ｋｃａｊ’／−・ｈ・
℃とすると、放熱熱量ｑは
ｑ＝Ａｘｈｘ△ｔ
＝ １５００ Ｘ １０Ｘ８０ ＝ １２０ Ｘ １０
’ Ｋｃａｌ／ｈとなり、バグハウス入口排ガス保有顕
熱ｑｌｏｔは、’ＩＩ！ｏｔ＝ ２０００ Ｎ＋ｙ／／
ｍｉｎ ｘ ０．３３ Ｋｃａｌ／Ｎｒｒｌ’Ｃ×２０
０℃Ｘ６Ｑｍｌｎ／ｈ中７９２ Ｘ １０’ＫｃａＪ／
ｈ
となる。故に、バグハウスでの排ガス温度降下Δθ１は
、
となる。Now, the exhaust gas temperature drop due to heat radiation in baghouse α3 is as follows: Baghouse heat radiation area 8 ≠ 1500 m' temperature difference
△t+80℃ Overall heat transfer coefficient 1Q in h Kcaj'/-・h・
℃, the heat radiation amount q is q=Axhx△t = 1500 x 10X80 = 120 x 10
' Kcal/h, and the sensible heat qlot possessed by the exhaust gas at the baghouse inlet is 'II! ot=2000 N+y//
min x 0.33 Kcal/Nrrl'C x 20
792 x 10'KcaJ/ in 0℃ x 6Qmln/h
h. Therefore, the exhaust gas temperature drop Δθ1 at the baghouse is as follows.
即ち排ガスは、モニターの入口において、２００℃−５
０℃−１７０℃
に降下し、モニターの内で外気と混合されることによυ
、混合ガス温度θは、
になる。That is, the exhaust gas is heated to 200℃-5 at the inlet of the monitor.
The temperature drops to 0℃-170℃ and is mixed with outside air inside the monitor.
, the mixed gas temperature θ is as follows.
次に、接続ダクト（１４１内での放熱による温度降下Δ
θ、は、前記バグハウスでの温度降下と同様の計算を行
なうことにより求められる。Next, the temperature drop Δ due to heat radiation in the connecting duct (141)
θ is obtained by performing the same calculation as the temperature drop in the baghouse.
即ち、モニタ出口排ガス保有顕熱ｑＩ！ｔ）、は、ｑＩ
！ｏ、＝ ５５０ＯＮｍ’／ｍｉｎ Ｘ８７℃Ｘ ０．
３３ＫＣａｆ／Ｎｍ”ｃ Ｘ ６Ｑ ｍｌ ｎ／ｈ４−
９５８ Ｘ １ ｄ’ Ｋｃａｌ！／ｈ接続ダクトでの
放散熱量ｑは、
放熱面積 Ａ＋１０００ｍ’
温度差 △ｔ−７０℃
熱伝達率 α６１２ Ｋｃａｌｌｔｄ・ｂ℃として、
９字８４ Ｘ １０’ ＫｃａＩ！／ｈ故に △θ、４
＝８℃
従って、軸流ファンＯＧ入口での最高温度θ。は、θ０
＝θ−Δθ７
＝８７°−８°中８０°Ｃ
となる。That is, the sensible heat possessed by the exhaust gas at the monitor outlet qI! t), is, qI
! o, = 550ONm'/min x 87°C x 0.
33KCaf/Nm"c X 6Q ml n/h4-
958 X 1 d' Kcal! The amount of heat q dissipated in the /h connecting duct is: Heat dissipation area A + 1000m' Temperature difference △t-70℃ Heat transfer coefficient α612 Kcalltd・b℃ Assuming 9-character 84 X 10' KcaI! /h therefore △θ, 4
=8℃ Therefore, the maximum temperature θ at the axial fan OG inlet. is θ0
=θ−Δθ7=80°C in 87°−8°.
即ち、バグハウス０３での吸入空気及び、バグハウスＧ
３での放散熱で、排ガス温度は所定値に冷却され、その
結果、接続ダク） Ｑ４１及び軸流ファンαＧが蒸溜塔
ならびにオイルミストセパレーターノ役割を果すことに
なシ、蒸発気化エレメントが凝縮排除される。That is, the intake air in baghouse 03 and the intake air in baghouse G
The exhaust gas temperature is cooled to a predetermined value by the heat dissipated in step 3, and as a result, the connecting duct Q41 and axial fan αG play the role of a distillation tower and oil mist separator, and the evaporation element removes condensation. be done.
尚、接続ダク） ＋１４１の調整ダンパーＣＢは、軸流
ファンＯＧ出口の排ガス温度が所定値になるよう、流量
７Ｆｒ、調整するものである。In addition, the adjustment damper CB of +141 (connection duct) is used to adjust the flow rate of 7Fr so that the exhaust gas temperature at the outlet of the axial fan OG becomes a predetermined value.
上記、本発明の方法により処理された排ガスと、従来処
理の排ガスの含有物測定結果を次表に示す。The following table shows the measurement results of the contents of the exhaust gas treated by the method of the present invention and the exhaust gas treated conventionally.
次 葉
表 実 測 例
上記表から明らかな如く、本方法によ９２次公害物は、
実用上全く支障ない範囲に低減できた。Next leaf surface measurement example As is clear from the table above, the 92nd pollutant was measured using this method.
It was possible to reduce the amount to a level that causes no practical problems.
以上詳述した如く、本発明の実施例によれば、（１１電
気炉排ガスの全量ｒスクラップ予熱装置に導入できて最
大限の熱回収が可能である。従って予熱効果が大きい。As detailed above, according to the embodiment of the present invention, (11) the entire amount of electric furnace exhaust gas can be introduced into the scrap preheating device and maximum heat recovery is possible.Therefore, the preheating effect is large.
（２） オイルミスト、ホルダアルデヒド等の有害物
による第５次公害の懸念が全くない。(2) There is no concern about fifth pollution caused by harmful substances such as oil mist and phoraldehyde.
（３） ヌクラップ予熱後の排出ガス中のダストと二
次公害物を置引バグフィルタ−で分離し、ダストフリー
な排ガスの二次公害物を乾式で処理する故、置引集塵系
のダスト処理は従来の方法で全く問題なく行なえる。(3) The dust and secondary pollutants in the exhaust gas after Nuclap preheating are separated by a stationary bag filter, and the secondary pollutants in the dust-free exhaust gas are treated dryly, so the dust collection system is effective. Processing can be carried out using conventional methods without any problems.
（４）置引バグハウス上部に設けたモニター及び接続ダ
クトと排ガス補集吸引用の細流ファン、排ガススタック
を設けるのみで二次公害物を除去できる故設備費が安価
で、かつ運転費も極めて少くてすむ（軸流ファンの動力
費は微少）。(4) Secondary pollution can be removed by simply installing a monitor and connecting duct installed on the top of the baghouse, a trickle fan for exhaust gas collection and suction, and an exhaust gas stack.Equipment costs are low and operating costs are extremely low. It costs less (the power cost for an axial fan is negligible).
（５） 凝縮液化した二次公害物はオイルミストが主
体であシ、定期的に取出し補助燃料として使用できるの
で、廃却物処理の問題は一切ない。(5) Since the condensed and liquefied secondary pollution is mainly oil mist, it can be taken out periodically and used as auxiliary fuel, so there is no problem with waste disposal.
尚、本発明は、上記実施例に限定されるものではない。Note that the present invention is not limited to the above embodiments.
例えば、接続ダクトヲ強制冷却してニレメントラ凝固さ
せるものでもよい。For example, the connection duct may be forcibly cooled to solidify the nitrate.
本発明によれば、スクラップ予熱効率の低下を招かず、
しかも安価な設備で、二次公害物質を排ガスから除去で
きるものである。また、排ガス冷却をバグハウス以後で
行なっているので、凝固したエレメントがバッグに補集
されないので、バッグの効率を低下させることがない。According to the present invention, there is no reduction in scrap preheating efficiency;
Furthermore, it is possible to remove secondary pollutants from exhaust gas using inexpensive equipment. Furthermore, since the exhaust gas is cooled after the baghouse, solidified elements are not collected in the bag, so the efficiency of the bag is not reduced.
図は本発明を実施するだめの排ガス処理装置の一例を示
す工程図である。
（１）・・・アーク炉、（８Ｊ・・・スクラップ予熱装
置、■・・・置引バグハウス（集塵機）、圓・・・接続
ダク） 、 Ｑ６・・・軸流ファン。
特 許 出 願 人 株式会社 ニ ッ コ −１
９６The figure is a process diagram showing an example of an exhaust gas treatment apparatus for carrying out the present invention. (1)... Arc furnace, (8J... scrap preheating device, ■... stationary baghouse (dust collector), circle... connection duct), Q6... axial flow fan. Patent applicant Nikko Co., Ltd.-1
96
Claims (1)
プを予熱し、該予熱後の排ガス′ｆｒ：直引集塵する排
ガス処理方法において、スクラップ予熱後の排ガス中の
ダストヲ置引集塵機で補足し、次いで、ダスト補足後の
排ガスを、乾式方法で８０°Ｃ以下に冷却し、排ガス中
の蒸発気化ニレメントラ凝縮補集し、その後、排ガスを
大気放出することを特徴とするヌクラップ予熱装置の排
ガス処理方法。1 In an exhaust gas treatment method in which scrap is preheated by directly inhaling exhaust gas from an arc furnace for steelmaking, and the exhaust gas 'fr after the preheating is directly collected, the dust in the exhaust gas after preheating the scrap is collected by an in-place dust collector, Next, the exhaust gas after dust capture is cooled to 80°C or less by a dry method, the evaporated Nilementra in the exhaust gas is condensed and collected, and the exhaust gas is then released into the atmosphere. .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57170719A JPS5959235A (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Treatment of exhaust gas of scrap preheating apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57170719A JPS5959235A (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Treatment of exhaust gas of scrap preheating apparatus |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5959235A true JPS5959235A (en) | 1984-04-05 |
Family
ID=15910123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57170719A Pending JPS5959235A (en) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | Treatment of exhaust gas of scrap preheating apparatus |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5959235A (en) |
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- 1982-09-28 JP JP57170719A patent/JPS5959235A/en active Pending
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