JPS5949267A - カ−ボンブラツクの製造方法およびその装置 - Google Patents
カ−ボンブラツクの製造方法およびその装置Info
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- JPS5949267A JPS5949267A JP15966182A JP15966182A JPS5949267A JP S5949267 A JPS5949267 A JP S5949267A JP 15966182 A JP15966182 A JP 15966182A JP 15966182 A JP15966182 A JP 15966182A JP S5949267 A JPS5949267 A JP S5949267A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、−次ストラクチアーの増大ならびにこれを高
水準下に調節制御する目的に有効なカーボンブラックの
製造方法とその装ａＫ関する。
水準下に調節制御する目的に有効なカーボンブラックの
製造方法とその装ａＫ関する。
カーボンブラックのストラフチア−は、粒子径とともに
ゴムに対する補強性能に機能する重要な特ｒ＋゛ｙ；ｚ
零となることから、その増大もし、くけ制御化にＩｖ＋
する研究は古くからおこなわれており既に多くの桿案が
なされている。
ゴムに対する補強性能に機能する重要な特ｒ＋゛ｙ；ｚ
零となることから、その増大もし、くけ制御化にＩｖ＋
する研究は古くからおこなわれており既に多くの桿案が
なされている。
ストラフチーｒ−の形成は、原料炭化水素が熱分解する
ｉｔ″、１朽゛で生ＪｒＹ Ｉ、た微小粒子が相ＦＬＫ
衝突接触を繰返ｉ〜で化学的あるいは物３Ｍｌ的な結合
を生ずるＪＪｌ、 ９！によってもたらされるが、形成
された凝集結合の形態にけ、大別して作画に一体化した
非破壊性のＡ：ｕ；Ｒ１？Ａ！遣（Ａｇｇｒｅｂａｔｅ
）を呈する一次ストラクチアー）−討−次ストラクチ
アーが弱い結合力げ−より二次的に年金した破壊性＃集
構、貸（Ａｇｇ］、Ｏｍ−θｒ）１．ｊθ）の二次スト
ラフチア−とがある。これらのり１】、弱化結合１′１
゛の二次ストラフチア−ｔ」１、実用のゴム混紳時に受
け２）剪断力により容易に破壊］−４て（〜まってゴム
ｆ’ｌ’ ｆｆｌ：にｉＪする真の相関性を示しφ１（
いという用１山から、最近では一次ストラクチアーがゴ
ム補強性能を支配する研集形態として重視され、ている
。このため、−次ストラクチアーの評価尺度とｌ ル圧
縮ＤＢＰ吸油（１（ＡＳＴＭ、 ２４Ｍ４ＤＢＰ ）の
値が、これまで−次・二次ストラクヂアーの総体的指標
として用いられている定常のＤＢＰ吸油量値に増してカ
ーボンブラックの重要な特性項目となっている。
ｉｔ″、１朽゛で生ＪｒＹ Ｉ、た微小粒子が相ＦＬＫ
衝突接触を繰返ｉ〜で化学的あるいは物３Ｍｌ的な結合
を生ずるＪＪｌ、 ９！によってもたらされるが、形成
された凝集結合の形態にけ、大別して作画に一体化した
非破壊性のＡ：ｕ；Ｒ１？Ａ！遣（Ａｇｇｒｅｂａｔｅ
）を呈する一次ストラクチアー）−討−次ストラクチ
アーが弱い結合力げ−より二次的に年金した破壊性＃集
構、貸（Ａｇｇ］、Ｏｍ−θｒ）１．ｊθ）の二次スト
ラフチア−とがある。これらのり１】、弱化結合１′１
゛の二次ストラフチア−ｔ」１、実用のゴム混紳時に受
け２）剪断力により容易に破壊］−４て（〜まってゴム
ｆ’ｌ’ ｆｆｌ：にｉＪする真の相関性を示しφ１（
いという用１山から、最近では一次ストラクチアーがゴ
ム補強性能を支配する研集形態として重視され、ている
。このため、−次ストラクチアーの評価尺度とｌ ル圧
縮ＤＢＰ吸油（１（ＡＳＴＭ、 ２４Ｍ４ＤＢＰ ）の
値が、これまで−次・二次ストラクヂアーの総体的指標
として用いられている定常のＤＢＰ吸油量値に増してカ
ーボンブラックの重要な特性項目となっている。
従来、ストラフチア−を製法装置的に増大または制御す
る手段として、例えば、片頭型円筒炉の狭径反応帯域に
主原料油と補助原料油を二段に分割導入する方法、ある
いはベンチュリ・スロート状反応部の炉頭部に挿着した
原料油噴射ノズルを伸縮させて原料供給位置を可変する
方法などが知られているが、これら手法例よって一次ス
トラクチアーの大巾な増大制御を期待することは技術的
に困離である。すなわち、−次ストラクチアーは、原料
炭化水素が熱分解と縮重合を経て生じる高粘度の微小油
滴粒子（カーボンブランクの前駆体となる中間生成物）
を相互に衝突接触させて融着凝集化し、これを次段の炭
化段階を介して一体的凝集形態に転化することＫより形
成されると考えられている。従ってこれを効果的に増大
制御するためには、熱分解ガス流中におけるカーボンブ
ラック中間生成物の占有濃度を可及的に高めると共に相
互衝突の速度および頻度を高水準下に保持、！周整する
ことが基本的要件となる。ところが、従来のｆｌ Ｕｒ
ｊ型炉形による？！Ｊ造手段でけ前Ｆ要件のイ；ｊ与度
合に自から限界があり、とくに熱分解ガス中のカーボン
ブラック中間生成物濃度が低位となる微小粒径のハード
級カーボンブラック発生系では一次ストラクチアーの大
＋１Ｊな増大効宋を図るととに著るしい困を１ｒ性を伴
う。
る手段として、例えば、片頭型円筒炉の狭径反応帯域に
主原料油と補助原料油を二段に分割導入する方法、ある
いはベンチュリ・スロート状反応部の炉頭部に挿着した
原料油噴射ノズルを伸縮させて原料供給位置を可変する
方法などが知られているが、これら手法例よって一次ス
トラクチアーの大巾な増大制御を期待することは技術的
に困離である。すなわち、−次ストラクチアーは、原料
炭化水素が熱分解と縮重合を経て生じる高粘度の微小油
滴粒子（カーボンブランクの前駆体となる中間生成物）
を相互に衝突接触させて融着凝集化し、これを次段の炭
化段階を介して一体的凝集形態に転化することＫより形
成されると考えられている。従ってこれを効果的に増大
制御するためには、熱分解ガス流中におけるカーボンブ
ラック中間生成物の占有濃度を可及的に高めると共に相
互衝突の速度および頻度を高水準下に保持、！周整する
ことが基本的要件となる。ところが、従来のｆｌ Ｕｒ
ｊ型炉形による？！Ｊ造手段でけ前Ｆ要件のイ；ｊ与度
合に自から限界があり、とくに熱分解ガス中のカーボン
ブラック中間生成物濃度が低位となる微小粒径のハード
級カーボンブラック発生系では一次ストラクチアーの大
＋１Ｊな増大効宋を図るととに著るしい困を１ｒ性を伴
う。
発明者らは、−１−記の技術的背景から、熱分解ガス中
のカーボンブラック中間生成物を高密度下に相り衝突さ
せる手法の開発乃至選択が一次ストラクチアーの増大制
御化に重要な課題となることを１１１４♀として鋭意研
究を重ねた結県、Ｉｌ＾１別的に発生し、た複数のカー
ボンブラック中間生成ガス流、を高陣で雨空させると極
めて効果的に一次ストラクチアーの増大化が達ＤＶ、（
、える事実を確認して、本発明に至った。
のカーボンブラック中間生成物を高密度下に相り衝突さ
せる手法の開発乃至選択が一次ストラクチアーの増大制
御化に重要な課題となることを１１１４♀として鋭意研
究を重ねた結県、Ｉｌ＾１別的に発生し、た複数のカー
ボンブラック中間生成ガス流、を高陣で雨空させると極
めて効果的に一次ストラクチアーの増大化が達ＤＶ、（
、える事実を確認して、本発明に至った。
以下、本発明を、例示の実施例図に基づいて詳細に説明
する。。
する。。
図は耐火材および鋼製外殻により構築されたカーボンブ
ランク製造装置を示すげ断正面図で、ｌ。
ランク製造装置を示すげ断正面図で、ｌ。
１′は発生部、２は下流域にクエンチ用スプレーノズル
３を設けた円筒状の主反応ゾーンである。発生部１．１
’は、頭部にウィンドボックス４、軸方向に燃焼バーナ
ー５および原料油噴射ノズル６を備える燃焼室７とこれ
に引続く小径の熱分解導管８とから構成された独立の発
生機構を有しており、炉頭部ＶＣ２個以上の複数系列と
して設置する。各発生部の熱分解導ｖ８は主反応ゾーン
２０入口部分に収斂会合して一体に結合される。この結
合は、各熱分解導管の中心軸とその交点Ｐとにより形成
される交角αが１８０似下、望ましくは９０°〜３０の
範囲で収斂会合するように設定する。主反応シー７２は
全長を同一内径に構成してもよいが、交点Ｐを含む適宜
な軸長範囲を狭径化することが効果的である。
３を設けた円筒状の主反応ゾーンである。発生部１．１
’は、頭部にウィンドボックス４、軸方向に燃焼バーナ
ー５および原料油噴射ノズル６を備える燃焼室７とこれ
に引続く小径の熱分解導管８とから構成された独立の発
生機構を有しており、炉頭部ＶＣ２個以上の複数系列と
して設置する。各発生部の熱分解導ｖ８は主反応ゾーン
２０入口部分に収斂会合して一体に結合される。この結
合は、各熱分解導管の中心軸とその交点Ｐとにより形成
される交角αが１８０似下、望ましくは９０°〜３０の
範囲で収斂会合するように設定する。主反応シー７２は
全長を同一内径に構成してもよいが、交点Ｐを含む適宜
な軸長範囲を狭径化することが効果的である。
一次ストラクチアーを一層増大するためには、例図に示
したように主反応ゾーン２を狭径部位９と広径部位ＩＯ
を同軸的に連設して形成し、狭径部面ゴ基Ｉ仲中町有に
漣殺叱Ｒ１麹勤按テ狭昔部位の各熱分解導管８が収斂会
合する位置（交点Ｐ）の下流側釦挟間絞す機構１１を介
設する構造とすることが望捷しい。
したように主反応ゾーン２を狭径部位９と広径部位ＩＯ
を同軸的に連設して形成し、狭径部面ゴ基Ｉ仲中町有に
漣殺叱Ｒ１麹勤按テ狭昔部位の各熱分解導管８が収斂会
合する位置（交点Ｐ）の下流側釦挟間絞す機構１１を介
設する構造とすることが望捷しい。
挟間絞り機構ＩＩ）よ、狭径８１４位９に任意の絞り比
をもつリング部側を介設するか、絞り比が自在Ｋｎｌ変
し２える構、−一装置を設値する等の手段で構成される
が、後者の可変構造に設計しておくことにより一次スト
ラクヂアーのＭｌ’１節制御化が可能となる。この捗可
変ｊｇ造は、狭径？１１（位の側壁に炉軸と直角方向に
移動ｎｌ能な絞り片を貫設して４°Ｎ（成することがて
負る。
をもつリング部側を介設するか、絞り比が自在Ｋｎｌ変
し２える構、−一装置を設値する等の手段で構成される
が、後者の可変構造に設計しておくことにより一次スト
ラクヂアーのＭｌ’１節制御化が可能となる。この捗可
変ｊｇ造は、狭径？１１（位の側壁に炉軸と直角方向に
移動ｎｌ能な絞り片を貫設して４°Ｎ（成することがて
負る。
本発明に係るカーボンブラックの製造装置け」二記の構
ｊｔ１機（１僅全治するから、次の製造段階を杆て次ス
トラク１アーの聖人制御ＩＩＩ化が達成される。
ｊｔ１機（１僅全治するから、次の製造段階を杆て次ス
トラク１アーの聖人制御ＩＩＩ化が達成される。
個別の発生部でｉ＋７’［射された原料油は、高温燃焼
ガスによ！７熱分解してカーボンブラック中間生成物を
含む反応ガスに転化する。このようにして別ダ・１ 系峻で発生し、た複数のカーボンブラック中間生成ガス
流１け、各熱分解導管全通過する過程で加速され、同時
に主反応ゾーンに高速導入する。カーボンブラック中間
生成物を構成する高粘度の油滴微粒核は、この時点で急
激かつ連続的に相互衝突を起し一次ストラクチアーの形
成を著るしく促進する。この際反応ガス流は複数系列で
発生されて衝突区域に集合するため、該区域におけるカ
ーボンブラック中間生成物の存在量は単頭発生炉形に比
べて頗る高くなる。このため、低濃度のカーボンブラッ
ク中間生成ガス流の発生が型性とされるハード級晶稲の
製造時傾おいても、−次ストラクチアーの増大化が有効
に達成される。
ガスによ！７熱分解してカーボンブラック中間生成物を
含む反応ガスに転化する。このようにして別ダ・１ 系峻で発生し、た複数のカーボンブラック中間生成ガス
流１け、各熱分解導管全通過する過程で加速され、同時
に主反応ゾーンに高速導入する。カーボンブラック中間
生成物を構成する高粘度の油滴微粒核は、この時点で急
激かつ連続的に相互衝突を起し一次ストラクチアーの形
成を著るしく促進する。この際反応ガス流は複数系列で
発生されて衝突区域に集合するため、該区域におけるカ
ーボンブラック中間生成物の存在量は単頭発生炉形に比
べて頗る高くなる。このため、低濃度のカーボンブラッ
ク中間生成ガス流の発生が型性とされるハード級晶稲の
製造時傾おいても、−次ストラクチアーの増大化が有効
に達成される。
カーボンブラック中間生成ガス流の相互衝突は交角９０
°〜３０°の範囲で起生させることが効果的であるが、
更に狭径部位に挟間絞妙機構を介設した構造を研いると
、衝突したガス流が区画された挟間区域内で圧縮作用を
受けて高密度の攪乱状態を形成するため一次ストラクチ
アーの増大度合は一層助長される。
°〜３０°の範囲で起生させることが効果的であるが、
更に狭径部位に挟間絞妙機構を介設した構造を研いると
、衝突したガス流が区画された挟間区域内で圧縮作用を
受けて高密度の攪乱状態を形成するため一次ストラクチ
アーの増大度合は一層助長される。
また、挟間絞り機構を可変構造とし、その絞り比を変え
て任意の挟間区域を与えると衝突接触の相対ＪＬ’Ｑバ
！が相違して、−次ストラクヂアーの増犬水Ｑに変化が
生じる。したがって、絞り比を適宜選＞ｉ＝すＺｌこ）
：如よっで、イ！１られるカーボンブラックを所望しベ
ルの圧縮Ｄ Ｂ Ｐ吸油Ｍ＠囲に藺４節制伺ｌ′するこ
４二ができる。
て任意の挟間区域を与えると衝突接触の相対ＪＬ’Ｑバ
！が相違して、−次ストラクヂアーの増犬水Ｑに変化が
生じる。したがって、絞り比を適宜選＞ｉ＝すＺｌこ）
：如よっで、イ！１られるカーボンブラックを所望しベ
ルの圧縮Ｄ Ｂ Ｐ吸油Ｍ＠囲に藺４節制伺ｌ′するこ
４二ができる。
このように本発明の製法および装置によれば、独１〜の
牛ＩＪＱ機構に基づいて生産カフボンブランクに高度も
１〜くけ高水学下Ｋ ｉｌｌ、１節制御された一次スト
ラクーγアーをイ・Ｉ与することができる技術的効果が
もたらされる。
牛ＩＪＱ機構に基づいて生産カフボンブランクに高度も
１〜くけ高水学下Ｋ ｉｌｌ、１節制御された一次スト
ラクーγアーをイ・Ｉ与することができる技術的効果が
もたらされる。
実施例
後ｆ７１（に内径２００ｍｍ、長さ３０００１１１ｍの
広径部位１０を神殿した内径＋５０ＩＩ！、長さ４０（
Ｉｌ＋の狭径部位９の前面に、頭部洗ウィンドボックス
４を介して燃焼バーナー５および原料油噴射ノズル６を
同軸的に備オ、る内径３００１ηｍ、長さ４００１ｕ（
うち円錐部分＋５（１ｍ）の燃焼室７と内径６０朋、長
さ８５０間の熱分解導管８を有する２系列の発生部１．
１′を交角α６ｏ００収斂集合させて結合設置した。狭
径部位には、交点Ｐから５０順下流側に両側から炉壁を
貫通して可動する絞り片を介設して挟間絞り機構１１を
形成した。また、各発生部の原料油噴射ノズル６け、先
端部分が熱分解導管８の入口から７０順上流側圧位置す
るように固定した。
広径部位１０を神殿した内径＋５０ＩＩ！、長さ４０（
Ｉｌ＋の狭径部位９の前面に、頭部洗ウィンドボックス
４を介して燃焼バーナー５および原料油噴射ノズル６を
同軸的に備オ、る内径３００１ηｍ、長さ４００１ｕ（
うち円錐部分＋５（１ｍ）の燃焼室７と内径６０朋、長
さ８５０間の熱分解導管８を有する２系列の発生部１．
１′を交角α６ｏ００収斂集合させて結合設置した。狭
径部位には、交点Ｐから５０順下流側に両側から炉壁を
貫通して可動する絞り片を介設して挟間絞り機構１１を
形成した。また、各発生部の原料油噴射ノズル６け、先
端部分が熱分解導管８の入口から７０順上流側圧位置す
るように固定した。
上記構造の装置を用い、挟間絞り機構により絞り比を変
えて５ＡＦ（Ｎ−１１０）およびエエ５ＡＦ（Ｎ−２８
５）グレードのハード系カーボンブラックを製造した。
えて５ＡＦ（Ｎ−１１０）およびエエ５ＡＦ（Ｎ−２８
５）グレードのハード系カーボンブラックを製造した。
原料油には、表１に示す特性の芳香族炭化水素を用いた
。
。
表ｆ
表Ｈに、適用した製造条件と製造されたカーボンブラッ
クの賭Ｑ’ｒ性を対比して示した。
クの賭Ｑ’ｒ性を対比して示した。
表］
汀（１）全９７気ｈ４、燃焼用空気ｈ１、燃料油路、原
料油断およびガス滞溜時間は、各系列の塾−発生部にお
ける条件。
料油断およびガス滞溜時間は、各系列の塾−発生部にお
ける条件。
（２）燃焼バーナー先端から絞り片までのガス滞溜時間
。
。
（３）ＡＳＴＭ、２４Ｍ４ＤＢＰ測定法による。
なお、従来法（単頭型炉形）によるストラフチア−特性
は、５ＡＦ（Ｎ−１１０）品種でけＤＢＰ吸油蔽ＩＩＩ
〜Ｉ １５ （ｊｃ／１００ｒの場合圧縮ＤＢＰ吸油量
は９７〜９’ ９ ＣＣ／１００ｆ 、また、工ｌ５Ａ
Ｆ−１（日（Ｎ−２８り）でけＤＢＰ吸油量１２３）Ｋ
１２７ＣＣ／１ｏｏｆの水準で圧縮ＤＢＰ吸油景け１０
０〜１０３ ｃｃ／１００ｒ程度である。
は、５ＡＦ（Ｎ−１１０）品種でけＤＢＰ吸油蔽ＩＩＩ
〜Ｉ １５ （ｊｃ／１００ｒの場合圧縮ＤＢＰ吸油量
は９７〜９’ ９ ＣＣ／１００ｆ 、また、工ｌ５Ａ
Ｆ−１（日（Ｎ−２８り）でけＤＢＰ吸油量１２３）Ｋ
１２７ＣＣ／１ｏｏｆの水準で圧縮ＤＢＰ吸油景け１０
０〜１０３ ｃｃ／１００ｒ程度である。
圧
表１の結果は、絞り比１．００ （絞りなし）の場合に
おいても従来法に比べて一次ストラクチアーの大ｒｌコ
な増大が認められ、この増大度合は絞り比を高めるため
に伴って段階的な上昇を示す。したがって、絞り比条件
の選定によって一次ストラクチアーの高水準下における
調節制御化が可能となることが判明する。
おいても従来法に比べて一次ストラクチアーの大ｒｌコ
な増大が認められ、この増大度合は絞り比を高めるため
に伴って段階的な上昇を示す。したがって、絞り比条件
の選定によって一次ストラクチアーの高水準下における
調節制御化が可能となることが判明する。
図は、本発明に係るカーボンブラック製造装置の一実施
例を示した縦断正面図である。 １・・・発生部、２・・・主反応ゾーン、７・・・燃焼
室。 ８ 熱分解導管、１１・・絞量絞り機構、α・・・交角
。 Ｐ・・交点。 特ｒ［出願人 東海カーボン株式会社 代理人 弁理士 高畑正化 ′、ｉ ｌ ′ 手続補正書（自発） 昭＄１１５．８年７月３０日 特ボ［庁長官若杉和夫１１θ １ 律ｆ１の表示 １１イ（オ１１５７年特Ｗ［紬第１５９６６１号２ 発
明の名称 カーボンブラックの製潰方法およびその装置３ 補ＩＦ
を−Ｊる晋 事ｆ１−との関係 ’Ｆ￥許出願人 車京１１臀化１メ北１〒山−丁目２旨３け！ｉ−！海カ
ーボン性式会社 取締役測長 伊 藤 國二部 ４代即人 東京都港１メ北ざ山−’Ｔ［１２析３号（宵山ビル）中
ｄσカーボンイ＃１り〒（会社内 （７１２２）プｒｌ＋１！士 高 ツ１１１ 正
１１ノ。 ５ 補１１−の対象 明細釘の［発明の詳π１１１な説Ｑ＋月の欄（１）明細
書箱１１頁表■中の原料油量（Ｋｇ／ ｈｒ−）の欄１
−２６．１ ２６．１ ２６．１ ２２．８ ２２，８
２２．８Ｊを「２２．８ ２２．８ ２２．８ ２６
．１ ２６．１ ２６．ＩＪに、同ガス滞留時間（２）
（ミリ秒）の欄［５，２５，２５，２４，７４，７４，
７Ｊを「４．７ ４．７ ＋、７ ５．２ ５．２
５．２ＪＫそれぞれ補正する。 （２）明細書第１１ｊｊ表■中の全空気・燃料比（％）
の欄を削除する。 （３）明細書第１２頁１４行目の「ために」を１に」に
補正する。 以上
例を示した縦断正面図である。 １・・・発生部、２・・・主反応ゾーン、７・・・燃焼
室。 ８ 熱分解導管、１１・・絞量絞り機構、α・・・交角
。 Ｐ・・交点。 特ｒ［出願人 東海カーボン株式会社 代理人 弁理士 高畑正化 ′、ｉ ｌ ′ 手続補正書（自発） 昭＄１１５．８年７月３０日 特ボ［庁長官若杉和夫１１θ １ 律ｆ１の表示 １１イ（オ１１５７年特Ｗ［紬第１５９６６１号２ 発
明の名称 カーボンブラックの製潰方法およびその装置３ 補ＩＦ
を−Ｊる晋 事ｆ１−との関係 ’Ｆ￥許出願人 車京１１臀化１メ北１〒山−丁目２旨３け！ｉ−！海カ
ーボン性式会社 取締役測長 伊 藤 國二部 ４代即人 東京都港１メ北ざ山−’Ｔ［１２析３号（宵山ビル）中
ｄσカーボンイ＃１り〒（会社内 （７１２２）プｒｌ＋１！士 高 ツ１１１ 正
１１ノ。 ５ 補１１−の対象 明細釘の［発明の詳π１１１な説Ｑ＋月の欄（１）明細
書箱１１頁表■中の原料油量（Ｋｇ／ ｈｒ−）の欄１
−２６．１ ２６．１ ２６．１ ２２．８ ２２，８
２２．８Ｊを「２２．８ ２２．８ ２２．８ ２６
．１ ２６．１ ２６．ＩＪに、同ガス滞留時間（２）
（ミリ秒）の欄［５，２５，２５，２４，７４，７４，
７Ｊを「４．７ ４．７ ＋、７ ５．２ ５．２
５．２ＪＫそれぞれ補正する。 （２）明細書第１１ｊｊ表■中の全空気・燃料比（％）
の欄を削除する。 （３）明細書第１２頁１４行目の「ために」を１に」に
補正する。 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ別系列で発生した複数のカーボンブラック中間生成ガ
ス流を主反応ゾーンに同時に高速導入して相互衝突させ
ることを特徴とするカーボンブラックの製造方法。 ２力−ボンブラツク中間生成ガス渾、を主反応ゾーンの
任意挟間区域で相互衝突させるｌ持ｆＦ Ｈｉ Ａｌの
範囲第１項記載のカーボンブランクの製造方法。 ３力−ボンブラツク中間生成ガス流を、交角９０″〜３
０ブ相ＩＬ衝突させる特許請求の範囲第１珀記載のカー
ボンブラックの製造方法。 今宵ｊｔにｌ（Ｋ燃焼バーナーおよび原料油噴射ノズル
を備える燃焼室とこれに引続く熱分解導管とから構成さ
れた発生部を複数系列に設け、各発生部の熱分解導管を
円筒状の主反応ゾーンに収斂会合した構造をもつカーボ
ンブラックの製造装置。 ５各発生部の熱分解導管が、交角９０°−３０゜で収斂
会合する特許請求の範囲第４項記載のカーボンブラック
のＩＡ 造装置。 ６主反応ゾーンを狭径部位と広径部位を同軸的に連設し
て形成し、狭径部位の各熱分解導管が収斂会合する位置
の下流側に狩間絞り機構を介設する特許請求の範囲第４
ｆｆ４記載のカーボンブラックの＃ｌ！！造装置。 ７狭間絞！７機借が、狭径部位の側！？［炉軸と直角方
向に移動可能な絞り片を貫設して構成される特許請求の
範囲第６稍記載のカーボンブラックの製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15966182A JPS5949267A (ja) | 1982-09-16 | 1982-09-16 | カ−ボンブラツクの製造方法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15966182A JPS5949267A (ja) | 1982-09-16 | 1982-09-16 | カ−ボンブラツクの製造方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5949267A true JPS5949267A (ja) | 1984-03-21 |
| JPS6210581B2 JPS6210581B2 (ja) | 1987-03-06 |
Family
ID=15698574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15966182A Granted JPS5949267A (ja) | 1982-09-16 | 1982-09-16 | カ−ボンブラツクの製造方法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949267A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59172554A (ja) * | 1983-02-15 | 1984-09-29 | Tokai Carbon Co Ltd | カ−ボンブラツク製造装置 |
| US4786677A (en) * | 1987-01-21 | 1988-11-22 | The Tokai Carbon Co., Ltd. | Rubber composition containing a carbon black particles having two modal diameters in the aggregate |
| US5100637A (en) * | 1988-07-21 | 1992-03-31 | Tokai Carbon Co., Ltd. | Carbon black for compounding into tire tread rubber |
| US5230878A (en) * | 1989-10-02 | 1993-07-27 | Tokai Carbon Co., Ltd. | Carbon black for tire tread rubber |
-
1982
- 1982-09-16 JP JP15966182A patent/JPS5949267A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59172554A (ja) * | 1983-02-15 | 1984-09-29 | Tokai Carbon Co Ltd | カ−ボンブラツク製造装置 |
| JPS6220227B2 (ja) * | 1983-02-15 | 1987-05-06 | Tokai Carbon Kk | |
| US4786677A (en) * | 1987-01-21 | 1988-11-22 | The Tokai Carbon Co., Ltd. | Rubber composition containing a carbon black particles having two modal diameters in the aggregate |
| US5100637A (en) * | 1988-07-21 | 1992-03-31 | Tokai Carbon Co., Ltd. | Carbon black for compounding into tire tread rubber |
| US5230878A (en) * | 1989-10-02 | 1993-07-27 | Tokai Carbon Co., Ltd. | Carbon black for tire tread rubber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6210581B2 (ja) | 1987-03-06 |
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