JPS5944979A - 周波数変換装置 - Google Patents
周波数変換装置Info
- Publication number
- JPS5944979A JPS5944979A JP57153754A JP15375482A JPS5944979A JP S5944979 A JPS5944979 A JP S5944979A JP 57153754 A JP57153754 A JP 57153754A JP 15375482 A JP15375482 A JP 15375482A JP S5944979 A JPS5944979 A JP S5944979A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- ground
- neutral point
- rectifier
- synchronous motor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/505—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/515—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は同期機を低周波起動するサージアグゾーパ付
きの周波数変換装置に関するものである。
きの周波数変換装置に関するものである。
近年揚水用発電電動機、高炉ブロア相同期電動機等大容
量同期機の起動方式としてサイリスク等のスイッチング
素子で構成した周波数ｆ撲装置を用いる起動方式が採用
されている。
量同期機の起動方式としてサイリスク等のスイッチング
素子で構成した周波数ｆ撲装置を用いる起動方式が採用
されている。
この起動方式は概要を第１図で示すように、系統（１）
の電圧・周波数を起動用変圧器（３）を通して周波数変
換装置（４）Ｋより周波数父換し、この可変周波数の電
力で同期電動機（８）を起りのさせ、四ル」電動機の電
圧値、位相及び周波数が系統（１）と同期したら、周波
数変換装置（４）よりの電力供給を停止し、同期しゃ断
器（７）Ｋより系統に併入される。なおしゃ１析器（２
）及び（５）は低周波起動中ば投入され、俳人運転中ば
開放されている。同図で（６）は主変圧器、（９）は同
期電動機（８）の中性点接地抵抗を示す。また（１０）
は分配器で同期電動機（８）のローフの１）γ置を検出
し、電動機がスｔ＼−スに加速するように、点弧信号を
周波数変換装置（４）のインバータに−与えるものであ
る。
の電圧・周波数を起動用変圧器（３）を通して周波数変
換装置（４）Ｋより周波数父換し、この可変周波数の電
力で同期電動機（８）を起りのさせ、四ル」電動機の電
圧値、位相及び周波数が系統（１）と同期したら、周波
数変換装置（４）よりの電力供給を停止し、同期しゃ断
器（７）Ｋより系統に併入される。なおしゃ１析器（２
）及び（５）は低周波起動中ば投入され、俳人運転中ば
開放されている。同図で（６）は主変圧器、（９）は同
期電動機（８）の中性点接地抵抗を示す。また（１０）
は分配器で同期電動機（８）のローフの１）γ置を検出
し、電動機がスｔ＼−スに加速するように、点弧信号を
周波数変換装置（４）のインバータに−与えるものであ
る。
本システムを設計する場合に重要なことは、静止形層波
数変換装置（４）が動作する時に、起動用変圧器（３）
及び同期電動機（８）の中性庶電位が変！Ｊジノし各機
器の対地電位が上昇すること、また同ＪυＪ電動機（８
）の中性点接地抵抗（９）に電流が流れることである。
数変換装置（４）が動作する時に、起動用変圧器（３）
及び同期電動機（８）の中性庶電位が変！Ｊジノし各機
器の対地電位が上昇すること、また同ＪυＪ電動機（８
）の中性点接地抵抗（９）に電流が流れることである。
つ捷りこの中性点電位上昇を考慮して各機器の絶縁レベ
ル、中性点接地抵抗（９）の容量を求める必要がある。
ル、中性点接地抵抗（９）の容量を求める必要がある。
以下この中性点電位上昇の原理について説り１する。
！、８２図に周波数変換装置の同期電動機起動回路の一
例を示す。同図で整流器回路（１３）により１．起動用
変圧器に３）の２次巻線の交流電圧を］Ｉ′−１随に父
換し、直流リアクトル（１４）により直／ｌｔ、電圧平
滑化した後、インパーク回路（１５）により直流電圧を
ｆｉ工変交１゛イｆ、電圧に変換し同期電動機（８）を
加速−ノーる。同図で（１１） 、（１８）はケーブル
の漂遊容量、（１２）は整流器側ザージアグゾーパ、（
１６）はインバ・−夕側ザージアグゾーパ、（１７）は
交流リアクトル、（９）ハ接地抵抗を示す。
例を示す。同図で整流器回路（１３）により１．起動用
変圧器に３）の２次巻線の交流電圧を］Ｉ′−１随に父
換し、直流リアクトル（１４）により直／ｌｔ、電圧平
滑化した後、インパーク回路（１５）により直流電圧を
ｆｉ工変交１゛イｆ、電圧に変換し同期電動機（８）を
加速−ノーる。同図で（１１） 、（１８）はケーブル
の漂遊容量、（１２）は整流器側ザージアグゾーパ、（
１６）はインバ・−夕側ザージアグゾーパ、（１７）は
交流リアクトル、（９）ハ接地抵抗を示す。
まず簡単のために、ケーブル漂遊容量（１１） 、 （
１８）、サージアグゾーバ（１２） 、（１６）が無い
場合の中性点電位上昇を考える。この場合、同期電動機
（８）は中性点が接地抵抗（９）により接地されており
、他に接地点はないためこの接地抵抗（９）に接地電流
は流れず、同期電動機（８）の中性点ＮＭけ大地電圧に
なる。
１８）、サージアグゾーバ（１２） 、（１６）が無い
場合の中性点電位上昇を考える。この場合、同期電動機
（８）は中性点が接地抵抗（９）により接地されており
、他に接地点はないためこの接地抵抗（９）に接地電流
は流れず、同期電動機（８）の中性点ＮＭけ大地電圧に
なる。
同期電動機（８）の出力端子ＵＭ、ＶＭ、ＷＭの対地電
位は固定されインバータ（１５）の直流■端子Ｐ２．．
ｅ端子Ｎ２も電位は固定される。
位は固定されインバータ（１５）の直流■端子Ｐ２．．
ｅ端子Ｎ２も電位は固定される。
直流リアクトル（１４） ｔＩ′ｉ■側とＱ冊と同じ定
数であるので、整流器（１３）の直流■端子ＰＩと■端
子ＮＩＰ２＋Ｎ２ Ｐ２と○端子Ｎ２の中間電位−ローと等しくなる。
数であるので、整流器（１３）の直流■端子ＰＩと■端
子ＮＩＰ２＋Ｎ２ Ｐ２と○端子Ｎ２の中間電位−ローと等しくなる。
つまり第２図において、インパーク側の直流中間Ｐ＋−
１−Ｎ＋ ｙ ｔｔ）、整流器側の直流中間電圧−ローと起動用変
圧器中性点電圧ＮＴの電圧差をｆ（りとすると、時刻ｔ
における起動用変圧器（３）の２次巻線の中性点電圧Ｎ
Ｔの対地電圧ｈ （ｔ） ｎ ｈ（ｔ） −（ＮＭの対地「は圧） ＋ ｙ（ｔ）＋
ｆ（ｔ）で与えられろう今、接地電流は零で同期電動機
（８）の中性点電圧ＮＭは大地電圧としているのでｈ
（ｔ） −？ （ｔ） ＋ ｆ （ｔ）になる。次に各
電圧波形ｆ （ｔ）、ｙ （ｔ）、ｈ（ｔ）を求める。
１−Ｎ＋ ｙ ｔｔ）、整流器側の直流中間電圧−ローと起動用変
圧器中性点電圧ＮＴの電圧差をｆ（りとすると、時刻ｔ
における起動用変圧器（３）の２次巻線の中性点電圧Ｎ
Ｔの対地電圧ｈ （ｔ） ｎ ｈ（ｔ） −（ＮＭの対地「は圧） ＋ ｙ（ｔ）＋
ｆ（ｔ）で与えられろう今、接地電流は零で同期電動機
（８）の中性点電圧ＮＭは大地電圧としているのでｈ
（ｔ） −？ （ｔ） ＋ ｆ （ｔ）になる。次に各
電圧波形ｆ （ｔ）、ｙ （ｔ）、ｈ（ｔ）を求める。
整流器側直流中間電圧ｒ＋−１五と起動用度）ｔ４中性
点′改圧ＮＴの電圧差ｆ （ｔ）は、整流器（１３）の
点弧制御角αにより異なる。−例としてα＝６００の時
のｆ （ｔ）の波形を第３図（で、Ｃν＝９００の時の
ｆ （ｔ）の波形を第４図に示す、第３図、第４図で起
！１の用賀圧器（３）の出力相電圧のピー外面けＫｓで
Ｐ２＋Ｎ２ ある。まだインバータ側の１ｔＴ流中間′ｔｌｉｌｆ
２ と同期型すの機（８）の中性点電圧ＮＭの電圧
差ｆ （ｔ） Ｔｄ、１ｎ］期電動機（８）の分配器（
１０）点弧角γｃ＝ｔｓｏ０−α）によって異なる。一
般に本方式のような静止ｊ＋＜周波数変換装置ではｒ″
″：６０°程度に設定さＩする。−例としてγ−６０’
の時の２（ｔ）の波形を第５図に示す。同図で同期電動
機（８）の出力相電圧のピーク値けＥＭである。起動用
変圧器（３）の中性点ＮＴの対地ｉＫ圧ｈ （ｔ）は、
上述のｆ （ｔ）とｙ ｔｔ）を加えたものである。第
６図〜ｖＪ８図Ｋ ｆ （ｔ）、ｆ （ｔ）、ｈ （ｔ
） ノ関係を示す０第８図のｈ （ｔ）は第６図のｆ
（ｔ）と第７図のｙ（シ）を瞬時ごとに加えたものであ
る。（整流器（１３）の点弧角α＝６０°、分配器（１
０）の点弧角γ角＝ ６０” 、同期電動機（８）定格
運転時の例である。）以上のように、第２図の回路でケ
ーブルの漂遊容量（１１） 、（１８） サージアプ
ゾーパ（１２） 、（１６）を無視すると、同期電動機
（８）の中性点電圧”Ｍｒ’ｊ：、大地１１Ｌ位になる
が、起動用変圧器（３）の中性点電型Ｎ Ｔ （、よ第
８図脂＋ＥｒＭ に示すように最大で７；−−（ｉ弓仙用度圧コ）（：υ
出力４ｆｌ ’Ａ 圧ヒ−り１ｌｌｌ Ｅｓ ）−”−
’、！： 同１９１ ’ｌ’Ｍ ｆｆ＋！Ｉ 機（ｔｉ
） １４ｉ ＪＪ １１４ 、！ｔ Ｉｆピークｌｌｉ
ＥＭのｌを加えたＩＬ）だけ大地電位よりも旨くなる。
点′改圧ＮＴの電圧差ｆ （ｔ）は、整流器（１３）の
点弧制御角αにより異なる。−例としてα＝６００の時
のｆ （ｔ）の波形を第３図（で、Ｃν＝９００の時の
ｆ （ｔ）の波形を第４図に示す、第３図、第４図で起
！１の用賀圧器（３）の出力相電圧のピー外面けＫｓで
Ｐ２＋Ｎ２ ある。まだインバータ側の１ｔＴ流中間′ｔｌｉｌｆ
２ と同期型すの機（８）の中性点電圧ＮＭの電圧
差ｆ （ｔ） Ｔｄ、１ｎ］期電動機（８）の分配器（
１０）点弧角γｃ＝ｔｓｏ０−α）によって異なる。一
般に本方式のような静止ｊ＋＜周波数変換装置ではｒ″
″：６０°程度に設定さＩする。−例としてγ−６０’
の時の２（ｔ）の波形を第５図に示す。同図で同期電動
機（８）の出力相電圧のピーク値けＥＭである。起動用
変圧器（３）の中性点ＮＴの対地ｉＫ圧ｈ （ｔ）は、
上述のｆ （ｔ）とｙ ｔｔ）を加えたものである。第
６図〜ｖＪ８図Ｋ ｆ （ｔ）、ｆ （ｔ）、ｈ （ｔ
） ノ関係を示す０第８図のｈ （ｔ）は第６図のｆ
（ｔ）と第７図のｙ（シ）を瞬時ごとに加えたものであ
る。（整流器（１３）の点弧角α＝６０°、分配器（１
０）の点弧角γ角＝ ６０” 、同期電動機（８）定格
運転時の例である。）以上のように、第２図の回路でケ
ーブルの漂遊容量（１１） 、（１８） サージアプ
ゾーパ（１２） 、（１６）を無視すると、同期電動機
（８）の中性点電圧”Ｍｒ’ｊ：、大地１１Ｌ位になる
が、起動用変圧器（３）の中性点電型Ｎ Ｔ （、よ第
８図脂＋ＥｒＭ に示すように最大で７；−−（ｉ弓仙用度圧コ）（：υ
出力４ｆｌ ’Ａ 圧ヒ−り１ｌｌｌ Ｅｓ ）−”−
’、！： 同１９１ ’ｌ’Ｍ ｆｆ＋！Ｉ 機（ｔｉ
） １４ｉ ＪＪ １１４ 、！ｔ Ｉｆピークｌｌｉ
ＥＭのｌを加えたＩＬ）だけ大地電位よりも旨くなる。
このため起動用尺Ｉｆ（ホ）（３）の端子の対地電圧も
−Ｉ役の変圧器に比べ臼型１だけ高（なるっ 起動用変圧器（３）の設計ｆＹ′：する場合、このよう
な中性点１１１位上昇を考慮する必要がある。
−Ｉ役の変圧器に比べ臼型１だけ高（なるっ 起動用変圧器（３）の設計ｆＹ′：する場合、このよう
な中性点１１１位上昇を考慮する必要がある。
第９図に以上説ＩＪ１の１１」容を甘とめろ。同ｉｊ！
］ ７ヒ１幼壜（８）の中性点ＮＭを１１（面接、１２
しまた揚・分、同期′１１往カッぎ：中性点ＮＭは大地
電位になり、起動用変圧器に３）の中性点ＮＴは大地に
対１． Ｃｒｌｔ Ｉｆｆ−）−昇する。第１ Ｆｌ
１′Ａｒ、ｔ、起動用変圧器（３）の中性点を抵抗接地
した場合で、この時には起動用変圧器（３）の中性点Ｎ
Ｔが大地４ｉ １■になり、同期型１ｖ機（８）の中性
点ＮＭにｔ大地に肘Ｌ７て電位上昇する。たた：し第９
図、第１０図ともサージアグゾーバ、ケーブルの漂遊容
量は無視している。
］ ７ヒ１幼壜（８）の中性点ＮＭを１１（面接、１２
しまた揚・分、同期′１１往カッぎ：中性点ＮＭは大地
電位になり、起動用変圧器に３）の中性点ＮＴは大地に
対１． Ｃｒｌｔ Ｉｆｆ−）−昇する。第１ Ｆｌ
１′Ａｒ、ｔ、起動用変圧器（３）の中性点を抵抗接地
した場合で、この時には起動用変圧器（３）の中性点Ｎ
Ｔが大地４ｉ １■になり、同期型１ｖ機（８）の中性
点ＮＭにｔ大地に肘Ｌ７て電位上昇する。たた：し第９
図、第１０図ともサージアグゾーバ、ケーブルの漂遊容
量は無視している。
第１１図に、同期電動機（８）の中性点ＮＭを抵抗接地
し、回路に含まれるサージアグゾーバ、ケーブルの漂遊
容量を考慮した場合の、各部電位の説明を示す。
し、回路に含まれるサージアグゾーバ、ケーブルの漂遊
容量を考慮した場合の、各部電位の説明を示す。
機
実口における運転モードはこの第１１図のようになる。
第１１図では、整流器側サージアグゾーバ（１２）を通
して零相電流が同期電＃機（８）の接地抵抗（９）に流
れるので同期電動機（８）の中性点Ｎ１ｙｌも大地から
電位上昇する。同図に示すように、起動用変圧器（３）
の中性点ＮＴ、同期電動機の中性点ＮＭともに大地より
電位上昇する。同図において、起動用変圧器（３）の中
性点ＮＴの対地電位上昇値ど、四ル」電動機（８）の中
性点ＮＭの対地電位上昇値は、整流器側の対地インピー
ダンスとインバータ側の対地インピーダンスによってき
まる。つまり、第２図において、整流器側の対地インピ
ーダンス（グーグルの漂遊容量（１１）、サージアグゾ
ーバ（１２） ）がインバータ側の対地インピーダンス
（グーグルの漂遊容量（１８）、サージアグゾーパ（１
６）、同期電動機（８）の接地抵抗（９））に比べ非常
に大きければ第９図のようなモードになり、同期電動機
中性点ＮＭの対地電位は殆んど零になる。整流器側の対
地インピーダンスが少さくなると、第１１図のように四
ル」電！Ｉ！ｌＩ機（８）の中性点ＮＭの対地電圧は上
昇し、接地抵抗（９）にも大きな電流が流れる。
して零相電流が同期電＃機（８）の接地抵抗（９）に流
れるので同期電動機（８）の中性点Ｎ１ｙｌも大地から
電位上昇する。同図に示すように、起動用変圧器（３）
の中性点ＮＴ、同期電動機の中性点ＮＭともに大地より
電位上昇する。同図において、起動用変圧器（３）の中
性点ＮＴの対地電位上昇値ど、四ル」電動機（８）の中
性点ＮＭの対地電位上昇値は、整流器側の対地インピー
ダンスとインバータ側の対地インピーダンスによってき
まる。つまり、第２図において、整流器側の対地インピ
ーダンス（グーグルの漂遊容量（１１）、サージアグゾ
ーバ（１２） ）がインバータ側の対地インピーダンス
（グーグルの漂遊容量（１８）、サージアグゾーパ（１
６）、同期電動機（８）の接地抵抗（９））に比べ非常
に大きければ第９図のようなモードになり、同期電動機
中性点ＮＭの対地電位は殆んど零になる。整流器側の対
地インピーダンスが少さくなると、第１１図のように四
ル」電！Ｉ！ｌＩ機（８）の中性点ＮＭの対地電圧は上
昇し、接地抵抗（９）にも大きな電流が流れる。
第１２図に、第１１図の回路（同期電ｍＪ機（８）の中
性点ＮＭを接地抵抗（９）で接地し、回路に含まれるサ
ージアプゾーバ、グーグルの漂遊容量を考慮した。）で
低周波起動した場合の、同期電！ｌ１ＩＪ機（８）の中
性点ＮＭの対地電圧波形の一例を示す。接地抵抗（９）
に流れる電流波形も第１２図と＋１．］似の波形になる
。
性点ＮＭを接地抵抗（９）で接地し、回路に含まれるサ
ージアプゾーバ、グーグルの漂遊容量を考慮した。）で
低周波起動した場合の、同期電！ｌ１ＩＪ機（８）の中
性点ＮＭの対地電圧波形の一例を示す。接地抵抗（９）
に流れる電流波形も第１２図と＋１．］似の波形になる
。
従来の周波数変換装置では、ｖＪ２図に示すように整流
器側サージアグゾーパ（１２）、インバーＦ ｆｉｌｌ
サーシアクソーバ（１６）ともに接地されているので、
以下に示すような問題点があった。
器側サージアグゾーパ（１２）、インバーＦ ｆｉｌｌ
サーシアクソーバ（１６）ともに接地されているので、
以下に示すような問題点があった。
（１）整流器側サージアグゾーバを接地していることに
より、第１１図に示すように同期電動機（８）の中性点
ＮＭの電位が大地に対し電位上昇し、同期電動機端子も
大地に対しその分だけ電圧上昇する。この電圧上昇を考
慮して同期電動機（８）の絶縁設計する必要があった。
より、第１１図に示すように同期電動機（８）の中性点
ＮＭの電位が大地に対し電位上昇し、同期電動機端子も
大地に対しその分だけ電圧上昇する。この電圧上昇を考
慮して同期電動機（８）の絶縁設計する必要があった。
（２）同期電動機（８）の中性点接地抵抗（９）には、
静止形周波数変挨装置腎で低周波起−Ｊしている皿、零
相電流が流れることになり、このため接地抵抗としては
容量の大きなもの全製作する必要があった。
静止形周波数変挨装置腎で低周波起−Ｊしている皿、零
相電流が流れることになり、このため接地抵抗としては
容量の大きなもの全製作する必要があった。
この発りＪけ、整流器側ザージアグゾーパを非接地とす
ることにより、上記のような従来のものの欠点を除去す
ることを目的になされたものである。
ることにより、上記のような従来のものの欠点を除去す
ることを目的になされたものである。
以下、この発明の実施例を第１３図を用いて説ｌ：ＩＪ
する。第１３図において整流器１１１１１す′−ジアグ
ゾーバ（１２ａ）は非接地にし、インバータ１１１＋１
“す゛−ジアプゾーパ（１６）は接地している。本回路
では、整流器側対地インピーダンスはグーグルの＄ ｙ
ｔｎ ｆｉ’喰（１」）だけであるのに対し、インバー
タ＋＋１１ス・１地インピーダンスは同期電−Ｊ機（８
）の接地抵抗（９）とインバータ１則す−ジアグゾーバ
（１６）とグーグルのｆ煩遊゛靜量（１８）の合成イン
ピーダンスになる。本発１．：ｌｌ］の回路け、軽＋Ａ
Ｆ’に側サージアグゾーパを非接地にしているので、
整流器側の対地インピーダンスはイン・々−り側の対地
インピーダンスに比べ非癌に大きな値となり、起動用変
圧器（３）の中性点ＮＴと四ル］゛屯すの機（８）の中
性点ＮＭの′電圧峙性は刀９図に示すようになる。つま
り同期電動機中性点ＮＭはほぼ大地電位になり、接地抵
抗（９）には殆んど電流は流れない。
する。第１３図において整流器１１１１１す′−ジアグ
ゾーバ（１２ａ）は非接地にし、インバータ１１１＋１
“す゛−ジアプゾーパ（１６）は接地している。本回路
では、整流器側対地インピーダンスはグーグルの＄ ｙ
ｔｎ ｆｉ’喰（１」）だけであるのに対し、インバー
タ＋＋１１ス・１地インピーダンスは同期電−Ｊ機（８
）の接地抵抗（９）とインバータ１則す−ジアグゾーバ
（１６）とグーグルのｆ煩遊゛靜量（１８）の合成イン
ピーダンスになる。本発１．：ｌｌ］の回路け、軽＋Ａ
Ｆ’に側サージアグゾーパを非接地にしているので、
整流器側の対地インピーダンスはイン・々−り側の対地
インピーダンスに比べ非癌に大きな値となり、起動用変
圧器（３）の中性点ＮＴと四ル］゛屯すの機（８）の中
性点ＮＭの′電圧峙性は刀９図に示すようになる。つま
り同期電動機中性点ＮＭはほぼ大地電位になり、接地抵
抗（９）には殆んど電流は流れない。
また、本発明の回路で、起動用変圧４（３）と箪流器（
１３）の間をグーグルでなく、例えばノくスダクトでつ
ないだノ易合には、第１３図においてケーフ゛ルの漂遊
容量（１１）は零になるので、この時には第９図に示す
ように同期電動機中性点ＮＭは完全に大地電位になり、
接地抵抗（９）の電流も零になる。才だ中性点′電圧Ｎ
Ｍが固定されるので同期電動機端子′電圧も電位上昇す
ることがなく、絶縁設置上も有オリである。
１３）の間をグーグルでなく、例えばノくスダクトでつ
ないだノ易合には、第１３図においてケーフ゛ルの漂遊
容量（１１）は零になるので、この時には第９図に示す
ように同期電動機中性点ＮＭは完全に大地電位になり、
接地抵抗（９）の電流も零になる。才だ中性点′電圧Ｎ
Ｍが固定されるので同期電動機端子′電圧も電位上昇す
ることがなく、絶縁設置上も有オリである。
以上述べたように、本発明のように整流器側→ノーージ
アグゾーパ（１ｚａ）を非接地回路、インノ々−り側サ
ージアゲシー／＜ （１（ｉ）を接地回路とすることに
より下記の利点が得られる。
アグゾーパ（１ｚａ）を非接地回路、インノ々−り側サ
ージアゲシー／＜ （１（ｉ）を接地回路とすることに
より下記の利点が得られる。
（１）同期電動機（８）の中性点ＮＭは大地電位になり
、このため同期電動機の端子電圧も肘Ｊ＋ｌ＋ ’ｉｌ
Ｌ位上昇しないので、絶縁設計上有利である。
、このため同期電動機の端子電圧も肘Ｊ＋ｌ＋ ’ｉｌ
Ｌ位上昇しないので、絶縁設計上有利である。
（２）静止形層＄、故変換装置で低周波起動している間
も、同期電動機（８）の接地抵抗（９）にれＬ電流が流
れないので、接地抵抗として低周波起動を考慮した容量
の大きいものを製作する心安がない。
も、同期電動機（８）の接地抵抗（９）にれＬ電流が流
れないので、接地抵抗として低周波起動を考慮した容量
の大きいものを製作する心安がない。
ここで、整流器側サージアグゾーバ（１２ａ）を非接地
としても、整流回路（１３）のサイリスクに対するザー
ジ電圧保護は影響を受けない。
としても、整流回路（１３）のサイリスクに対するザー
ジ電圧保護は影響を受けない。
そこで、装置に対して変圧器側からの天地間サージ電圧
保護を盛装とする場合は、第１４図に示すように起動用
変圧器（３）の１次巻線（１９）と２仄巻線との間に混
触防止板（２０）を１ｊｔｆｉえればよい。
保護を盛装とする場合は、第１４図に示すように起動用
変圧器（３）の１次巻線（１９）と２仄巻線との間に混
触防止板（２０）を１ｊｔｆｉえればよい。
起動用変圧器１次巻線側に発生した大地間サージ′電圧
を混触防止板（２０）により変圧器２次巻線側に静電移
行するのを防止する。
を混触防止板（２０）により変圧器２次巻線側に静電移
行するのを防止する。
以上はサイリスクを用いた６柑グレツツ結線の静止形層
波数変換装置について説ＩＪ１シたが、ダイオードやＧ
ＴＯ等半導体素子で構成されたものや、１２柑、２４相
等の多相整流回路、多相インバータ回路で構成さ八たも
のであっても同様の効果を奏する。
波数変換装置について説ＩＪ１シたが、ダイオードやＧ
ＴＯ等半導体素子で構成されたものや、１２柑、２４相
等の多相整流回路、多相インバータ回路で構成さ八たも
のであっても同様の効果を奏する。
以上のように、この発明によれば、Ｌ：流器側サージア
グゾーパを非接地回路のように構成したので、同期機中
性点′、１Ｌ圧上昇を押え、また、同期機接地抵抗を小
容量とできる周波数変換装置が爵られる幼果がある。
グゾーパを非接地回路のように構成したので、同期機中
性点′、１Ｌ圧上昇を押え、また、同期機接地抵抗を小
容量とできる周波数変換装置が爵られる幼果がある。
般
第１図は一皇的な静止形層波数変換装置の概略回路図、
狛２図は光来の静止形層波数変換装置の詳細回路図、第
３図は整流器割師α角−６００の（易Ｐ＋＋Ｎ＋ 合の整流器側直流中間電圧 ２ の電圧波形図、第４
図は整流４制師α角＝９０°の場合の整流器側、Ｐｌ十
Ｎｌ 直流中間電圧下の電圧波形図、第５図はイン再録であり
、第７図は第５図の再録で・ちる。第８図は起動用変圧
器中性点重圧波形の１例を示す波形図、第９図〜第１１
図は各接地方式に仔ける同期電動機の中性点と、起動用
変圧器の中性点の対地′電圧の関係図、第１２図は従来
回路における同１］ 市ｉｔの機の中性点電圧波形の一
例を示す波形図、第１３図はこの発１５ｊに係る周波数
変換装置の一実施例を示す回路図、第１４図はこの発り
］に係る周波数ｙ挨装置の他の実施例を示す回路図であ
る。 図中、（１）は電力系統、（２）は人力ＩＥＩＱ Ｌや
断器、（３）は起動用変圧器、（４）け静止形層波数変
換装置、（５）、は出力側しゃ断４、（６）は主変圧を
、（７）は同工υｊしや１祈器、（８）は同期電動機、
（９）は接地抵抗、（川）は分配４、（１１）は整流器
側ケーブルの票遊欝＠ 、 （１２ａ）は整流器側ザー
ジアグゾーパ、（１３）は整流器回路、 （１４）は直
流リアクトル、（１５）はインバータ回路、 （１６
）はインパーク側す−ジアブゾーバ、（１７）は交流リ
アクトル、（１８）はインバータ１則ケーフ゛ルの漂遊
合計、（１９）は起動用変圧器１次巻線、（２０）はＨ
５！Ｉジノ用変圧器の混触防止板を示す。 なお図中、同一符号は同−父は相当部分を示すっ代 理
人 葛 野 信 −第１図 Ｉ 第３図 ９（ｔ）青ノＬ （イ／へ°−タｊ＝２０°）第６図 りｄ乙ＩＩ（１）（・ｆ（をン千３イｔ））第９図 第１０図 第１１図
狛２図は光来の静止形層波数変換装置の詳細回路図、第
３図は整流器割師α角−６００の（易Ｐ＋＋Ｎ＋ 合の整流器側直流中間電圧 ２ の電圧波形図、第４
図は整流４制師α角＝９０°の場合の整流器側、Ｐｌ十
Ｎｌ 直流中間電圧下の電圧波形図、第５図はイン再録であり
、第７図は第５図の再録で・ちる。第８図は起動用変圧
器中性点重圧波形の１例を示す波形図、第９図〜第１１
図は各接地方式に仔ける同期電動機の中性点と、起動用
変圧器の中性点の対地′電圧の関係図、第１２図は従来
回路における同１］ 市ｉｔの機の中性点電圧波形の一
例を示す波形図、第１３図はこの発１５ｊに係る周波数
変換装置の一実施例を示す回路図、第１４図はこの発り
］に係る周波数ｙ挨装置の他の実施例を示す回路図であ
る。 図中、（１）は電力系統、（２）は人力ＩＥＩＱ Ｌや
断器、（３）は起動用変圧器、（４）け静止形層波数変
換装置、（５）、は出力側しゃ断４、（６）は主変圧を
、（７）は同工υｊしや１祈器、（８）は同期電動機、
（９）は接地抵抗、（川）は分配４、（１１）は整流器
側ケーブルの票遊欝＠ 、 （１２ａ）は整流器側ザー
ジアグゾーパ、（１３）は整流器回路、 （１４）は直
流リアクトル、（１５）はインバータ回路、 （１６
）はインパーク側す−ジアブゾーバ、（１７）は交流リ
アクトル、（１８）はインバータ１則ケーフ゛ルの漂遊
合計、（１９）は起動用変圧器１次巻線、（２０）はＨ
５！Ｉジノ用変圧器の混触防止板を示す。 なお図中、同一符号は同−父は相当部分を示すっ代 理
人 葛 野 信 −第１図 Ｉ 第３図 ９（ｔ）青ノＬ （イ／へ°−タｊ＝２０°）第６図 りｄ乙ＩＩ（１）（・ｆ（をン千３イｔ））第９図 第１０図 第１１図
Claims (2)
- （１）起動用変圧器からの交流電圧を直流電圧に変換す
る整流平滑回路と、上記直流ｒｔｉ圧を１−１］’ ｆ
交流電圧に変換するインパーク回路と、上記整流平滑る
周波数変換装置において、上記サージアゾゾーパを非接
地回路としたことを特徴とする周波数変換装置。 - （２）起動用変圧器が１次巻線と２欠巻線間に混触防止
板を有するものであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の周波数変換装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57153754A JPS5944979A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 周波数変換装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57153754A JPS5944979A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 周波数変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5944979A true JPS5944979A (ja) | 1984-03-13 |
| JPH0517792B2 JPH0517792B2 (ja) | 1993-03-10 |
Family
ID=15569388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57153754A Granted JPS5944979A (ja) | 1982-09-01 | 1982-09-01 | 周波数変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5944979A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6277067A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Hitachi Ltd | 電流形インバ−タ装置 |
| EP1220431A1 (de) * | 2000-11-29 | 2002-07-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Bedämpfung von Resonanzüberhöhungen bei einem an einem Umrichter mit Spannungszwischenkreis betriebenen elektrischen Motor |
| KR100459472B1 (ko) * | 1998-11-06 | 2005-04-08 | 엘지산전 주식회사 | 인버터구동전동기 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52150520A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-14 | Hitachi Ltd | Thyristor device |
-
1982
- 1982-09-01 JP JP57153754A patent/JPS5944979A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52150520A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-14 | Hitachi Ltd | Thyristor device |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6277067A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Hitachi Ltd | 電流形インバ−タ装置 |
| KR100459472B1 (ko) * | 1998-11-06 | 2005-04-08 | 엘지산전 주식회사 | 인버터구동전동기 |
| EP1220431A1 (de) * | 2000-11-29 | 2002-07-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Bedämpfung von Resonanzüberhöhungen bei einem an einem Umrichter mit Spannungszwischenkreis betriebenen elektrischen Motor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0517792B2 (ja) | 1993-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Daryabak et al. | Modeling of LCC-HVDC systems using dynamic phasors | |
| Zhuang et al. | Dynamic performance of a STATCON at an HVDC inverter feeding a very weak AC system | |
| KR101442990B1 (ko) | 고전압직류송전 사이리스터 밸브를 위한 합성시험회로 | |
| Daryabak et al. | Dynamic phasor modeling of LCC-HVDC systems: Unbalanced operation and commutation failure | |
| Jeong et al. | Line current characteristics of three-phase uncontrolled rectifiers under line voltage unbalance condition | |
| Li et al. | Research on technical requirements of line‐commutated converter‐based high‐voltage direct current participating in receiving end AC system's black start | |
| JPH01174223A (ja) | 電力変換装置 | |
| Lian et al. | Harmonic reduction mechanism at DC link of two different 24-pulse rectifiers | |
| Qiu et al. | Explore the capability of power electronic converters in providing power system virtual inertia | |
| JPS5944979A (ja) | 周波数変換装置 | |
| EP3249799B1 (en) | Power conversion device | |
| CN205544281U (zh) | 用于石油钻机电网的净化电源装置 | |
| Hatziadoniu et al. | Power conditioner control and protection for distributed generators and storage | |
| Shin et al. | The Voltage-doubler Rectifier type Full-bridge converter built in voltage-balancing circuit for bipolar LVDC distribution system | |
| Kim et al. | Stability performance of new static excitation system with boost-buck converter | |
| Liu et al. | Start-up strategy for modular multilevel converters with modified nearest level modulation method | |
| Abdollahi | Induction motor drive based on direct torque controlled used multi-pulse AC-DC rectifier | |
| Karimi et al. | Modeling nonlinear loads for aerospace power systems | |
| Chaplygin et al. | Analysis of operating modes and performance of series reactive power sources | |
| Yang et al. | More Efficient AC Filterless Flexible LCC HVDC by Analyzing the Impact of Single-Phase Fault on Commutations | |
| JP7396184B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| Khera | Simulation of Voltage Source Converter Based Shunt Active Filter in EMTPRV. | |
| JP2010154644A (ja) | 半導体電力変換装置 | |
| JP2003272935A (ja) | 変圧装置および電気回路 | |
| Takahashi et al. | FRT Method for Matrix Converter to Ensure Compatibility between Generator Torque Control and Grid Reactive Current Control |