JPS5944407B2 - 紡績機におけるロ−ラ駆動装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は紡績機におけるローラ駆動装置に関し、特にド
ラフト装置におけるドラフトムラを防止するローラ駆動
装置に関する。

紡績機においては紡出される糸に太さの変動即ち糸ムラ
が発生することは避は難い。

上記糸ムラには周期的なムラと非周期的なムラが測定さ
れており、非周期的なムラは、ドラフトパートにおける
エプロン表面の摩耗あるいはクライバ中に混在する不純
物による場合またはギアボックスのブレークドラフト関
係のギアのかみ合い、ミドルローラの負荷の変動にあり
、このブレークドラフト即ちバックローラ、ミドルロー
ラの変動がフロントローラに伝わり、非周期的ムラが発
生する。

即ち三線式バイドラフト装置においては、バックローラ
とミドルローラ間でのブレークドラフト率は、ミドルロ
ーラとフロントローラ間でのメインドラフト率に比べ小
さいため、ブレークドラフトの多少の変動は直接的に糸
ムラに与える影響はあるにしても小さいものであるが、
高速回転するフロントローラの多少の回転ムラは直ちに
糸ムラの原因として大きく影響するのである。

さらに周期的な糸ムラは各ローラ自体の表面の摩耗、あ
るいは駆動ギアの精度等による場合が多く、またバック
ローラ、ミドルローラの周期的な回転変動がフロントロ
ーラに波及する場合がある。

いずれにしても糸太さ変動の大きい糸ムラは後工程の製
織、編織工程に支障をきたす他、織物欠点となり商品価
値を低下させる。

本発明は上記欠点を解消することを目的としたもので、
卸ちミドルローラ、バックローラに発生する回転ムラ、
振動等が他のローラ特にフロントローラに伝播するのを
防止し、良質な糸を紡出するドラフト装置の駆動伝達装
置を提供するもので、以下本発明の実施例を図面に従っ
て説明する。

第１図は紡績糸の製造工程を示すもので、図示しないケ
ンスから引き出されるヌライバーＳは上下互いに外周の
一部と圧接状態で積極的に回転するバックローラ１．エ
プロン３を装着したミドルローラ２．およびフロントロ
ーラ４を通過し、粗紡工程を介することなく、直接ドラ
フトされ、さらに例えば空気流が互いに逆方向に旋回す
る２個の空気噴射ノズル５，６の一力のノズルにより糸
に旋回を与え、他力のノズルによってバルーンを生起さ
せて糸を生成する空気紡績装置、あるいは−力のノズル
によりサクションを作用させ、他力のノズルにより糸に
旋回を付与する空気結線装置等により撚りを有する糸Ｙ
が紡出され引出しローラ７によって積極的に引き出しつ
つ巻取ローラ８によって回転するパッケージ９に巻取ら
れる。

上記３組のローラ１，２，４は各々周速を異にし、該周
速の差異によって漸次ドラフトされる。

この時、各ローラ１，２，４の周速をｖｌ、ｖ２゜ｖ４
とすると、各周速間にはＶｌ＜■２＜■４の関係があり
、ドラフト比率に応じて各ローラ間の周速比率が設定さ
れる。

該周速比率の設定は後述するローラ駆動部のギアを変換
することにより行われる。

一般にバックローラ１とミドルローラ２間のブレイクド
ラフトは、ミドルローラ２とフロントローラ４間のメイ
ンドラフトに対し小さく、フレイクドラフト比率にメイ
ンドラフト比率を乗算した値がトータルドラフトとされ
る。

またスライバ−Ｓが圧接状態で回転する各ローラ間を通
過する際、該ローラの圧接によってスライバは偏平状に
拡大する傾向にあり、このため調節ガイド１０をバック
ローラ１とミドルローラ２間に配してスライバーＳの巾
の異常拡大を防止している。

なお、上記各ローラ１，２，４は各々一対のローラより
構成されるが、ボトムローラｉａ、２ａ。

４ａのみ積極回転し、トップローラ１ｂ、２ｂ。

４ｂは図示しない押圧手段により上記ボトムローラ１
ａ 、 ２ａ 、 ４ａに押圧されて従動回転する。

第２図は上述した紡績機の駆動部の第１の実施例を示す
もので、１駆動モ一タＭの回転はまず無端ベルト１１を
介して入力軸１２に伝達される。

該入力軸１２からフロントローラ駆動軸１３とミドルロ
ーラ駆動軸１４およびバックローラ駆動軸１５への伝達
経路が分岐する。

即ち、フロントローラ駆動軸１３への第１の伝達経路Ｌ
１は入力軸１２に固定したギア１６より中間の巻取ロー
ラ用ギア１７．引出しローラ用ギア１Ｂ、１９フィード
比変換用ギア２０，２１を直列に配したギア列より構成
され、入力軸１２とフロントローラ駆動軸１３間に巻取
りローラ８．引出しローラγの、駆動軸２２，２３を介
している。

一力上記入力軸１２からはミドルローラ駆動軸１４およ
びバックローラ駆動軸１５へ動力を伝達する別の伝達経
路Ｌ２．Ｌ３．Ｌ４が構成されている。

即ち伝達Ｈ路Ｌ２は入力軸１２の回転を減速すル威速ギ
ア２４．２５．２６．２７と、ギア２８゜２９とからな
り、経路Ｌ３はミドルローラ駆動軸１４へ伝達するギア
列３０，３１．３２，３３゜３４とからなり、経路Ｌ４
はギア２９より分岐してバックローラ駆動軸１５へ動力
伝達するギア列３５．３６〜４３，４４より構成される
。

なお、上記ギア列中、ギア３１，３２はミドルローラ２
の回転数を調整してメインドラフト比率を変更するため
のギア、ギア３６，３７，４０，４１はバックローラ１
とフロントローラ４間のトータルドラフト比率を変更す
るためのギアであり、入力軸・１２の高速回転は多数の
ギア列によって徐々に減速され、フロントローラに比べ
低速回転するミドルローラ、バックローラへの急激な減
速を緩和することによる回転ムラ、衝撃等を減少させて
いる。

上述した動力伝達経路を構成することにより即ちバック
ローラ１．ミドルローラ２とフロントローラ４間に慣性
力の大きいモータＭ２巻取りローラ８．引出しローラ７
を介在させ、バックローラ。

ミドルローラに回転変動が生じても慣性モーメントが大
きいために、モーメントの変化が生じてもその変動をゆ
るやかになるように速度変動を押える瞬間調速作用が働
くために、フロントローラ１への回転ムラの影響が緩和
されるのである。

さらに第３図に駆動部の第２の実施例を示す。

即ち、駆動モータＭの回転はベルト１１を介していった
ん入力軸１２に伝達され、該入力軸１２よりフロントロ
ーラ駆動軸１３への伝達経路Ｌ１と、ミドルローラ駆動
軸１４およびバックローラ駆動軸１５への伝達経路Ｌ５
に分岐される。

フロントローラ駆動軸１３への伝達経路Ｌ１は上記第１
実施例と同様であり、入力軸１２の回転は巻取りローラ
駆動軸２２用のギア１７．引出しローラ駆動軸２３のギ
ア１８を介し、さらに変速ギア２１．４６を介してフロ
ントローラ駆動軸１３が高速回転する。

一力上記入力軸１２から分岐したミドルローラ、バック
ローラ用の動力伝達経路り、は入力軸１２に固定したウ
オーム４６と、該ウオーム４６に噛合するウオームギア
４７およびウオームギア４７の軸４８上に固定したねじ
ギア４９と該ねじギア４９に噛合するねじギア５０とを
有し、上記ねじギア５０と一体のギア２９よりミドルロ
ーラ駆動軸１４への動力伝達用ギア列３０，３１，３２
゜３３．３４からなる経路Ｌ６およびバックローラ駆動
軸１５への動力伝達用ギア列３５．３６〜４３．４４と
からなる経路Ｌ７が分岐している。

なお、上記ギア群のうち図面上、同心円で示した２また
は３個のギアは同軸に固定され、一体的に回転する。

例えば第３図の大小のギア３０，３１は同軸上にキー固
定され、大ギア３０は下方のギア２９と、小ギア３１は
上方のギア３２と噛合していることを意味するもので、
他のギアおよび第１実施例におけるギアについても全く
同様である。

従って第２実施例の場合は、慣性モーメントの大きいモ
ータＭ２巻取りローラ駆動軸２２．引出しローラ駆動軸
２３に加えて、ウオーム４６．ウオームギア４７をフロ
ントローラ駆動軸１３と、ミドルローラ駆動軸１４およ
びバックローラ駆動軸１５間に介在させることによって
、ウオームとウオームギアの自動締まり効果と、ウオー
ム４６からウオームギア４７を回転させることはできる
が、逆にウオームギア４７からウオーム４６を回転させ
ることができないという特有の性質から、バックローラ
、ミドルローラ側の回転ムラまたは変動はウオームギア
４７によって阻止され、フロントローラ側の伝達経路Ｌ
１中へ影響しない。

従ってフロントローラの回転に大きな変動が伝わること
なく伝達経路途次において吸収、緩和されるのである。

次に上記駆動装置によって駆動される紡績機で紡出した
糸の糸ムラ測定の実験結果を示す。

なお、糸ムラ測定装置としては本出願人が先に出願した
特願昭５６−１６１８６９号明細書に示した糸ムラ情報
の解析装置により行なった。

即ちスラブキャッチャからの電気信号を糸ムラ解析用の
信号とし、デジタル信号に変換したものをＦＦＴアナラ
イザによってスペクトル分析し、ディスプレイに表示す
るようにして、糸ムラ測定するものである。

この実験では上記第１．第２の実施例のうち第２実施例
即ちウオーム、ウオームギアを用いた場合の駆動装置に
よる糸ムラを測定したが、第１実施例の装置による場合
も結果に大きな差がないことも確認されている。

第４図は糸速１３０ｍ／分２番手Ｎｅ４０．トータルド
ラフト２５７．メインドラフト３５の条件の場合の糸ム
ラを示すもので、第５図は糸速１３０ｍ／分２番手Ｎｅ
４６． トータルドラフト２９６、メインドラフト３
５の場合、第６図は従来装置によるもので、糸速１３０
ｍ／分２番手Ｎｅ４５．トータルドラフト３０７．メイ
ンドラフト４１の場合を示す。

なお第４〜第６図に示すスペクトルグラフにおいて、横
軸に周波数を示すヘルツＨｚ、縦軸に糸ムラの程度を示
す電圧ｍＶがとられる。

また糸速とフロントトップローラの直径、フロントボト
ムローラの直径からフロントトップローラの周期が予め
判明している。

本実験の場合はフロイトトップローラの周期を２５ ｒ
ｐｓフロントボトムローラの周期は２８，８ｒｐｓとな
っている。

従って周波数Ｈｚが２５ヘルツ、２８．８ヘルツに表わ
れるピークはフロントローラによって発生した糸ムラで
あることがわかりピークの高さが糸ムラの大きさ即ち糸
太さの変動量として表われる。

例えば第４図の場合、フロントトップローラによって生
じた糸ムラは４８．１ ｍＶに相当し、フロントボトム
ローラによって生じた糸ムラは２４．７ｍＶに相当し、
糸ムラの大きさの程度が読み取れる。

また第５図の場合は第４図の場合よりも糸ムラの程度が
小さいことが読み取れる。

第６図は従来の駆動装置の場合で例えばモータ回転をフ
ロントローラ駆動軸から順にミドルローラ駆動軸、バッ
クローラ駆動軸に直列的に動力伝達するようにした装置
によるもので、この場合フロントトップローラ、フロン
トボトムローラによって生じる糸ムラの程度は上記実施
例の程度よりはるかに大きく糸太さの変動量が激しく、
またピークＰ１．Ｐ２．Ｐ３等が他の周波数位置にも表
われ、バックローラ。

ミドルローラの回転ムラがフロントローラまで波及し、
フロントローラのもつ固有の周期以外のところでドラフ
トむらが生じていることが読み取れる。

またトータルドラフト比率を変えた場合、メインドラフ
ト比率を変えた場合、あるいは紡績機の全錘にクレード
ルによる負荷をかけた場合、特定錘のみ負荷をかけた場
合等においてもほぼ上記同様の糸ムラ線図が得られ、バ
ックローラ、ミドルローラの回転ムラがフロントローラ
まで波及することなく動力伝達経路中において吸収緩和
されていることが確認された。

以上のように本発明では、駆動モータの回転をバックロ
ーラ、ミドルローラ、フロントローラへ伝達するに際し
、いったんギアボックスの入力軸に伝達した後、フロン
トローラへの第１の伝達経路と、バックローラおよびミ
ドルローラへの第２の伝達経路を別経路に分岐すると共
に、入力軸とフロントローラ駆動軸間の第１の伝達経路
中に慣性モーメントの大なる巻取ローラ、引出しローラ
駆動軸を駆動する伝達経路を内在させたので、バックロ
ーラ、ミドルローラの回転ムラ、変動のフロントローラ
への波及が中間の慣性モーメントの大きなローラによっ
て変動がゆるやかになり、速度変動が押えられ、いわば
中間のローラ１駆動軸がダンパーの役割を有し、高速回
転するフロントローラの速度変動を押えることができド
ラフトムラが減少され、紡出される糸の太さ変動が減少
し、良質の糸を製造することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は紡績機の一例を示す概略構成図、第２図は本発
明の第一実施例を示す概略構成図、第３図は同第二実施
例を示す概略構成図、第４図は本発明装置によって紡出
した糸の糸ムラの状態を示すスペクトルグラフ、第５図
は同一部条件を変えたスペクトルグラフ、第６図は従来
装置によるスペクトルグラフである。 １２・・・・・・入力軸、１３・・・・・・フロントロ
ーラ１駆動軸、１４・・・・・・ミドルローラ駆動軸、
１５・・・・・・バックローラ駆動軸、２２・・・・・
・巻取ローラ駆動軸、２３・・・・・・引出しローラ駆
動軸、Ｍ・・・・・・駆動モータ、Ｌｌ・・・・・・第
１の伝達経路、Ｌ２ ＞ Ｌ５・・・・・・第２の伝達
経路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 、駆動モータに接続される入力軸と、該入力軸から
   フロントローラ駆動軸へ動力伝達する第１の伝達経路と
   、上記入力軸からバックローラ駆動軸およびミドルロー
   ラ駆動軸へ動力伝達する第２の伝達経路とを有し、上記
   第１．第２の伝達経路を入力軸から分岐すると共に、上
   記第１の伝達経路中に巻取ローラ、引出しローラの駆動
   軸に動力伝達する経路を内在させたことを特徴とする紡
   績機におけるローラ駆動装置。