JPS5939325A - プレツシヤ−スイング法によるガス精製法 - Google Patents
プレツシヤ−スイング法によるガス精製法Info
- Publication number
- JPS5939325A JPS5939325A JP57150338A JP15033882A JPS5939325A JP S5939325 A JPS5939325 A JP S5939325A JP 57150338 A JP57150338 A JP 57150338A JP 15033882 A JP15033882 A JP 15033882A JP S5939325 A JPS5939325 A JP S5939325A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- adsorption
- cylinder
- gas
- upstream
- downstream
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は深冷ガス分離４Ａｌｔに送る前の原料ガス中
の不純物をプレッシャースイング法によって除去して精
製ガスを得るガス精製法に関するものである。
の不純物をプレッシャースイング法によって除去して精
製ガスを得るガス精製法に関するものである。
例えば、空気χ液化分離する方法においては、原料空気
中の水分、二酸化炭素等を除去する心安があるが、この
除去方法としてプレッシャースイング法によるガス精製
法がある。第１図に示す方法は、従来公知の一例ケ示し
たもので、原料空気は′＃１より王縮機２に送られ、こ
こで加圧された後、予冷機３．切換弁４ａ’に経て切替
使用される２基の吸着塔５．６の一万の吸着塔５に導入
されろ。上記吸着塔５．６には水分（以下、１１．Ｕと
配子）および二酸化炭素（以下、ＣＯｌと記−１′″）
を優先的に吸着する吸着剤、例えばＮ ａ Ｘ型合成ゼ
オライトがそれぞれ充填されており力１１圧状態で吸着
塔５に導入され１こ原料空気中のＩＩ、０およびＣ，Ｏ
、が吸着剤に吸着される、このようにして得られた精製
ガス（梢＃窒気］は、切換弁７ａ、管８を経て空気分離
装置（深冷ガス分Ｓ装置）９に送られろ４吸層工程）。
中の水分、二酸化炭素等を除去する心安があるが、この
除去方法としてプレッシャースイング法によるガス精製
法がある。第１図に示す方法は、従来公知の一例ケ示し
たもので、原料空気は′＃１より王縮機２に送られ、こ
こで加圧された後、予冷機３．切換弁４ａ’に経て切替
使用される２基の吸着塔５．６の一万の吸着塔５に導入
されろ。上記吸着塔５．６には水分（以下、１１．Ｕと
配子）および二酸化炭素（以下、ＣＯｌと記−１′″）
を優先的に吸着する吸着剤、例えばＮ ａ Ｘ型合成ゼ
オライトがそれぞれ充填されており力１１圧状態で吸着
塔５に導入され１こ原料空気中のＩＩ、０およびＣ，Ｏ
、が吸着剤に吸着される、このようにして得られた精製
ガス（梢＃窒気］は、切換弁７ａ、管８を経て空気分離
装置（深冷ガス分Ｓ装置）９に送られろ４吸層工程）。
次に、上記のようにして空気分離装置ｆ ９に送られた
精製ガスは、該装＋１９において液化分離されるが、分
離ガスの一部が減圧され再生用ガスとして、切換弁１２
ｂを経て他方の吸着塔６に送り込まれる一吸着塔６に導
入された再生用ガスは、吸着筒６内の吸着削中奢通過し
、吸庸工程において吸着したｔ−ｉ、ｏおよびｃｏ、ｙ
脱着てる。このようにしてＨ，０、ＧＯ２′ｆ？！：脱
附して吸着筒６の底部に至った再生用ガスは、切替弁１
３ｂＶ経て排気される（再生工程）。
精製ガスは、該装＋１９において液化分離されるが、分
離ガスの一部が減圧され再生用ガスとして、切換弁１２
ｂを経て他方の吸着塔６に送り込まれる一吸着塔６に導
入された再生用ガスは、吸着筒６内の吸着削中奢通過し
、吸庸工程において吸着したｔ−ｉ、ｏおよびｃｏ、ｙ
脱着てる。このようにしてＨ，０、ＧＯ２′ｆ？！：脱
附して吸着筒６の底部に至った再生用ガスは、切替弁１
３ｂＶ経て排気される（再生工程）。
土’ｉｒ”ｒのように、切換弁４ ａ ｓ ７ ａ ＊
］ ２１〕＊１３ｂ４開の状態に、そして切換弁４ｂ
、７ｂ。
］ ２１〕＊１３ｂ４開の状態に、そして切換弁４ｂ
、７ｂ。
１２ａ、１３ａＹ閉の状態にすると吸着塔５内は吸着操
作中、吸着塔６内は脱着（再生）操作中となる。この関
係ケー足時間毎に切換えることにより、連続的に１ｆｔ
Ｉ製ガスＶ得ることができる。
作中、吸着塔６内は脱着（再生）操作中となる。この関
係ケー足時間毎に切換えることにより、連続的に１ｆｔ
Ｉ製ガスＶ得ることができる。
ところで、ｒｙｈ梢製システムにおいて、原料ガス中の
特定成分（不純物）を数層除去する場合、原料ガス中に
共存成分が多くなれば再生工程で上記特定成分を減圧Ｎ
ｊＢガスにより減圧パージする際、再生用の梢喪ガス中
の共存成分の一部が特定成分の脱着を妨げる傾向がある
。このような現象は、特定成分の低濃度領域で特にその
傾向が著しくなる。例えば、空気中のＨ，０，ＣＯ，ガ
スを特定成分として、これを除去する場合、共存成分と
しての０．、Ｎ、が再生時、Ｈ，Ｏ，Ｃｕｔの吸着剤か
らの脱ＷＹ妨げる傾向がある訳である、これを第２図に
従って説明する、吸着剤としてＮａＸ型合成ゼオライト
単独を使用して、第１図に示した精製システムで空気中
の飽和Ｈ，Ｕ。
特定成分（不純物）を数層除去する場合、原料ガス中に
共存成分が多くなれば再生工程で上記特定成分を減圧Ｎ
ｊＢガスにより減圧パージする際、再生用の梢喪ガス中
の共存成分の一部が特定成分の脱着を妨げる傾向がある
。このような現象は、特定成分の低濃度領域で特にその
傾向が著しくなる。例えば、空気中のＨ，０，ＣＯ，ガ
スを特定成分として、これを除去する場合、共存成分と
しての０．、Ｎ、が再生時、Ｈ，Ｏ，Ｃｕｔの吸着剤か
らの脱ＷＹ妨げる傾向がある訳である、これを第２図に
従って説明する、吸着剤としてＮａＸ型合成ゼオライト
単独を使用して、第１図に示した精製システムで空気中
の飽和Ｈ，Ｕ。
４００１）ｐｍｃＯ，を除去する場合、第２図中直線ａ
に示すように、再生用ガス量が吸着ガス量の８０俤の時
は、吸着時に吸着筒出口のＣＯ７はｌｐｐｍ以下に抑え
ることができる。しかし１図中直線すに示すように、再
生ガス蟻が吸着ガスｈ（の６０チの時は、出口ｃｏ、は
３ＰＰｍ、さらに図中直線Ｃに示すように、同再生用ガ
ス量が５０係の時は、出口ＣＯ３は１０ｐｐｎｌにも増
えてしまう。このことから、図に示すように、特に４０
ｐＩ）Ｉｎ以下の低濃度吸層頭域では、土ｇｒ２ 再生
ガス縫が減少すると、ＣＯ２の脱着が容易でないことが
わかる、 一部、一般ｖＣ窒気分離装！（深冷分離ｉ置］では、原
料空気に対して智品のＵ、、Ｎ、７約４０係採取し、残
りの約６０４ｙａｌ−廃Ｎ、として吸着筒の再生に使用
することかり能であるが、製品収率の向上など空気分難
装置の性能向よを番工かるためには廃Ｎ、の量？５０チ
以下にしておかなげればなら乙【いｅ しかし、上記のように廃Ｎｔ！１ｉン５１３ ％以下に
して空気分離装置の性能ケ向上させることは、前記し定
ように、この９気分離システムの前処理（ガス精製シス
テム）において、低譲度吸Ｎ領域では再生用ガス量が減
少でると、ＧＯ，の脱着が容易でないことから実現でき
ないでいるのが現状である。
に示すように、再生用ガス量が吸着ガス量の８０俤の時
は、吸着時に吸着筒出口のＣＯ７はｌｐｐｍ以下に抑え
ることができる。しかし１図中直線すに示すように、再
生ガス蟻が吸着ガスｈ（の６０チの時は、出口ｃｏ、は
３ＰＰｍ、さらに図中直線Ｃに示すように、同再生用ガ
ス量が５０係の時は、出口ＣＯ３は１０ｐｐｎｌにも増
えてしまう。このことから、図に示すように、特に４０
ｐＩ）Ｉｎ以下の低濃度吸層頭域では、土ｇｒ２ 再生
ガス縫が減少すると、ＣＯ２の脱着が容易でないことが
わかる、 一部、一般ｖＣ窒気分離装！（深冷分離ｉ置］では、原
料空気に対して智品のＵ、、Ｎ、７約４０係採取し、残
りの約６０４ｙａｌ−廃Ｎ、として吸着筒の再生に使用
することかり能であるが、製品収率の向上など空気分難
装置の性能向よを番工かるためには廃Ｎ、の量？５０チ
以下にしておかなげればなら乙【いｅ しかし、上記のように廃Ｎｔ！１ｉン５１３ ％以下に
して空気分離装置の性能ケ向上させることは、前記し定
ように、この９気分離システムの前処理（ガス精製シス
テム）において、低譲度吸Ｎ領域では再生用ガス量が減
少でると、ＧＯ，の脱着が容易でないことから実現でき
ないでいるのが現状である。
本発明者を工、」−記事情に鑑み、その改善策につぎ揮
々検討を市ねた結果前記従来技術の欠点は、特定除去成
分の尚匿両濃度領域において、同じ切換時間でプレッシ
ャースイング法を行なっていた点にあることを見出しに
。即ち本来、高濃匿領域では、特定除去成分が吸着剤粒
子の細孔の内部に入っても、脱着時の共存成分の妨害を
受けにくいが、前記したように低濃度領域で特定除去成
分の分圧が低い場合は共存成分による脱着妨害が大きく
なる。また、特定除去成分が吸着剤粒子の細孔の内部に
入り丁ぎると、脱着されにくくなり、ひいては吸着時の
特定除去成分の除去率の低下につながる。従って、低濃
度領域では脱着され易く、かつ脱着が短時間で行なわれ
る吸着剤を選ンこし、それを使用でればよい訳である。
々検討を市ねた結果前記従来技術の欠点は、特定除去成
分の尚匿両濃度領域において、同じ切換時間でプレッシ
ャースイング法を行なっていた点にあることを見出しに
。即ち本来、高濃匿領域では、特定除去成分が吸着剤粒
子の細孔の内部に入っても、脱着時の共存成分の妨害を
受けにくいが、前記したように低濃度領域で特定除去成
分の分圧が低い場合は共存成分による脱着妨害が大きく
なる。また、特定除去成分が吸着剤粒子の細孔の内部に
入り丁ぎると、脱着されにくくなり、ひいては吸着時の
特定除去成分の除去率の低下につながる。従って、低濃
度領域では脱着され易く、かつ脱着が短時間で行なわれ
る吸着剤を選ンこし、それを使用でればよい訳である。
このことχ特定除去成分として、前記従来例と同様ＧＯ
，乞例にとって調べてみた。吸着剤としてＮａＸ型合成
ゼオライトとシリカアルミナ（二酸化ケイ素４０〜６０
％、酸化アルミニウム６０〜４ Ｑ ％ ） ％’選び
、Ｎ、巾約４０１） ｆ） Ｉｌｌ含まれるｃｏ、ｖプ
レッシャースイング法によって切換時間を１０分として
除去した。その結果、第３図に示すよ５に、曲線αで示
し７．１ＮａＸ型合成ゼオライトと曲線βで示したシリ
カアルミナともに０〜５分間において脱庸ＣＯ１濃度の
ピークが形成され、特にＮａＸ型合成ゼオライトより細
孔径の大きなシリカアルミナの万が０〜５分間における
腕看率が優れていることを実験的に確かめ得た。
，乞例にとって調べてみた。吸着剤としてＮａＸ型合成
ゼオライトとシリカアルミナ（二酸化ケイ素４０〜６０
％、酸化アルミニウム６０〜４ Ｑ ％ ） ％’選び
、Ｎ、巾約４０１） ｆ） Ｉｌｌ含まれるｃｏ、ｖプ
レッシャースイング法によって切換時間を１０分として
除去した。その結果、第３図に示すよ５に、曲線αで示
し７．１ＮａＸ型合成ゼオライトと曲線βで示したシリ
カアルミナともに０〜５分間において脱庸ＣＯ１濃度の
ピークが形成され、特にＮａＸ型合成ゼオライトより細
孔径の大きなシリカアルミナの万が０〜５分間における
腕看率が優れていることを実験的に確かめ得た。
この発明は−ｅ ｉｉ：の如き知見に基づいてなされた
もので、その目的はその再生用ガスの財ヲ大ｒｌＪに低
減することができ、それによつ′Ｃ精製ガス収率の向上
および再生時の圧力損失の低減を実現でき、その結果、
深冷ガス分離装置の性能を向上させることのできるプレ
ッシャースイング法によるガス１Ｗｊｉｌ！！法を提供
することにあり、吸着筒？上流側と下流側とに２分割し
て、上流ｌＮ１１吸漕筒に合成ゼオライトを充填し、下
流側吸着筒にシリカアルミナ系吸着剤を充填するととも
に下流側吸着筒の吸着・脱着のサイクル時間を上流１１
す吸着筒の同時間より少なく【７て最も効率的に再生用
ガスを消＊するようにして再生用ガスの消費駄χ低減化
したものである。
もので、その目的はその再生用ガスの財ヲ大ｒｌＪに低
減することができ、それによつ′Ｃ精製ガス収率の向上
および再生時の圧力損失の低減を実現でき、その結果、
深冷ガス分離装置の性能を向上させることのできるプレ
ッシャースイング法によるガス１Ｗｊｉｌ！！法を提供
することにあり、吸着筒？上流側と下流側とに２分割し
て、上流ｌＮ１１吸漕筒に合成ゼオライトを充填し、下
流側吸着筒にシリカアルミナ系吸着剤を充填するととも
に下流側吸着筒の吸着・脱着のサイクル時間を上流１１
す吸着筒の同時間より少なく【７て最も効率的に再生用
ガスを消＊するようにして再生用ガスの消費駄χ低減化
したものである。
以下、この発明の一実施例？第４図Ｙ呑照して説明する
が、図中比１図と共通する部分には同一符号Ｙ付して説
明ケ簡略化する。第４図より明らかなようにこのガス精
製装置においては、切換使用される２基の吸着筒はそれ
ぞれ上流側と下流側とに２分割されている。−万のよ＠
側吸漸筒２０ａと下流側吸着筒２０ｂとは切換弁２１７
￥弁して連結され、他方の上流側吸着筒２２ａと下流側
吸着筒２２ｂとは切換弁２３を弁して連結されている。
が、図中比１図と共通する部分には同一符号Ｙ付して説
明ケ簡略化する。第４図より明らかなようにこのガス精
製装置においては、切換使用される２基の吸着筒はそれ
ぞれ上流側と下流側とに２分割されている。−万のよ＠
側吸漸筒２０ａと下流側吸着筒２０ｂとは切換弁２１７
￥弁して連結され、他方の上流側吸着筒２２ａと下流側
吸着筒２２ｂとは切換弁２３を弁して連結されている。
また、−万の上流側吸着筒２０ａと他方の下流側吸着筒
２２ｂとは切換弁２４を介して連結され、他方の上流側
吸着筒２２ａと一万の下流側吸着筒２０ｂとは切換弁２
５を弁して連結されている。
２２ｂとは切換弁２４を介して連結され、他方の上流側
吸着筒２２ａと一万の下流側吸着筒２０ｂとは切換弁２
５を弁して連結されている。
そして、各上流偶数Ｎ筒２０ａ 、２２ａにはＮａＸ型
合成ゼオライトが充填され、各下流側吸着筒２０ｂ、２
２ｂ６Ｃはシリカアルミナが厄項されている。この実施
例において、Ｆ流側吸宥筒２０ｂ、２２ｂの切換時間を
下流側吸着筒２０ ａ 、 ２２ａの切換時間の半分に
して効率的な運転乞行なうものである。以下、この作動
例乞詳しく説明する。
合成ゼオライトが充填され、各下流側吸着筒２０ｂ、２
２ｂ６Ｃはシリカアルミナが厄項されている。この実施
例において、Ｆ流側吸宥筒２０ｂ、２２ｂの切換時間を
下流側吸着筒２０ ａ 、 ２２ａの切換時間の半分に
して効率的な運転乞行なうものである。以下、この作動
例乞詳しく説明する。
まず、原料空気は管１よりＩＥ縮磯２に送られ、ここで
加圧されに後、予冷機３．切換弁４ａ’ａ’経て上流側
吸着筒２０ ａ Ｋ導入される。この上流１＋Ｉ１１吸
着塔２０ ａに加圧状態で導入され定原料望気は、その
中のＨ，０、ＣＯ，の大部分がＮａＸ型合成ゼオライト
に吸着除去された後、切換弁２１乞経て下流側吸着筒２
０ｂに導入される。下流側吸着筒２０ｂに送り通すれＬ
空気は俟りの１−１． Ｕ 。
加圧されに後、予冷機３．切換弁４ａ’ａ’経て上流側
吸着筒２０ ａ Ｋ導入される。この上流１＋Ｉ１１吸
着塔２０ ａに加圧状態で導入され定原料望気は、その
中のＨ，０、ＣＯ，の大部分がＮａＸ型合成ゼオライト
に吸着除去された後、切換弁２１乞経て下流側吸着筒２
０ｂに導入される。下流側吸着筒２０ｂに送り通すれＬ
空気は俟りの１−１． Ｕ 。
ＣＯ，がシリカアルミナに吸着され、このようにしてＨ
，Ｏ、Ｃ（Ｊ、の除去された空気（精製ガス）は切換弁
７ａｌ’＃８乞経て空気分離装置９に送られる。この工
程を一定時間、例えば５分間行なったら、切換弁２１を
閉じ、切懐弁２４Ｙ開け、上流側吸着筒２０ａｙａｌ−
通過してぎた空気を下流側吸着筒２２ｂへ導入する。こ
の下流側吸着筒２２ｂ内のシリカアルミナでＨ，０、Ｃ
Ｏ，Ｙ除去され定空気は、切換弁１２ａ、管８を経て空
気分離装置９へ送られる。この工程も５分間行なう。従
って、下流側吸着筒２０ａは１０分間の吸Ｎ乞行なうの
に対して、下流側吸着筒２０ｂ 、２２ｂは半分の５分
間の吸着ケ行なうことになる。以上が吸着工程である。
，Ｏ、Ｃ（Ｊ、の除去された空気（精製ガス）は切換弁
７ａｌ’＃８乞経て空気分離装置９に送られる。この工
程を一定時間、例えば５分間行なったら、切換弁２１を
閉じ、切懐弁２４Ｙ開け、上流側吸着筒２０ａｙａｌ−
通過してぎた空気を下流側吸着筒２２ｂへ導入する。こ
の下流側吸着筒２２ｂ内のシリカアルミナでＨ，０、Ｃ
Ｏ，Ｙ除去され定空気は、切換弁１２ａ、管８を経て空
気分離装置９へ送られる。この工程も５分間行なう。従
って、下流側吸着筒２０ａは１０分間の吸Ｎ乞行なうの
に対して、下流側吸着筒２０ｂ 、２２ｂは半分の５分
間の吸着ケ行なうことになる。以上が吸着工程である。
次に、装［Ｎ９において液化分離されＬ分備ガスの一部
ン減圧し、切換弁１２ｂを経て下流側吸着筒２２ｂＫ再
生用ガスとして送り込み、引きつづき切換弁２３を経て
上流側吸着筒２２ａに送り込む、下流側吸着筒２２ｂお
よび上流ｌ１１１吸清筒２２ａに送り込まれた再生用ガ
スは、それぞれ下流側吸着筒２２ｂ内のシリカアルミナ
および下流側吸着筒２２ａ内のＮａＸ型合成ゼオライト
中？通過し、吸層工ａにおいて吸着し矩吸着１−１．０
、 ＣＯ，？脱着する。（この時、よ流側吸着筒２０
ａおよび下流側吸着筒２０ｂは吸着工程を行なっている
。）この工程を５分間行なったら、切換弁１２ｂχ閉じ
てり換弁７ｂおよび２５を開け、再生用ガスケ下流側吸
着筒２０．ｂおよび上流側吸着筒２２ａに送り込み、下
流側吸着筒２０ｂ内のシリカアルミナおよび上流側吸着
筒２２ａ内のＮａＸ型合成ゼオライトに吸着されている
。）ｌ、 ０ 、 ＣＯ，の脱着を行なう。（この時、
上流側吸着筒２０ａおよび下流側吸着筒２２ｂは吸着工
程を行なっている。］従って、上流側吸着筒２２ａは１
０分間の脱着を行なうのに対して、下流側吸着筒２０ｂ
、２２ｂは半分の５分間の脱Ｎ？行なうことになる。
ン減圧し、切換弁１２ｂを経て下流側吸着筒２２ｂＫ再
生用ガスとして送り込み、引きつづき切換弁２３を経て
上流側吸着筒２２ａに送り込む、下流側吸着筒２２ｂお
よび上流ｌ１１１吸清筒２２ａに送り込まれた再生用ガ
スは、それぞれ下流側吸着筒２２ｂ内のシリカアルミナ
および下流側吸着筒２２ａ内のＮａＸ型合成ゼオライト
中？通過し、吸層工ａにおいて吸着し矩吸着１−１．０
、 ＣＯ，？脱着する。（この時、よ流側吸着筒２０
ａおよび下流側吸着筒２０ｂは吸着工程を行なっている
。）この工程を５分間行なったら、切換弁１２ｂχ閉じ
てり換弁７ｂおよび２５を開け、再生用ガスケ下流側吸
着筒２０．ｂおよび上流側吸着筒２２ａに送り込み、下
流側吸着筒２０ｂ内のシリカアルミナおよび上流側吸着
筒２２ａ内のＮａＸ型合成ゼオライトに吸着されている
。）ｌ、 ０ 、 ＣＯ，の脱着を行なう。（この時、
上流側吸着筒２０ａおよび下流側吸着筒２２ｂは吸着工
程を行なっている。］従って、上流側吸着筒２２ａは１
０分間の脱着を行なうのに対して、下流側吸着筒２０ｂ
、２２ｂは半分の５分間の脱Ｎ？行なうことになる。
このようにして上流側吸着筒２２ａの底部に至った再生
用ガスは、切換弁１３ｂを経て排気される。以上が再生
工程である。
用ガスは、切換弁１３ｂを経て排気される。以上が再生
工程である。
上記のようにして一定時間（１０分間］、吸着、脱着工
程を行７よったら、各切換弁を上記の場合と逆にして上
流側吸着筒２２ａｉａｌｌで吸着工程を行ない、上流側
吸着筒２Ｏａ側は再生工程乞行なう。
程を行７よったら、各切換弁を上記の場合と逆にして上
流側吸着筒２２ａｉａｌｌで吸着工程を行ない、上流側
吸着筒２Ｏａ側は再生工程乞行なう。
このように上流側吸着時２０ａと上流側吸着筒２２ａＹ
交互に切換え便用することにより連続的ｖｃｆ＃現ガス
（空気）χ得ることがでさる、この発明においては、上
記のように上流１目す吸着時２Ｑａ 、２２ａにＮａＸ
型合成ゼオライトを充填し、上流側吸着筒２０ ｂ 、
２２ ｂに脱着され易くかつ脱着時間が短かくて済む
シリカアルミナな充填するとともに上流側吸着筒２Ｑｂ
、２２ｂの切換時間ン上流１１１１吸看筒２Ｑａ、２
２Ｈの切換時間の半分にしてガス精製を行なうものなの
で、少喰の再生用ガスによって光分な脱Ｍ Ｙ ｆｒな
うことができ、吸着時において一足のＨ，０，ＣＯ，の
ス収率の向上および再生時の圧力損失の低減乞実現でき
、その結果、深冷ガス分離装置ｔ９の性能χ向上させる
ことができる。
交互に切換え便用することにより連続的ｖｃｆ＃現ガス
（空気）χ得ることがでさる、この発明においては、上
記のように上流１目す吸着時２Ｑａ 、２２ａにＮａＸ
型合成ゼオライトを充填し、上流側吸着筒２０ ｂ 、
２２ ｂに脱着され易くかつ脱着時間が短かくて済む
シリカアルミナな充填するとともに上流側吸着筒２Ｑｂ
、２２ｂの切換時間ン上流１１１１吸看筒２Ｑａ、２
２Ｈの切換時間の半分にしてガス精製を行なうものなの
で、少喰の再生用ガスによって光分な脱Ｍ Ｙ ｆｒな
うことができ、吸着時において一足のＨ，０，ＣＯ，の
ス収率の向上および再生時の圧力損失の低減乞実現でき
、その結果、深冷ガス分離装置ｔ９の性能χ向上させる
ことができる。
なお、上記実施例において、下流１１１！Ｉ ｅ、Ｎ筒
２０ｂ、２２ｂの切換時間を上流側吸着筒２０ａ、２２
ａの切換時間の半分にしたが、これに限足されることな
く、その状況により最適な比率馨選択丁ればよい。例え
ば、上流側吸着筒２０ａ １２２ａの切換時間７１０分
とし、−万のＦ流側吸着筒２０ｂの切換時間を６分とし
た時は他方の上流側吸着筒２２ｂの切換時間奢４分と丁
ればよい。
２０ｂ、２２ｂの切換時間を上流側吸着筒２０ａ、２２
ａの切換時間の半分にしたが、これに限足されることな
く、その状況により最適な比率馨選択丁ればよい。例え
ば、上流側吸着筒２０ａ １２２ａの切換時間７１０分
とし、−万のＦ流側吸着筒２０ｂの切換時間を６分とし
た時は他方の上流側吸着筒２２ｂの切換時間奢４分と丁
ればよい。
以上説明し定ように、この発明は吸着筒を上流側と下流
１１１１とｉｃ２分割し、上流側吸着筒に合成ゼオライ
トχ充填でるとともに上流側吸着筒にシリカアルミナ系
吸着剤を充填し、下流側枝Ｍ商の吸着・脱着のサイクル
時間乞上流偶数層筒のサイクル時間より少な（シタので
、再生用ガスの量を大巾に低減することができ、それに
伴／、Ｃつて精製ガス収率の向上および再生時の圧力損
失の低減ン実現でき、その結果、深冷ガス分離装置の性
能ケ向上させることができる。
１１１１とｉｃ２分割し、上流側吸着筒に合成ゼオライ
トχ充填でるとともに上流側吸着筒にシリカアルミナ系
吸着剤を充填し、下流側枝Ｍ商の吸着・脱着のサイクル
時間乞上流偶数層筒のサイクル時間より少な（シタので
、再生用ガスの量を大巾に低減することができ、それに
伴／、Ｃつて精製ガス収率の向上および再生時の圧力損
失の低減ン実現でき、その結果、深冷ガス分離装置の性
能ケ向上させることができる。
このようなこの発明の効果乞定量的に確認するために下
記のような実験２行なった。
記のような実験２行なった。
第４図に示したガス精製装置を用いて特定除去成分とし
て飽和１１．Ｑおよび約４００ ｐ ｐｍＣＯ。
て飽和１１．Ｑおよび約４００ ｐ ｐｍＣＯ。
を含む空気？プレッシャースイング法による下記３条件
で除去じ、出口ＣＯ３＃度を比較した？（１１各吸着ｍ
ＫはＮａＸ型合成ゼオライトのみＹ充填し、吸着・説層
切換時間を１０分とし途中での上流側吸着筒への切換え
は行なわなかった・（比較例１）。
で除去じ、出口ＣＯ３＃度を比較した？（１１各吸着ｍ
ＫはＮａＸ型合成ゼオライトのみＹ充填し、吸着・説層
切換時間を１０分とし途中での上流側吸着筒への切換え
は行なわなかった・（比較例１）。
（２］ 各吸着時にはＮ ａ Ｘ型合成ゼオライトの
みを充填し、上流側の吸着・脱着切換時間を１０分 ４
゜とじ、下流側の同切換時間を５分とした（比較例２）
。
みを充填し、上流側の吸着・脱着切換時間を１０分 ４
゜とじ、下流側の同切換時間を５分とした（比較例２）
。
（３）上流側吸着時にはＮ ａ 、Ｘ型合成ゼオライト
ヲ充填し、上流側吸着筒にはシリカアルミナを充填し、
上流（（ｌｊｌの吸着・脱着切換時間’＆１０分とし、
下流側の同切換時間を５分とし１こ（本発明しなお、上
記１１０２１＋３１とも再生用ガス瞳は吸着ガス量の５
０チとした。
ヲ充填し、上流側吸着筒にはシリカアルミナを充填し、
上流（（ｌｊｌの吸着・脱着切換時間’＆１０分とし、
下流側の同切換時間を５分とし１こ（本発明しなお、上
記１１０２１＋３１とも再生用ガス瞳は吸着ガス量の５
０チとした。
その結果、第５図の１ａ線Ｃに示すように比較例１では
吸着筒出口ＣＯＲ濃度は］Ｏｐｐｍとなり、同図＋Ｍ＠
ｄに示すように、比較例２で（工出口αへ濃度は５ ｐ
ｐ ｍとなり、これ［対し本発明で（・工同図直線ｅ
に示すように、出口ＣＯ７濃度はｉｐｐｍ以下となった
。そして、直線ｅは前記第２図の直線ａ（再生用ガス瞬
８０チ）と同じ傾きと１ｆつでおり、本発明を採用する
ことによって、再生用ガスｔを従来の８０係から５０％
とすることができ、大１１Ｊに再生用ガス喰を減少でき
ることが確認された０
吸着筒出口ＣＯＲ濃度は］Ｏｐｐｍとなり、同図＋Ｍ＠
ｄに示すように、比較例２で（工出口αへ濃度は５ ｐ
ｐ ｍとなり、これ［対し本発明で（・工同図直線ｅ
に示すように、出口ＣＯ７濃度はｉｐｐｍ以下となった
。そして、直線ｅは前記第２図の直線ａ（再生用ガス瞬
８０チ）と同じ傾きと１ｆつでおり、本発明を採用する
ことによって、再生用ガスｔを従来の８０係から５０％
とすることができ、大１１Ｊに再生用ガス喰を減少でき
ることが確認された０
第１図は従来のプレッシャースイング法によるガスｆ＃
製法に使われていたガス精製装置の構成図、第２図は第
１図の装置によりＮａＸ型合成ゼオライトで空気の精製
乞行なう際、吸漸ガス歓に対する再生用ガス縫の比率を
変えた場合の職層筒内のＣＯ，９度勾配をプロットした
グラフ、第３図は脱着時間に対１−る脱着ＣＯ，濃度ケ
ＮａＸ型合成ゼオライトとシリカアルミナとについてプ
ロットしたグラフ、第４図はこの発明の一実施例乞税明
するためのもので、この発明を実施するのに最適なガス
精製装置の構成図、第５図は第４図の装置を用いて行な
われた空気の精製における職層筒内のＣＯ２Ｏ２濃度勾
配全本発明較例２例についてプロットしたグラフである
。 ２・・・空気圧縮機、２０ａ 、２２ａ・・・上＃ｔ、
側吸着筒。 ２０ｂ 、２２ｂ・・・下流側吸着筒、出願人 日本
酸素株式会社 第１図 第２図 峨１情 Ｕ良−笥入口
ムロ 第３図 口ｖＬ塩 晴 １１
製法に使われていたガス精製装置の構成図、第２図は第
１図の装置によりＮａＸ型合成ゼオライトで空気の精製
乞行なう際、吸漸ガス歓に対する再生用ガス縫の比率を
変えた場合の職層筒内のＣＯ，９度勾配をプロットした
グラフ、第３図は脱着時間に対１−る脱着ＣＯ，濃度ケ
ＮａＸ型合成ゼオライトとシリカアルミナとについてプ
ロットしたグラフ、第４図はこの発明の一実施例乞税明
するためのもので、この発明を実施するのに最適なガス
精製装置の構成図、第５図は第４図の装置を用いて行な
われた空気の精製における職層筒内のＣＯ２Ｏ２濃度勾
配全本発明較例２例についてプロットしたグラフである
。 ２・・・空気圧縮機、２０ａ 、２２ａ・・・上＃ｔ、
側吸着筒。 ２０ｂ 、２２ｂ・・・下流側吸着筒、出願人 日本
酸素株式会社 第１図 第２図 峨１情 Ｕ良−笥入口
ムロ 第３図 口ｖＬ塩 晴 １１
Claims (1)
- 原料ガス中の特定除去成分乞選択的に吸Ｎする複数の吸
着筒ケ吸着・再生の各工程に切換えることにより連続Ｈ
９に精製ガス馨得るプレッシャースイング法によるガス
精製法において、上記各吸着筒Ｙ上流側吸屑筒と下流側
吸層筒とに分割しかつ上流側吸Ｎ筒に合成ゼオライＩＹ
、′Ｆ流側吸着筒にシリカアルミナ系吸着剤χそれぞれ
充填するとともに、下流１ＦＩ１１牧看筒の吸着・再生
切換時間を士流側吸層・再生切換時間より少なくしたこ
とｙ！′特徴とするプレッシャースイング法によるガス
ｌ＊製法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57150338A JPS5939325A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | プレツシヤ−スイング法によるガス精製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57150338A JPS5939325A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | プレツシヤ−スイング法によるガス精製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5939325A true JPS5939325A (ja) | 1984-03-03 |
| JPH039766B2 JPH039766B2 (ja) | 1991-02-12 |
Family
ID=15494816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57150338A Granted JPS5939325A (ja) | 1982-08-30 | 1982-08-30 | プレツシヤ−スイング法によるガス精製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5939325A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5593475A (en) * | 1995-04-13 | 1997-01-14 | Liquid Air Engineering Corporation | Mixed bed adsorber |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531492A (en) * | 1978-08-21 | 1980-03-05 | Air Prod & Chem | Separation of multiicomponent gas mixture |
-
1982
- 1982-08-30 JP JP57150338A patent/JPS5939325A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531492A (en) * | 1978-08-21 | 1980-03-05 | Air Prod & Chem | Separation of multiicomponent gas mixture |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5593475A (en) * | 1995-04-13 | 1997-01-14 | Liquid Air Engineering Corporation | Mixed bed adsorber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH039766B2 (ja) | 1991-02-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3957463A (en) | Oxygen enrichment process | |
| US3788036A (en) | Pressure equalization and purging system for heatless adsorption systems | |
| US3594983A (en) | Gas-treating process and system | |
| FI85953B (fi) | Foerfarande foer framstaellning av en syreprodukt med en renhetsgrad av 95% fraon omgivande luft. | |
| US4070164A (en) | Adsorption-desorption pressure swing gas separation | |
| US5411721A (en) | Process for the rejection of CO2 from natural gas | |
| US4482361A (en) | Pressure swing adsorption process | |
| KR960004606B1 (ko) | 공기로부터 고순도의 산소가스를 제조하는 방법 | |
| US3225518A (en) | Closed system heatless dryer | |
| US4448592A (en) | Adsorptive method for the separation of a gas mixture | |
| US3977845A (en) | Adsorptive process for selective separation of gases | |
| US3149934A (en) | Cyclic adsorption process | |
| JPS6026571B2 (ja) | 気体混合物中の成分気体の割合を増大させる方法および装置 | |
| JPH09103630A (ja) | 圧力スイング吸着装置及び圧力スイング吸着法 | |
| JPS6325809B2 (ja) | ||
| US7011695B2 (en) | Barium-and calcium-based zeolitic adsorbent for gas purification in particular air | |
| CA2462308C (en) | Psa process for co-producing nitrogen and oxygen | |
| AU649567B2 (en) | Recovery of flammable materials from gas streams | |
| CA1313627C (en) | Adsorptive purification process | |
| JPS5924654B2 (ja) | 圧力差吸着ガス精製方法 | |
| GB2227685A (en) | Pressure swing adsorption process | |
| JPS5939325A (ja) | プレツシヤ−スイング法によるガス精製法 | |
| JPS60819A (ja) | 吸着法を使用して一酸化炭素を含む混合ガス中の二酸化炭素を分離・除去する方法 | |
| KR19980016382A (ko) | 압력변동흡착식 고순도 이산화탄소 제조방법 | |
| JPS63182206A (ja) | 高純度窒素製造方法及び装置 |