JPS59383B2 - 型物の成形法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は平滑な表皮を有する中空体、あるいは平滑な表
皮を有する発泡体の射出成形方法に関し、詳しくは加熱
可塑化した合成樹脂を型キャビティに射出し、次いで該
合成樹脂内へ流体を射出充満することにより、中空部が
流体よりなる中空体を成形するものであり、更に、発泡
剤を含有する合成樹脂を用いて同様に中空体を成形した
後、中空部の流体を型外に放出して平滑な表皮を有する
発泡体を成形する方法に係る。

中空体、あるいは平滑な表皮を有する発泡体の上記の成
形方法に於て、本出願人はすでに、流体としてガス体を
用いる方法について特許出願を行つており（特願昭４８
−１２０３１８、特願昭４９−１２４５）流体として水
等の液体を用いる方法についても特許出願を行つている
（特願昭４９−７４６４２）。

また、流体として合成樹脂を用いる方法については特開
昭４９−４２３９６号公報がある。

本発明者は流体として、ガス体、水等の液体、合成樹脂
をそれぞれ用いる方法について検討した結果、これ等の
方法には種々の欠点があることがわかつた。その一つは
、加熱可塑化した合成樹脂と、該合成樹脂内へ射出する
液体の粘度が適当でないと、成形される中空体あるいは
発泡体が良好に成形されないことである。本発明はこれ
等の欠点を数段したものである。

即ち、本発明は、加熱可塑化した合成樹脂を型キャビテ
ィ内に射出し、次いで又は同時に前記合成樹脂内に包含
された形で加熱した流体を射出充満し、前記合成樹脂の
少くとも一部が硬化後、流体を型外へ放出する成形方法
に於て、流体として粘液を用い、該粘液は加熱された使
用温度に於ける粘度が０．０１〜１００ポイズであるこ
とを特徴とする成形法である。本発明では、合成樹脂と
して発泡剤を含有する合成樹脂を用いることもでき、表
面の平滑な良好な発泡体が本発明により得られる。

次に、流体として、ガス体、水等の液体、合成樹脂をそ
れぞれ用いた場合の問題点、及び本発明に述べる一定範
囲の粘度の流体を用いた場合の改良点について、図を用
いながら説明する。

第１図は本発明の方法で発泡体を成形する各段階を示し
たものである。

第１図に於て、射出シリンダー１に、加熱可塑化した発
泡剤を含有する合成樹脂を蓄積し、射出シリンダー１の
先端に取りつけられた、射出圧力で開閉する二ードル開
閉ノズル２より、型キヤビテイ６に射出される。

ニードル開閉ノズル２は、ニードル３の中央に、粘液を
型キヤビテイ６に射出する導管４を有している。型キヤ
ビテイ６は、金型５により構成され、合成樹脂の射出に
先立ち、導管７により加圧ガスを吹き込み、型キヤビテ
イを加圧状態に保つ１−１０射出シリンダー２の射出ス
クリユ一（図示されていない）に高圧前進力を加えると
、発泡剤を含有する合成樹脂が、ニードル３を後退させ
て、型キヤビテイ６に射出され、ゲート８周囲に充填さ
れる１−２。次いで、ニードル３中の導管４より粘液を
型キヤビテイ中の合成樹脂中に射出し、表層が発泡剤を
含有する合成樹脂９、内核が粘液１０より成る複合体を
成形する１−３。表層の一部が冷却硬化後、内核の粘液
１０をゲートより型外に放出し、表層の合成樹脂を内側
に発泡させて、発泡体１１より成る内核、平滑な表皮の
表層から成る型物を得る１−４０第１図に於て、発泡剤
を含有しない合成樹脂を用いて成形を行うと１−３に示
す中空体が得られる。本発明は１−４に示す発泡体及び
１−３に示す中空体を射出成形する方法に係る。

冷却された金型で構成された型キヤビテイに、加熱可塑
化した合成樹脂を射出し、次いで該合成樹脂内に流体を
射出充満すると、合成樹脂が表層、流体が内核を構成し
た中空体が成形されるが、この時合成樹脂内に射出され
る流体の粘度により成形される中空体の表層、内核の割
合が異る。

一般に流体の粘度が高い程、内核の割合が多くなり、流
体の粘度が先に射出された合成樹脂とほ〜同じ粘度にな
ると、一般に、内核が十分に入り、良好な成形体が得ら
れる。しかし、内核を構成する物質の粘度が高くなると
、内核物質を型外に放出して中空体あるいは発泡体にす
ることが困難になる。我々は内核を形成するために使用
する物質を検討した結果、本発明に至つた。内核を形成
する粘液の、加熱された使用温度に於ける粘度が０．０
１〜１００ポイズであると、非常に好ましい結果を得た
。

内核を形成する粘液の粘度と本発明の方法との関係を第
２図及び第３図により説明する。

第２図は粘度の異る３種の粘液で成形した場合の複合体
の断面である。

第３図は、第２図と同様に粘度の異る３種の流体で円盤
状型物を成形した場合の、複合体の円盤面に平行方向の
断面を示したものである。

２−１及び３−１は内核材料として通常射出成形に使用
する合成樹脂を用いた場合である。

通常射出成形に使用する合成樹脂は、加熱された使用温
度に於て一般には１０００ポイズ以上である。内核材料
に通常の合成樹脂を使用すると、表層１２が均一 に薄
く、内核１３が厚く形成される２１及び３−１０しかし
、内核材料として通常の合成樹脂を使用すると、形成さ
れた内核を型外に放出して、中空体あるいは発泡体にす
ることが困難である。ゲートより内核材料を吸引しても
、１００ポイズ以上の内核材料を型外に引き出すことは
一般に困難であり、わずかに、著るしい厚肉の型キヤビ
テイで、かつ著るしく大きなゲートを有する型の場合に
のみ、中空体あるいは発泡体を成形することが可能であ
る。２−３及び３−３は内核に０．０１ポイズ未満の液
体、あるいはガス体を用いた場合である。

粘度の小さい液体、あるいはガス体を用いると、厚い表
層と、薄い内核１５が形成され、又、均一な内核を形成
することがむづかしい。この場合、内核を型外へ放出す
ることは容易であるが内核を厚くし、均一 に形成する
ことは困難であり、比重の大きい中空体、あるいは比重
の大きい発泡体となる。本発明に述べる粘液の粘度未満
の流体を用いる場合にはすでに述べた欠点の他に安全上
問題が多い。例えば低粘度流体として高圧ガス、あるい
は高温、高圧の水を用いる場合には、安全上、法律で使
用が規制されている。高圧ガスの場合、日本では高圧ガ
ス取締法により厳しい規制を受けており、それだけ高圧
ガスを取扱うことは危険であることを意味している。高
温、高圧の水の場合も、日本では労働安全衛生法等で規
制を受けている。高温、高圧の低粘度流体は、成形装置
からの微少の漏れにより火傷等の危険が常にあり、安全
上から見れば流体の粘度が高い方が優れている。特に、
高圧ガスあるいは高圧高温の水等が中空体成形品の内部
に封じ込められた場合（この様な不良現象は成形中にし
ばしば起る）、成形品の取り扱い中に破裂することがあ
り、危険である。流体の粘度が小さくなる程成形装置か
らの漏れが多くなる。一般に漏れ量は流体の粘度に反比
例する。流体の粘度が０．０１ポイズ未満になると、漏
れ防止のため成形装置のパツキングに軟質パツキングを
用いることが必要になり、軟質パツキングの耐熱性不足
等のため成形装置の耐久性にも、問題が生ずる。２−２
及び３−２は、本発明に述べる０．０１〜１００ポイズ
の粘液を用いて内核１４を成形した場合である。

内核材料として０．０１〜１００ポイズの粘液を用いる
と、０．０１ポイズ未満の液体、あるいはガス体を用い
た場合より内核は３厚く、又、通常射出成形に用いる合
成樹脂を用いた場合より内核は薄くなる。しかし、０．
０１〜１００ポイズの粘液を用いた場合は、ゲートより
内核材料を吸引すること等の方法により容易に内核材料
を型外へ放出することができ、中空体あるいは発泡体の
成形が容易である。０．０１〜１００ポイズの粘液のう
ち、型キヤビテイが比較的薄い場合には低粘度の粘液を
、型キヤビテイが厚い場合には高粘液を用いることによ
り、内核の厚みをある程度保ちつＸ内核材料の型外放出
も容易になる。

本発明の粘液を用いることにより低比重の中空体あるい
は発泡体の成形が初めて可能となつた。流体の粘度と、
該流体の型外への放出性について更に詳しく述べる。

一般に、平行板間を流動する流体の圧力損失は次式で示
されるすなわち、圧力損失は粘度に比例する。

粘液を型外に放出するには、粘度を小さくし、平行板間
距離すなわち型キヤビテイの肉厚を大きくすることによ
り容易になる。型キヤビテイ厚さが決められた場合、粘
度を小さくすることが有効になる。合成樹脂を型キヤビ
テイ内で流動させるに必要な圧力について測定した。そ
の結果、通常の合成樹脂が型キヤビテイを流動するには
かなりの圧力を必要とすることがわかつた。合成樹脂が
型キヤビテイを流動するために必要な圧力について、測
定した結果について第４図に示す。

第４図は半径１３０Ｔｍと１５０Ｔｍの円盤で型キヤビ
テイの厚さを種々に変えた型キヤビテイにポリスチレン
樹脂（旭タウ（株）製スタイロン６６６、２２０℃）を
中央より射出して成形した場合の必要な型締力を示す。

型キヤビテイの厚さが大きくなると急速に必要型締力は
低下する。型キヤビテイにかかつている平均樹脂圧力を
必要型締力より求め、第５図に示す。第５図より、ポリ
スチレン樹脂が型キヤビテイを流動する樹脂圧力は型キ
ヤビテイ厚さに大きく依存し、ポリスチレン樹脂を低圧
、例えば２驚以下の圧力で流動させるには２０Ｔｒｍ以
上の型キヤビテイ厚さが必要になる。

第４図、第５図に示した結果から、本発明の流体に合成
樹脂を用いた場合には、著るしい厚肉の型キヤビテイに
のみ応用でき、その使用が著るしく制限されることは明
らかである。本発明の粘液の粘度と型キヤビテイ厚さの
関係を第６図に示す。

第６図に於て、線１６は内核の粘液の型キヤビテイから
の放出可能な領域を示すもので、線１６より下の粘度を
有する粘液は、型キヤビテイから放出できる。線１７は
、内核がある程度厚く安定に成形できる領域を示すもの
で、線１７より上の粘度を有する粘液が好ましい。線１
８は、安定に射出成形が行える領域を示し、線１８より
型キヤビテイが厚くなると、成形品にジエッチインクマ
ーク等厚肉型物特有の不良マーク等が発生する。すなわ
ち、線１６、線１７、線１８でかこまれた領域１９が好
ましい成形領域であり、本発明の粘液の粘度域である。
加熱された使用温度で０．０１〜１００ポイズの粘度の
粘液とは、例えば低重合度の重合体がこれに相当する。

重合体の粘度は重合度により増大するが、その粘度と重
合度との関係は重合体の種類により異る。一般に重合体
の分子量と融液の粘度との関係についてはこれまで多く
の関係式で示されているが、その一例として分子量の低
い領域では次式で表わされる。

しかし、重合体の分子量がある分子量以上になると、粘
度ηが分子量Ｍｗの１〜１．８乗に比例していたものが
、次式のように３．４乗に比例して急激に増大する現象
がみられ、として有名である。

この境界点は「臨界分子量」とよばれ、これ以上の分子
量では長い分子が互にからみ合いを生じ、１本の分子が
動くとほかの分子も引きずられて一諸に動くため粘度が
急に増大すると説明されている。臨界分子量は分子の種
類により多少の差はあつても大体重量平均分子量で１０
０００から４００００程度である。一般にこの臨界分子
量以上の重合体が合成樹脂、合成繊維等に用いられ、臨
界分子量以下の重合体がオリゴマ一ともよばれ、一般に
は合成樹脂としては使用されない。

臨界分子量以上の分子量になつて、互に分子にからみ合
いが生ずることにより、はじめて合成樹脂として物理的
性質及び化学的性質等が現れるのである。本発明で述べ
る粘液は、臨界分子量以下の一般にはオリゴマ一ともよ
ばれる低分子量重合体が好ましく、一般に合成樹脂とし
て使用されない領域の重合体である。

又、本発明で述べる粘液として良好に使用できる重合体
としては、臨界分子量以上の重合体であつても、軟化温
度が低すぎたり、あるいは分子間のからみが生じにくく
て合成樹脂として一般に射出成形等に使用できない重合
体、例えばアタクチツクポリプロピレン等も使用できる
。

又一般にアタクチツクポリプロピレンは、低分子量のイ
ソタクチツクポリプロピレンとの混合物として生産され
るが、この混合物は良好に本発明に使用できる。溶融液
の粘度が、０．０１〜１００ポイズの分子量の例どして
は次のものがある。本発明では、加熱された使用温度で
０．０１〜１００ポイズの粘液が使用されるが、好まし
くは０．１〜１００ポイズの粘液である。

合成樹脂の成形温度により、粘液の使用温度も異り、温
度が高くなれば同じ分子量のものでも粘液の粘度は低下
する。成形温度及び、成形する成形品の形状により、粘
液を適度に選択する必要がある。又、粘液は熱安定性が
良いことが好ましく、ポリエチレン、ポリプロピレン等
の低分子量ポリオレフインは良好に使用され得る。好ま
しいポリエチレンの重量平均分子量、温度と、０．０１
ポイズ、の関係を次に示す。１０ポイズ、１００ポイズ
を示す粘液粘度とポリエチレンの重量平均分子量の関係
は、例えば２２０℃に於いてはである。

これ等の分子量は、当然ポリエチレンの分子量分布によ
り異り、だいたいの目安を示すものである。又、同様に
低分子量のポリスチレツ、ポリエチレングリコール、ポ
リメチルメタクリレート、アタクチツクポリプロピレン
、イソタクチックポリプロピレン、ポリプロピレングリ
コール等も使用できる。

本発明に有効に使用できる粘液は、使用温度で０．０１
〜１００ポイズ、好ましくは０，１〜１００ポイズであ
るが、更にこの粘度は温度によつて急速に変化しない粘
液が好ましい。

一般に成形に使用される温度は２００℃付近であり、２
００℃に於ける粘度が０．０１〜１００ポイズの粘液が
有効に使用できる。又、粘液は、熱安定性が良く、酸化
されにくＸ、吸水性が少く．、沸点が高く、引火点が高
い程良く、一般には３００℃以上の沸点の粘液が好まし
い。オリゴマ一の粘度は温度によつて変化する割合が小
さく、又、オリゴマ一は沸点が高く、引火点が高く、良
好に使用できる。第７図に、各種流体の粘度と温度の関
係について示した。図中ＡＢＳ＃３０１（旭タウ製ＡＢ
Ｓ樹脂＃３０１）、ＰＳ＃６６６（旭タウ製、ポリスチ
レン樹脂＃６６６）ＰＥＭ６５２Ｏ（旭タウ製ポリエチ
レン樹脂Ｍ６５２Ｏ）は通常の射出成形に使用される合
成樹脂であり、１０３ポイズ以上の粘度を有する。Ａｔ
．ｐｐ４３ＯＯＯ（アタクチツクポリプロピレン、重量
平均分子量４３０００）、Ａｔ．ｐｐｌ３ＯＯＯ（同、
重量平均分子量１３０００）、ＰＥ５ＯＯＯ（ポリエチ
レン数平均分子量５０００）、ＰＥＧ６ＯＯＯ（ポリエ
チレングリコール数平均分子量６０００）ＰＥＧｌＯＯ
Ｏ（同、数平均分子量１０００）ＰＳ８ＯＯ（ポリスチ
レン数平均分子量８００）は本発明に良好に使用できる
オリゴマ一である。第７図には粘度の低い水、窒素、空
気についても示している。０．０１ポイズから１００ポ
イズの粘度で、良好に使用できる低分子量重合体の温度
／粘度の関係を第８図、第９図、第１０図、第１１図及
び第１２図に示した。

第８図はポリエチレン、第９図はイソタクチツクポリプ
ロピレン、第１０図はアタクチツクポリプロピレン、第
１１図はポリエチレングリコール、第１２図はポリスチ
レンのそれぞれの良好に使用できる範囲の温度／粘度関
係を示した。Ｃｐｓはセンチポイズを示し、数値は平均
分子量を示し、第８図、第１１図、第１２図は数平均分
子量、第９図、第１０図は重量平均分子量を示す。これ
等各図に示す低分子量重合体は本発明の方法に良好に利
用できる。本発明に使用する合成樹脂と粘液は互に相溶
性があることが好ましい。

粘液を型外に放出する場合、放出されずに成形品内に残
る微少の粘液が成形品に影響することを避けるためであ
る。本発明に述べる合成樹脂とは、一般に射出成形に使
用される熱可塑性合成樹脂が全て使用できる。

また、本発明に述べる発泡剤とは、通常の発泡射出成形
に使用される発泡剤が全て使用できる。例えば窒素ガス
等のガス体、物理発泡剤としては、プロパン、ブタン、
ペンタン、各種フレオン等、化学発泡剤としては、アゾ
ジカルボン酸アミド、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミン、重炭酸ソーダ等が有効に使用できる。本発明の方
法で発泡剤を含有する合成樹脂を型キヤビテイに射出す
ると、合成樹脂中に分散した発泡ガスが射出中に型キヤ
ビテイに逃散し、この逃散したガスの跡が成形品表面に
残り、見苦しいスワールマーク（ＳｗｉｒｌＭａｒｋ）
となる。

発泡剤を含有する合成樹脂の射出に先立ちあらかじめ型
キヤビテイをガス体で加圧状態に保つことにより、発泡
ガスの逃散を防ぎ、発泡体の平滑性を増し、スワールマ
ーク発生を防止できる。型キヤビテイをガス体で加圧状
態に保つことにより、合成樹脂中に分散され、加圧状態
にある発泡ガスの型キヤビテイへの拡散速度を小さくす
ることが、効果が現れる原因と考えられる。合成樹脂に
次いで流体が射出され型キヤビテイが満された後、型キ
ヤビテイにかけられていたガス体は大気に放出される。
本発明の方法で使用する内核材料の射出成形装置として
、スクリユ一を有する射出シリンダーが有効に使用でき
る。本発明の方法を良好に実施する成形装置及びその成
形経過を第１３図に示した。

第１３図に於て、第１の射出シリンダー２５に、スクリ
ユ一２６により発泡剤を含有する合成樹脂を加熱可塑化
して蓄積する。

第２の射出シリンダー２７に、スクリユ一２８により、
粘液を加熱して蓄積する。第１の射出シリンダー２５の
先端部にとりつけられたノズル２９は、金型３０に係合
している。ノズル２９の内部には、合成樹脂を射出する
外側通路３１と粘液を射出する内側通路３２があり、弁
体３３が前後に移動することにより、外側通路３１と内
側通路３２のどちらかがスプル一３４を通して金型キヤ
ビテイ３５と連通する。弁体３３は押しばね３６により
、前に押されており、第１の射出シリンダー２５のスク
リユ一２６に高圧射出圧力が加つていない時は、内側通
路３２がスプル一３４を通して金型キヤビテイ３５と連
通している。まず一定量の発泡剤を含有する合成樹脂が
第１の射出シリンダー２５に、一定量の粘液が第２の射
出シリンダー２７にそれぞれ蓄積される１３１０金型に
とりつけられたガス用通路３７よりガス体を圧入して、
金型キヤビテイ３５を加圧状態に保持し、次いで第１の
射出シリンダー２５のスクリユ一２６に高圧射出圧力が
加わると、合成樹脂圧力が上り、その圧力により弁体３
３が後退させられ、ノズルの外側通路３１がスプレー３
４と連通して、合成樹脂が型キヤビテイ３５に射出され
る１３−２０次いで第２の射出シリンダー２７のスクリ
ユ一２８に高圧射出圧力が加わると、粘液の圧力が上り
、弁体３３が前に押されて内側通路３２がスプル一３４
と連通して、粘液が型キヤビテイ３５の合成樹脂中に射
出され合成樹脂の表層、粘液の内核より成る複合体が得
られる１３３０次いで、第２の射出シリンダー２７のス
クリユ一２８を後退させると、型キヤビテイ３５の合成
樹脂中の粘液の一部が、スプル一３４、内側通路３２を
通つて第２の射出シリンダー２７に回収され、型キヤビ
テイ３５の合成樹脂が発泡し良好な発泡体が得られる１
３−４０粘液を蓄積して射出する第２の射出シリンダー
は使用する粘液により種々の形式のシリンダーが使用で
きる。

常温で固体であり、加熱状態で比較的高粘度になる粘液
を使用する場合には通常の合成樹脂の射出成形に使用す
るインラインスクリユ一式射出シリンダーが使用できる
。常温で固体であり、加熱されて比較的低粘度になる粘
液を使用する場合には、予備可塑化式射出シリンダーが
適している。第２の射出シリンダー２７に粘液を蓄積す
る時に生ずるノズルからの鼻たれを防ぐため、第２の射
出シリンダー２７とノズル２９の間に粘液の通路を開閉
する開閉弁をとりつけることが好ましい。

第１３図で説明したように、型キヤビテイに射出した粘
液を再び第２の射出シリンダーに回収することにより合
成樹脂の発泡が行われるが、スクリユ一２８を後退させ
ることにより粘液を回収するには粘液の粘度が小さいこ
とが好ましい。一般に粘液が円管を通過する時の圧力損
失は次式で表わされる。すなわち、圧力損失は粘度に比
例する。

粘液を回収するには、粘度を小さくし、円管半径を大き
くすることが好ましいが、円管半径は成形装置によりき
まり、異常に大きくすることは好ましくない。粘液の粘
度が、通常の合成樹脂の粘度である１０００ポイズ以上
になると、粘液の回収は実質上困難であり、本発明の１
００ポイズ未満の粘度の粘液を用いることにより、はじ
めて、第１３図に示す様な成形装置を用いて良好に発泡
成形ができるのである。実施例 １ 第１図の１−１に示した装置を用い、１−１〜１〜４の
各段階を経て、スワールマークのない平滑な表皮を有す
る発泡体の成形を行つた。

発泡剤を含有する合成樹脂として、ゴム強化ポリスチレ
ン樹脂にｎ−ペンタンを３重量％、アゾジカルボン酸ア
ミド０．１重量％、タルクを１重量％を配合した樹脂を
用いた。金型キヤビテイは、直径１８Ｃ７７！．厚さ１
ｃｍの円盤状で、中央にダイレクトゲートをもち、射出
成形に先立ち、金型キヤビテイを空気で９．９驚に加圧
した。内核を形成する流体として、次の１１種の流体を
用いた。発泡剤を含有する合成樹脂及び内核を成形する
流体２００℃に加熱して成形を行つた。

複合体の内核材料は、真空源をゲートに連結して型外に
放出して平滑な表層をもつ発泡体を成形し、１１種の内
核材料を用いた場合の最大発泡倍率を測定した。内核材
料として、ポリエチレン樹脂を用いた場合、ゲートより
吸引しても、内核材料の型外流出速度はおそく、全ての
内核材料を型外に放出することは困難であつた。他の流
体を用いた場合の最大発泡倍率は次表に示す結果を得た
。

本発明の流体を用いることにより、発泡倍率を増大させ
ることができた。

実施例 ２ 第１４図に示す過程を経て、中空体を成形した。

金型キヤビテイ３８は円柱状であり、直径５５７ｍ長さ
５００Ｔｍである。円柱状金型キヤビテイ３８の端部に
ゲート３９があり、他方の端部に小さな凸起４０がある
１４−１。合成樹脂としてゴム強化ポリスチレン樹脂を
用いた。

２００℃のポリスチレン樹脂をランナー４『を経てゲー
ト３９より金型キヤビテイ３８に射出し、次いで実施例
１に示す２００℃の各流体を射出し、表層４１がポリス
チレン樹脂、内核４２が流体より成る複合体を成形した
１４−２０表層４１のポリスチレン樹脂が冷却固化し、
内核の流体が加熱状態の時、該複合体を金型より取り出
し、複合体の凸起の部分４３を切断した後、ゲートより
加熱したガス体を吹き込み、内核の流体を成形品より押
出して中空体を得た１４−３０得られた中空体の比重は
各流体により異り、次表の結果を得た。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法で発泡体を成形する各段階を示す
断面図、第２図は粘度の異る３種の粘液で成形した各複
合体の断面図、第３図は第２図と同様に粘度の異る３種
の流体で円盤状型物を成形した場合の複合体の円盤面に
平行方向の断面図、第４図は半径の異る２種の円盤を用
いた場合の型キヤビテイ厚さと型締力との関係を示す図
、第５図は第４図と同様に、型キヤビテイにかかる平均
樹脂圧力を必要型締力より求めた図、第６図は粘液の粘
度と型キヤビテイ厚さとの関係を示す図、第７図は各種
流体の粘度と温度との関係を示す図、第８図〜第１２図
｝ま本発明の使用粘液の温度と粘度との関係を示す図、
第１３図は本発明方法を実施する成形装置及びその成形
経過の例を示す図、第１４図は他の実施態様の成形経過
を示す図である。 １・・・射出シリンダー ２・・・ニードル開閉ノズル
、３・・・ニードル、４，７・・・導管、５，３０・・
・金型、６，３５，３８・・・型キヤビテイ、８，３９
・・・ゲート、９・・・発泡剤含有合成樹脂、１０・・
・粘液、１１，１３，１４，１５，４２・・・内核、１
２，４１・・・表層、２５・・・第一の射出シリンダー
２６・・・外側通路、２７・・・第２の射出シリンダ
ー ２８・・・スクリユ一、２９・・・ノズル、３０・
・・金型、３１・・・外側通路、３２・・・内側通路、
３３・・・弁体、３４・・・スプル一 ３５，３８・・
・金型キヤピテイ、３６・・・押しばね、３７・・・ガ
ス用通路、３９・・・ゲート、４０・・・凸起、４１・
・・表層、４２・・・内核、４３・・・凸起の部分。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 加熱可塑化した合成樹脂を型キャビティ内に射出し
   、次いで又は同時に前記合成樹脂内に包含された形で加
   熱した流体を射出充満し、前記合成樹脂の少なくとも一
   部が硬化後、流体を型外へ放出する成形方法に於て、流
   体として粘液を用い、該粘液は加熱された使用温度に於
   ける粘度が０．０１〜１００ポイズであることを特徴と
   する型物の成形法。 ２ 合成樹脂として、発泡剤を含有する合成樹脂を用い
   る特許請求の範囲第１項記載の型物の成形法。 ３ あらかじめ型キャビティをガス体により加圧状態に
   保持する特許請求の範囲第１項または第２項記載の型物
   の成形方法。 ４ 粘液がオリゴマーである特許請求の範囲第１項、第
   ２項または第３項記載の型物の成形方法。