JPS5937291A - スクリュー形流体機械のロータ歯形の製作方法 - Google Patents
スクリュー形流体機械のロータ歯形の製作方法Info
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- JPS5937291A JPS5937291A JP14762882A JP14762882A JPS5937291A JP S5937291 A JPS5937291 A JP S5937291A JP 14762882 A JP14762882 A JP 14762882A JP 14762882 A JP14762882 A JP 14762882A JP S5937291 A JPS5937291 A JP S5937291A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C1/00—Rotary-piston machines or engines
- F01C1/08—Rotary-piston machines or engines of intermeshing engagement type, i.e. with engagement of co- operating members similar to that of toothed gearing
- F01C1/082—Details specially related to intermeshing engagement type machines or engines
- F01C1/084—Toothed wheels
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary-Type Compressors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スクリュー圧縮機のスクリューロータに係る
もので、特に、同期装置を用いてロータ同志が互いに接
触することなく、噛合って回転する乾式のスクリュー圧
縮機に好適なスクリューロータに関するものである。
もので、特に、同期装置を用いてロータ同志が互いに接
触することなく、噛合って回転する乾式のスクリュー圧
縮機に好適なスクリューロータに関するものである。
一般にスクリュー圧縮機などから吐出されるガス中に油
分の混在が望ましくない用途に用いられる無給油式のス
クリュー圧縮機などにおいては、一対のスクリューロー
タ間の回転伝達は、各々のロータの作動室外の軸部に設
けられた同期装置を介して行われ、このときロータ同志
は互いに接触することなく、噛合って回転する。この種
のスクリュー圧縮機のスクリューロータは、油をロータ
同志が噛合う作動室内に噴射してロータ間の潤滑、冷却
およびシールを施す油冷式スクリュー圧縮機のスクリュ
ーロータに比較して、実働時にはロータの歯部が高温釦
なるため、停止時の常温におけるロータの歯部の形状と
比較すると大幅に変形する。このため、両ロータの形状
の設計に際しては、両口−タ問およびロータとケーシン
グ間において、作動時に両ロータが接触することなく、
かつ最小のクリヤランスになるようにロータの寸法を考
慮して設計する必要がある。
分の混在が望ましくない用途に用いられる無給油式のス
クリュー圧縮機などにおいては、一対のスクリューロー
タ間の回転伝達は、各々のロータの作動室外の軸部に設
けられた同期装置を介して行われ、このときロータ同志
は互いに接触することなく、噛合って回転する。この種
のスクリュー圧縮機のスクリューロータは、油をロータ
同志が噛合う作動室内に噴射してロータ間の潤滑、冷却
およびシールを施す油冷式スクリュー圧縮機のスクリュ
ーロータに比較して、実働時にはロータの歯部が高温釦
なるため、停止時の常温におけるロータの歯部の形状と
比較すると大幅に変形する。このため、両ロータの形状
の設計に際しては、両口−タ問およびロータとケーシン
グ間において、作動時に両ロータが接触することなく、
かつ最小のクリヤランスになるようにロータの寸法を考
慮して設計する必要がある。
しかしながら従来のロータの設計忙おいては、両口−タ
問およびロータとケーシング間のクリヤランスを一義的
に決定しておシ、何んら理論的に根拠のないクリヤラン
スがロータに与えられているため、スクリュー圧縮機の
効率に問題を有していた。
問およびロータとケーシング間のクリヤランスを一義的
に決定しておシ、何んら理論的に根拠のないクリヤラン
スがロータに与えられているため、スクリュー圧縮機の
効率に問題を有していた。
すなわち、両ロータ間のクリヤランスの与え方としては
、例えば雄ロータを基本ロータ歯形とし、実働時の熱膨
張による変形等を考慮して雌ロータ歯形の法線方向に一
定量のクリヤランスが与えられているスクリューロータ
が実用化されている。
、例えば雄ロータを基本ロータ歯形とし、実働時の熱膨
張による変形等を考慮して雌ロータ歯形の法線方向に一
定量のクリヤランスが与えられているスクリューロータ
が実用化されている。
しかし、このようなりリヤランスの与え方は、熱膨張に
よる変形が歯形形状によって異なるため、ロータの熱膨
張および実働時のロータ間のクリヤランスを詳細に検討
した結果法められた最適な数値とは考えられない。
よる変形が歯形形状によって異なるため、ロータの熱膨
張および実働時のロータ間のクリヤランスを詳細に検討
した結果法められた最適な数値とは考えられない。
また、前記とは異なるクリヤランスの与え方としては、
互いに噛合うロータ歯形間の相対すベシ運動が小さい領
域においては、わずかなりリヤランスを与え、それ以外
の歯形間には、充分大きなりリヤランスを与えるように
したものが特公昭４５−２００６１号によシ開示されて
いる。
互いに噛合うロータ歯形間の相対すベシ運動が小さい領
域においては、わずかなりリヤランスを与え、それ以外
の歯形間には、充分大きなりリヤランスを与えるように
したものが特公昭４５−２００６１号によシ開示されて
いる。
しかしながらこのようなりラヤランスの与え方も、両ロ
ータの熱変形を定薫的に配慮したものとは考えられない
。
ータの熱変形を定薫的に配慮したものとは考えられない
。
本発明は上記の点に鑑み、雌ロータと雄ロータの噛合い
において実働時に最適なりリヤランスを保持するようＫ
して効率向上および信頼性向上を図るようにしたスクリ
ューロータを提供することを目的とする。
において実働時に最適なりリヤランスを保持するようＫ
して効率向上および信頼性向上を図るようにしたスクリ
ューロータを提供することを目的とする。
この目的を達成するために、本発明の第１の発明は、実
働時にクリヤランスなしに互いに噛合う雌ロータおよび
雄ロータを基本ロータ歯形とし、これらの基本歯形がロ
ータの実働時より常温状態までの熱収縮によって変形し
た口ψり歯形を求めて常温歯形とするものである。
働時にクリヤランスなしに互いに噛合う雌ロータおよび
雄ロータを基本ロータ歯形とし、これらの基本歯形がロ
ータの実働時より常温状態までの熱収縮によって変形し
た口ψり歯形を求めて常温歯形とするものである。
また、第２の発明は、実働時にクリヤランスなしに互い
に噛合う雌ロータおよび雄ロータ歯形を基本ロータ歯形
とし、これらの基本ロータ歯形のうち、一方のロータが
実働時よシ常温状態までの熱収縮によって変形したロー
タ歯形を求め、前記基本ロータ歯形の他方のロータ歯形
から同期装置のパーサラツシ量などを減じたロータ歯形
を求め、このロータ歯形を常温状態に戻したロータ歯形
を他方のロータ歯形とするものである。
に噛合う雌ロータおよび雄ロータ歯形を基本ロータ歯形
とし、これらの基本ロータ歯形のうち、一方のロータが
実働時よシ常温状態までの熱収縮によって変形したロー
タ歯形を求め、前記基本ロータ歯形の他方のロータ歯形
から同期装置のパーサラツシ量などを減じたロータ歯形
を求め、このロータ歯形を常温状態に戻したロータ歯形
を他方のロータ歯形とするものである。
さらに第３の発明は、実働時にクリヤランスなしに互い
忙噛合う雌ロータおよび雄ロータのいずれか一方のロー
タ歯形を基本ロータ歯形とし、この一方の基本ロータ歯
形がロータの実働時・よシ常温状態まで熱収縮によって
変形したロータ歯形を求め、前記一方の基本ロータ歯形
に同期装置のバツクラツシ量などを加えたロータ歯形を
求め、このロータ歯形によって創成される他方のロータ
歯形を求め、このロータ歯形を常温状態に戻したロータ
歯形を他方のロータ歯形とするものである。
忙噛合う雌ロータおよび雄ロータのいずれか一方のロー
タ歯形を基本ロータ歯形とし、この一方の基本ロータ歯
形がロータの実働時・よシ常温状態まで熱収縮によって
変形したロータ歯形を求め、前記一方の基本ロータ歯形
に同期装置のバツクラツシ量などを加えたロータ歯形を
求め、このロータ歯形によって創成される他方のロータ
歯形を求め、このロータ歯形を常温状態に戻したロータ
歯形を他方のロータ歯形とするものである。
以下本発明のスクリューロータの第一実施例を図面によ
シ説明する。
シ説明する。
第１図において、ｌは雌ロータ、２は雌ロータ１と互い
に噛合う雄ロータで、これら両ロータｌ。
に噛合う雄ロータで、これら両ロータｌ。
２は、中心点３．４を回転中心としてケーシング（図示
せず）内で矢印方向に回転することにより圧縮機の機能
を満すようになっている。５，６は両ロータ１，２のピ
ッチ円を示す。ここで、雌ロータ１の基本ロータ歯形上
７、雄ロータ２の基本ロータ歯形を８とすると、これら
両ロータ１，２のロータ歯形７，８は、実働時に互いに
クリヤランスなしに噛合うロータ歯形であシ、本発明に
おいては、この基本ロータ歯形７，８の個個の形状の詳
細には何んら制約されない。
せず）内で矢印方向に回転することにより圧縮機の機能
を満すようになっている。５，６は両ロータ１，２のピ
ッチ円を示す。ここで、雌ロータ１の基本ロータ歯形上
７、雄ロータ２の基本ロータ歯形を８とすると、これら
両ロータ１，２のロータ歯形７，８は、実働時に互いに
クリヤランスなしに噛合うロータ歯形であシ、本発明に
おいては、この基本ロータ歯形７，８の個個の形状の詳
細には何んら制約されない。
第２図〜第４図は本発明を実施する釦際しての手順を示
したものである。
したものである。
第２図〜第３図において、９は雄ロータ２の基本ロータ
歯形８がロータ１，２の実働時より常温状態までの熱収
縮によって変形したロータ歯形を示すもので、この常温
状態における変形したロータ歯形９は予め実働時のロー
タ内部の温度を測定して得られた温度分布を基にして有
限要素法などの手法によシ計算によって求める。１０は
雌ロータ１の基本ロータ歯形７がロータｌの実働時よシ
常温状態まで熱収縮によって変形したロータ歯形を示す
もので、この変形したロータ歯形１０は前記と同様に実
働時のロータ内部の温度を測定して得られた温度分布を
基にして有限要素法などの手法によシ計算によって求め
る。
歯形８がロータ１，２の実働時より常温状態までの熱収
縮によって変形したロータ歯形を示すもので、この常温
状態における変形したロータ歯形９は予め実働時のロー
タ内部の温度を測定して得られた温度分布を基にして有
限要素法などの手法によシ計算によって求める。１０は
雌ロータ１の基本ロータ歯形７がロータｌの実働時よシ
常温状態まで熱収縮によって変形したロータ歯形を示す
もので、この変形したロータ歯形１０は前記と同様に実
働時のロータ内部の温度を測定して得られた温度分布を
基にして有限要素法などの手法によシ計算によって求め
る。
ここで、前記手順の具体例として最も簡便な列について
説明する。
説明する。
先ず、仮定条件として、実働時の両ロータの軸直角断面
における温度分布を内、外部とも一定温 一度とし、常
温状態までの温度降下による゛ロータの熱変形は、ロー
タの中心からロータ歯形上の任意の点までの距離に対応
して半径方向忙収縮するものとする。
における温度分布を内、外部とも一定温 一度とし、常
温状態までの温度降下による゛ロータの熱変形は、ロー
タの中心からロータ歯形上の任意の点までの距離に対応
して半径方向忙収縮するものとする。
第４図釦おいて、雄ロータ２の基本ロータ歯形８上の任
意の点１２０法線は１２−１３となる。
意の点１２０法線は１２−１３となる。
この点１２は温度降下によシ半径方向に収縮して点１４
に移動する。このとき、点１４の法線１４−１５は前記
法線１２−１３に対して平行に移動し、この点１４は温
度降下によって変形したロータ歯形９上に存在する。
に移動する。このとき、点１４の法線１４−１５は前記
法線１２−１３に対して平行に移動し、この点１４は温
度降下によって変形したロータ歯形９上に存在する。
以下前記と同様に基本ロータ歯形８の各点の熱変形を計
算してロータ歯形９を求める。
算してロータ歯形９を求める。
このように、実働時の熱膨張した状態で噛合う雌、雄ロ
ータ歯形を常温に戻し否、常温歯形としたので、実働時
に雌ロータ１、雄ロータ２の噛合う歯形間の全域にわた
って最小のクリヤランスを保持することができるため、
油冷式のスクリューロータに比し熱変形の大きい乾式の
スクリューロータにおいて特に大幅な性能向上が図れる
。
ータ歯形を常温に戻し否、常温歯形としたので、実働時
に雌ロータ１、雄ロータ２の噛合う歯形間の全域にわた
って最小のクリヤランスを保持することができるため、
油冷式のスクリューロータに比し熱変形の大きい乾式の
スクリューロータにおいて特に大幅な性能向上が図れる
。
第５図および第６図は前記第一実施例の手順とは異なる
第二の実施例を示すもので、第５図および第６図におい
て第１図〜第４図と同一符号のものは同一部分を示す。
第二の実施例を示すもので、第５図および第６図におい
て第１図〜第４図と同一符号のものは同一部分を示す。
第５図および第６図において、前艷雌ロータ１、雄ロー
タ２間の回転伝達は、両ロータ１，２の作動窓の外部に
設けられた同期装置、例えば同期歯車（図示せず）を介
して行なわれる。
タ２間の回転伝達は、両ロータ１，２の作動窓の外部に
設けられた同期装置、例えば同期歯車（図示せず）を介
して行なわれる。
第５図において、雄ロータ２の基本ロータ歯形８が、ロ
ータ２の実働時よシ常温状態までの熱収縮によって熱変
形したロータ歯形９は、前記と同様な手順によって求め
られる。
ータ２の実働時よシ常温状態までの熱収縮によって熱変
形したロータ歯形９は、前記と同様な手順によって求め
られる。
第６図において、１６は前記雌ロータ１の基本ロータ歯
形７から同期歯車のバツクラツシ量やロータ１，２同志
が噛合いの過程で接触しないために必要な最小のクリヤ
ランス量を減じたロータ歯形を示すものである。１７は
前記ロータ歯形１６を常温状態に戻すことＭ、！＋７得
られるロータ歯形で、このロータ歯形１７は前記と同様
に雌ロータ１のロータ内部の温度分布から有限要素法な
どの手法によシ求められる。
形７から同期歯車のバツクラツシ量やロータ１，２同志
が噛合いの過程で接触しないために必要な最小のクリヤ
ランス量を減じたロータ歯形を示すものである。１７は
前記ロータ歯形１６を常温状態に戻すことＭ、！＋７得
られるロータ歯形で、このロータ歯形１７は前記と同様
に雌ロータ１のロータ内部の温度分布から有限要素法な
どの手法によシ求められる。
次にロータ歯形１６の求め方を第７図によシ説明する。
第７図において、雌ロータ１のピッチ円５上の同期歯車
のパツクラツシ量とロータ１，２間の必要最小クリヤラ
ンス量の和を００％前記ロータ歯形７上の任意の点１８
における動径の兼さ３−１８をＲ１動径と点１８に立て
た歯形の法線とのなす角をα、中心点３からピッチ円５
までの半径をＲ１とすると、前記ロータ歯形７上の任意
の点１８は、バツクラツシ量を考慮したとき点１９にな
る。このときの点１８−１９の距離をＣとした場合、こ
の距離Ｃは次式で表わされる。
のパツクラツシ量とロータ１，２間の必要最小クリヤラ
ンス量の和を００％前記ロータ歯形７上の任意の点１８
における動径の兼さ３−１８をＲ１動径と点１８に立て
た歯形の法線とのなす角をα、中心点３からピッチ円５
までの半径をＲ１とすると、前記ロータ歯形７上の任意
の点１８は、バツクラツシ量を考慮したとき点１９にな
る。このときの点１８−１９の距離をＣとした場合、こ
の距離Ｃは次式で表わされる。
この式により基本のロータ歯形７からパツクラツシ量ヲ
考慮したロータ歯形１６が求められる。
考慮したロータ歯形１６が求められる。
次に、ロータ歯形１６からロータ歯形１７に変換するに
は、前記ロータ歯形８からロータ歯形９に変換した手順
で行なえばよい。
は、前記ロータ歯形８からロータ歯形９に変換した手順
で行なえばよい。
前記バツクラツシ量を考慮する理由は、同期装置として
同期歯車などを用いた場合、実働時の最適な噛合いを得
るためには、同期歯車に存在するバツクラツシ量を考慮
するとより効果的である。
同期歯車などを用いた場合、実働時の最適な噛合いを得
るためには、同期歯車に存在するバツクラツシ量を考慮
するとより効果的である。
このように、実働時の熱膨張した雌ロータ、雄ロータに
同期歯車のパックラッシ量などを考慮するようにしたの
で実働時における両ロータ同志の接触防止を図ることが
できるため、スクリュー圧縮機の信頼性が向上する。勿
論、許容できる範囲内の最小のバツクラツシ量を与える
ことによシ性能向上を図ることができる。
同期歯車のパックラッシ量などを考慮するようにしたの
で実働時における両ロータ同志の接触防止を図ることが
できるため、スクリュー圧縮機の信頼性が向上する。勿
論、許容できる範囲内の最小のバツクラツシ量を与える
ことによシ性能向上を図ることができる。
第８図および第９図は前記第一実施例および第二実施例
の手順とは異なる第三の実施ｙ＋＋’を示すもので、第
８図および第９図において、第１図〜第７図と同一符号
のものは同一部分を示す。
の手順とは異なる第三の実施ｙ＋＋’を示すもので、第
８図および第９図において、第１図〜第７図と同一符号
のものは同一部分を示す。
この実施例においては、′ｊａＴ：１−タ２を基準とし
、雄ロータ２に基本ロータ歯形８／−与える。
、雄ロータ２に基本ロータ歯形８／−与える。
＠８図および第９図において、９は前記の手順によシ基
本ロータ歯形８を実働時より常温状態まで戻したロータ
歯形である。
本ロータ歯形８を実働時より常温状態まで戻したロータ
歯形である。
２０はバックラッシ量および熱膨張を考慮したロータ歯
形で、このロータ歯形２ｏは、基本ロータ歯形８に同期
歯車のバックラッシ量やロータ１゜２同志が噛合いの過
程で接触しないために必要な最小のクリヤランス量など
を加えたものである。
形で、このロータ歯形２ｏは、基本ロータ歯形８に同期
歯車のバックラッシ量やロータ１゜２同志が噛合いの過
程で接触しないために必要な最小のクリヤランス量など
を加えたものである。
２１は前記雄ロータ２の熱膨張とバックラッシ量を考慮
したロータ歯形２ｏによって１ｕ成される雌ロータｌの
ロータ歯形、２２はロータ歯形２１を常温状態に戻すこ
とにより得られる雌ロータ１のロータ歯形を示す。
したロータ歯形２ｏによって１ｕ成される雌ロータｌの
ロータ歯形、２２はロータ歯形２１を常温状態に戻すこ
とにより得られる雌ロータ１のロータ歯形を示す。
このように雌ロータ１および雄ロータ２を形成すること
によシ、スクリュー圧縮機の実働状態においては、雌ロ
ータ１と雄ロータ２とのクリヤランスが同期歯車のバッ
クラッシやロータ同志が接触しないため必要な最小のク
リヤランスのみになるので、ガスの漏洩を極端に減少で
きるため、スクリュー圧縮機の大幅な効率向上が図れる
。
によシ、スクリュー圧縮機の実働状態においては、雌ロ
ータ１と雄ロータ２とのクリヤランスが同期歯車のバッ
クラッシやロータ同志が接触しないため必要な最小のク
リヤランスのみになるので、ガスの漏洩を極端に減少で
きるため、スクリュー圧縮機の大幅な効率向上が図れる
。
また、ロータとケーシングとのクリヤランスもロータの
熱変形量が明確になるた′め、最小クリヤランスに′設
定できる。
熱変形量が明確になるた′め、最小クリヤランスに′設
定できる。
尚、本発明の第一、第二実施例および第三実施例におい
ては、実働時におけるロータ内、外部の軸方向の温度分
布を一定にしているが、作動流体、圧力条件などの実働
条件によってはロータの軸方向にかなシの温度勾配が存
在する。このため、低温の吸込側における温度１分布と
高温の吐出側における温度分布を考慮した場合、ロータ
歯形を外周側が吸込側から吐出側に向うに従って減少す
るテーパ状に形成する。
ては、実働時におけるロータ内、外部の軸方向の温度分
布を一定にしているが、作動流体、圧力条件などの実働
条件によってはロータの軸方向にかなシの温度勾配が存
在する。このため、低温の吸込側における温度１分布と
高温の吐出側における温度分布を考慮した場合、ロータ
歯形を外周側が吸込側から吐出側に向うに従って減少す
るテーパ状に形成する。
すなわち、第１０図に示す如く、吸込側（図示Ａ）の一
端から吐出側（図示Ｂ）の他端に向うに従って先細シに
なるようなテーパを形成する。
端から吐出側（図示Ｂ）の他端に向うに従って先細シに
なるようなテーパを形成する。
また、このテーパは雌ロータ１、雄ロータ２又は両ロー
タにつけることも可能である。
タにつけることも可能である。
本発明のスクリューロータによれば、実働時にクリヤラ
ンスなしに互いに噛合う雌ロータおよび雄ロータを基本
ロータ歯形とし、これらの基本ロータ歯形がロータの実
働時よシ常温状態までの熱収縮によって変形したロータ
歯形を求めて常温歯形にするようＫしたので、雌ロータ
と雄ロータの噛合う歯形間の全域にわたって最小のクリ
ヤランスに保持できるため、スクリュー圧縮欅などの大
幅な性能効率向上および信頼性の向上が図れる。
ンスなしに互いに噛合う雌ロータおよび雄ロータを基本
ロータ歯形とし、これらの基本ロータ歯形がロータの実
働時よシ常温状態までの熱収縮によって変形したロータ
歯形を求めて常温歯形にするようＫしたので、雌ロータ
と雄ロータの噛合う歯形間の全域にわたって最小のクリ
ヤランスに保持できるため、スクリュー圧縮欅などの大
幅な性能効率向上および信頼性の向上が図れる。
尚、本発明の第２および第３の実施例においては、乾式
のスクリューロータに適用した場合について説明してい
るが、勿論、油冷式のスクリューロータに適用すること
も可能である。
のスクリューロータに適用した場合について説明してい
るが、勿論、油冷式のスクリューロータに適用すること
も可能である。
第１図は本発明のスクリューロータにおける基本歯形を
説明するための図、第２図〜第４図は本発明のスクリュ
ーロータにおける第一の実施例を示し、スクリューロー
タ歯形を求めるための手順を説明するための図、第５図
〜第７図は本発明のスクリューロータにおける第二の実
施列を示し、スクリューロータ歯形を求めるための手順
を説明するための図、第８図および第９図は本発明のス
クリューロータにおける第三の実施例を示し、スクリュ
ーロータ歯形を求めるための手順を説明するための図、
第４０図は本発明のスクリューロータにおける他の実施
例を説明するための側面図である。 １・・・ｎロータ、２・・・雄ｏ−タ、７．８・・・基
本ロータ歯形。 代理人 弁理士 薄田利幸 第１ 目 ￥Ｂ図 第３ 図 第６ 図 ／′Ｌ′−５
説明するための図、第２図〜第４図は本発明のスクリュ
ーロータにおける第一の実施例を示し、スクリューロー
タ歯形を求めるための手順を説明するための図、第５図
〜第７図は本発明のスクリューロータにおける第二の実
施列を示し、スクリューロータ歯形を求めるための手順
を説明するための図、第８図および第９図は本発明のス
クリューロータにおける第三の実施例を示し、スクリュ
ーロータ歯形を求めるための手順を説明するための図、
第４０図は本発明のスクリューロータにおける他の実施
例を説明するための側面図である。 １・・・ｎロータ、２・・・雄ｏ−タ、７．８・・・基
本ロータ歯形。 代理人 弁理士 薄田利幸 第１ 目 ￥Ｂ図 第３ 図 第６ 図 ／′Ｌ′−５
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、平行な二軸の回りを互いに噛合いながら回転する雌
ロータおよび雄ロータから成るスクリューロータにおい
て、実働時にクリヤランスなしに互いに噛合う雌ロータ
および雄ロータ歯形を基本歯形とし、これら基本歯形が
ロータの実働時よシ常温状態までの熱収縮によって変形
したロータ歯形を求めて常温歯形としたことを特徴とす
るスクリューロータ。 ２、前記雌ロータおよび雄ロータの外径を、低圧側から
高圧側に沿って減じるテーパ状に形成したことを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載のスクリューロータ。 ３、前記雌ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿って
減じるテーパ状に形成したことを特徴とする特許請求の
範囲第１項記載のスクリューロータ。 ４、前記雄ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿って
減じるテーパ状に形成したこ一ζ金特徴とする特許請求
の範囲第１項記載のスクリューロータ。 ５、平行な二軸の回シを互いに接触することなく噛合い
、かつ同期装置を介して回転する雌ロータおよび雄ロー
タから成るスクリューロータにおいて、実働時にクリヤ
ランスなしに互いに噛合う雌ロータおよび雄ロータ歯形
を基本ロータ歯形とし、これらの基本ロータ歯形のうち
、一方のロータが実働時よシ常温状態までの熱収縮によ
って変形したロータ歯形を求め、前記基本ロータ歯形の
他方のロータ歯形から同期装置のパツクラツシ量などを
減じたロータ歯形を求め、このロータ歯形を常温状態に
戻したロータ歯形を他方のロータ歯形としたことを特徴
とするスクリューロータ。 ６、前記雌ロータおよび雄ロータの外径ヲ、低圧側から
高圧側に沿って減じるテーパ状に形成したことを特徴と
する特許請求の範囲第５項記載のスクリューロータ。 ７、前記雌ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿って
減じるテーノく状に形成したことを特徴とする特許請求
の範囲第５項記載のスフ１ツユーロータ。 ８、前記雄ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿って
減じるテーノく状に形成したこと全特徴とする特許請求
の範囲第５項記載のスクリューロータ。 ９、平行な二軸の回りを互いに接触することなく噛合い
、かつ同期装置を介して回転する雌ロータおよび雄ロー
タから成るスクリューロータにおいて、常温状態でクリ
ヤランスなしに互いに噛合う雌ロータおよび雄ロータの
いずれか一方のロータ歯形を基本ロータ歯形とし、この
一方の基本ロータ歯形がロータの実働時よシ常温状態ま
での熱収縮によって変形したロータ歯形を求め、前記一
方の基本ロータ歯形に同期装置のバツクラツシ量などを
加えたロータ歯形を求め、このロータ歯形によって創成
される他方のロータ歯形を求め、このロータ歯形を常温
状態に戻したロータ歯形を他方のロータ歯形としたこと
を特徴とするスクリューロータ。 １０、Ｍ記雌ロータおよび雄ロータの外径を、低圧側か
ら高圧側に沿って減じるテーノく状に形成したことを特
徴とする特許請求の範囲第９項記載のスクリューロータ
。 １１、前記雌ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿っ
て減じるテーパ状に形成したことを特徴とする特許請求
の範囲第９項記載のスクリューロータ。 １２、前記雄ロータの外径を、低圧側から高圧側に沿っ
て減じるテーパ状に形成したことを特徴とする特許請求
の範囲第９項記載のスクリューロータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14762882A JPS5937291A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | スクリュー形流体機械のロータ歯形の製作方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14762882A JPS5937291A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | スクリュー形流体機械のロータ歯形の製作方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5937291A true JPS5937291A (ja) | 1984-02-29 |
| JPH0232480B2 JPH0232480B2 (ja) | 1990-07-20 |
Family
ID=15434621
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14762882A Granted JPS5937291A (ja) | 1982-08-27 | 1982-08-27 | スクリュー形流体機械のロータ歯形の製作方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5937291A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60173382A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-06 | Hokuetsu Kogyo Co Ltd | スクリユ・ロ−タ |
| JPS61197788A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-02 | Hitachi Ltd | 無給油式スクリユ−圧縮機 |
| JPS61201894A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Hitachi Ltd | スクリユ−ロ−タ歯形 |
| JPH021508Y2 (ja) * | 1988-10-12 | 1990-01-16 | ||
| JPH03189392A (ja) * | 1989-12-18 | 1991-08-19 | Hitachi Ltd | 無給油式スクリュー機械 |
| JP2016196859A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | 株式会社日立産機システム | 圧縮機、スクリューロータ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57157998A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-29 | Toshiba Corp | Apparatus for automatically washing cooler |
-
1982
- 1982-08-27 JP JP14762882A patent/JPS5937291A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57157998A (en) * | 1981-03-25 | 1982-09-29 | Toshiba Corp | Apparatus for automatically washing cooler |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60173382A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-06 | Hokuetsu Kogyo Co Ltd | スクリユ・ロ−タ |
| JPS61197788A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-02 | Hitachi Ltd | 無給油式スクリユ−圧縮機 |
| JPS61201894A (ja) * | 1985-03-04 | 1986-09-06 | Hitachi Ltd | スクリユ−ロ−タ歯形 |
| US4671751A (en) * | 1985-03-04 | 1987-06-09 | Hitachi, Ltd. | Screw rotor tooth profile |
| JPH021508Y2 (ja) * | 1988-10-12 | 1990-01-16 | ||
| JPH03189392A (ja) * | 1989-12-18 | 1991-08-19 | Hitachi Ltd | 無給油式スクリュー機械 |
| JP2016196859A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | 株式会社日立産機システム | 圧縮機、スクリューロータ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0232480B2 (ja) | 1990-07-20 |
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