JPS5935602A - 低酸素低炭素合金鋼粉の製造方法 - Google Patents
低酸素低炭素合金鋼粉の製造方法Info
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- JPS5935602A JPS5935602A JP57146559A JP14655982A JPS5935602A JP S5935602 A JPS5935602 A JP S5935602A JP 57146559 A JP57146559 A JP 57146559A JP 14655982 A JP14655982 A JP 14655982A JP S5935602 A JPS5935602 A JP S5935602A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
- B22F1/142—Thermal or thermo-mechanical treatment
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、CrとMHの1種または2種を含む水アト
マイズ合金鋼粉を熱処理して低酸素低炭素合金鋼粉を製
造する方法に関する。
マイズ合金鋼粉を熱処理して低酸素低炭素合金鋼粉を製
造する方法に関する。
粉末冶金製品の原料となる銅粉は、その酸素含有量が低
いことと共に、極く特殊な用途を除いて炭素含有量の低
いことが要求される。銅粉中の酸素および炭素は、銅粉
の圧縮性、成形性、焼結性等に悪影響をおよぼすからで
ある。
いことと共に、極く特殊な用途を除いて炭素含有量の低
いことが要求される。銅粉中の酸素および炭素は、銅粉
の圧縮性、成形性、焼結性等に悪影響をおよぼすからで
ある。
ところで、水アトマイズ法で製造された合金鋼粉は、噴
霧媒である水によって容易に酸化され、その酸素含有量
が高いことである。特に、Cf、Mn等の易酸化性元素
を含む銅粉は酸化され−やすく、得られた酸化鋼粉の還
元処理でも必要な程雇まで酸素量をFげることは困難で
ある。1000°C以上、5時間という高温、長時間の
還元処理でもたかだか0.4wt%程度までしか酸素含
有量を下げることができない。また、他の脱酸法として
、アトマイズ鋼粉自体に還元剤としての炭素を故意に添
加しておいて、真空中で高温加熱することにより、C+
0→COの反応で酸素と炭素を除去するという特殊な方
法が提案されている。しかし、この方法は酸素含有le
tをかlす「げられるが、酸素をFげるために最終成品
銅粉中に残留する炭素晴を一定臆以上に作つ必要があり
、その装置aおよび操柴が複雑になっている。また、還
元処理後の銅粉中には炭素が0.1%程度残存し、これ
以上下げることはできなかった。なお、このC還元法を
l■2を含む雰囲気中でf−jなわしめる方法も最近開
発されているが、この方法でも鋼粉中にはCが0.05
〜0.10%程度残存している。
霧媒である水によって容易に酸化され、その酸素含有量
が高いことである。特に、Cf、Mn等の易酸化性元素
を含む銅粉は酸化され−やすく、得られた酸化鋼粉の還
元処理でも必要な程雇まで酸素量をFげることは困難で
ある。1000°C以上、5時間という高温、長時間の
還元処理でもたかだか0.4wt%程度までしか酸素含
有量を下げることができない。また、他の脱酸法として
、アトマイズ鋼粉自体に還元剤としての炭素を故意に添
加しておいて、真空中で高温加熱することにより、C+
0→COの反応で酸素と炭素を除去するという特殊な方
法が提案されている。しかし、この方法は酸素含有le
tをかlす「げられるが、酸素をFげるために最終成品
銅粉中に残留する炭素晴を一定臆以上に作つ必要があり
、その装置aおよび操柴が複雑になっている。また、還
元処理後の銅粉中には炭素が0.1%程度残存し、これ
以上下げることはできなかった。なお、このC還元法を
l■2を含む雰囲気中でf−jなわしめる方法も最近開
発されているが、この方法でも鋼粉中にはCが0.05
〜0.10%程度残存している。
この発明は、CrとMllの1種または2種を含み、炭
素0.03%以下、酸素0.15チ以Fの低酸素低炭素
合金鋼粉を得る方法を提案するものであり、その゛特徴
は、炭素含有量/(酸素含有IM −0,1重置チ)が
モル比で1.0以上の水アトマイズ鋼粉を、H2、H2
Oを含む雰囲気中において、 1100“0 <、 t <、 1800°CP H2
/ [’ l120≧180 H20(Nyz?)≧35〔酸素%)(K−1)+8.
85ただし、t :熱処理湿度 に=Cゝ10(モル比) PH2:水素分圧 PH20:水蒸気分圧 の条件で熱処理することにある。
素0.03%以下、酸素0.15チ以Fの低酸素低炭素
合金鋼粉を得る方法を提案するものであり、その゛特徴
は、炭素含有量/(酸素含有IM −0,1重置チ)が
モル比で1.0以上の水アトマイズ鋼粉を、H2、H2
Oを含む雰囲気中において、 1100“0 <、 t <、 1800°CP H2
/ [’ l120≧180 H20(Nyz?)≧35〔酸素%)(K−1)+8.
85ただし、t :熱処理湿度 に=Cゝ10(モル比) PH2:水素分圧 PH20:水蒸気分圧 の条件で熱処理することにある。
粉末冶金製品の原料となる銅粉中の炭素は、粉末冶金法
により合金鋼粉を金型内で加圧成形する際、圧粉密度め
低下をもたらすため低い程良い。しかし、従来の方法で
は前記したとおり、最高0.05%程度までしか脱炭で
きなかった。この発明は圧粉密度をより高めるためにさ
らに低炭素化をはかるものであり、その目標としてCく
0.08チとした。また、合金銅粉中の酸素は、圧粉密
度、成形性に影響をおよぼす他、焼結材の浸炭性、焼入
性等の熱処理特性に大きな影響をおよばず元素でおるた
め、その含有量は低い程良く、均一な組織を得るために
は0.15 %以下、望ましくは0.10%以下にする
ことが不可欠である。
により合金鋼粉を金型内で加圧成形する際、圧粉密度め
低下をもたらすため低い程良い。しかし、従来の方法で
は前記したとおり、最高0.05%程度までしか脱炭で
きなかった。この発明は圧粉密度をより高めるためにさ
らに低炭素化をはかるものであり、その目標としてCく
0.08チとした。また、合金銅粉中の酸素は、圧粉密
度、成形性に影響をおよぼす他、焼結材の浸炭性、焼入
性等の熱処理特性に大きな影響をおよばず元素でおるた
め、その含有量は低い程良く、均一な組織を得るために
は0.15 %以下、望ましくは0.10%以下にする
ことが不可欠である。
以上の理由によシ、この発明ではC≦0.08%、0<
、0.15%の低酸素低炭素合金鋼粉の製造を目的とし
た。
、0.15%の低酸素低炭素合金鋼粉の製造を目的とし
た。
次に、この発明者らは、銅粉中に含有する0、1′wt
%以上の炭素を脱炭する雰囲気について倹討した。鋼粉
中の炭素を脱炭するには、比較的炭素と反応しやすい酸
素を可及的に添加した雰囲気にすることが考えられる。
%以上の炭素を脱炭する雰囲気について倹討した。鋼粉
中の炭素を脱炭するには、比較的炭素と反応しやすい酸
素を可及的に添加した雰囲気にすることが考えられる。
しかしながら、酸素を含む雰囲気中では、銅粉の主成分
であるFe、あるいはFeよりも酸化しゃすいCy、M
tl、■等の易酸化性元素の酸化を招く結果となる。従
って、脱炭を促進し、比較的酸化させない雰囲気を選定
することが重要となる。
であるFe、あるいはFeよりも酸化しゃすいCy、M
tl、■等の易酸化性元素の酸化を招く結果となる。従
って、脱炭を促進し、比較的酸化させない雰囲気を選定
することが重要となる。
ところで、乾燥した純粋な水素はさほど脱炭性はないが
、湿った雰囲気中では水蒸気の作用によシ脱炭反応は促
進される。しかも、水蒸気には酸化性があるため5、水
素の分圧に対する水蒸気の分圧比を適正に選定すると1
.Feおよび易酸化性元素を酸化させることなく効率の
よい脱炭が行なわれる。
、湿った雰囲気中では水蒸気の作用によシ脱炭反応は促
進される。しかも、水蒸気には酸化性があるため5、水
素の分圧に対する水蒸気の分圧比を適正に選定すると1
.Feおよび易酸化性元素を酸化させることなく効率の
よい脱炭が行なわれる。
そこで、この発明者らは、易酸化性元素を酸化させるこ
とがない条件を調べるため、初期炭素含有10.01
wt%、初期酸素含有1i0.12wt%(lJcr−
Mn系低合金銅粉(Or : 1.20 w’t%、M
n : 0.95wt%、)をステンレス製の容器に5
00P/チヤージ装入し、容器内をn、o、it、を含
む雰囲気とし、この雰囲気内でP H,O/ P H2
の値と雰囲気温度を種々変化させて、80分作持後の酸
素含有量を測定し、酸化還元におよぼすPH20/PH
2と雰囲気温度の関係を調査した。その結果を第1図に
示す。また、第2図に示すアトマイズのままの銅粉を用
い雰囲気温度と炭素含有量および酸素含有量の関係を調
べた。
とがない条件を調べるため、初期炭素含有10.01
wt%、初期酸素含有1i0.12wt%(lJcr−
Mn系低合金銅粉(Or : 1.20 w’t%、M
n : 0.95wt%、)をステンレス製の容器に5
00P/チヤージ装入し、容器内をn、o、it、を含
む雰囲気とし、この雰囲気内でP H,O/ P H2
の値と雰囲気温度を種々変化させて、80分作持後の酸
素含有量を測定し、酸化還元におよぼすPH20/PH
2と雰囲気温度の関係を調査した。その結果を第1図に
示す。また、第2図に示すアトマイズのままの銅粉を用
い雰囲気温度と炭素含有量および酸素含有量の関係を調
べた。
この際の雰囲気露点は一60°Cであった。その結果を
第2図に示す。なお、C/(0−0,1%)がモル比で
1.0以上は第2図の斜線部Aの範囲内にある場合であ
る。
第2図に示す。なお、C/(0−0,1%)がモル比で
1.0以上は第2図の斜線部Aの範囲内にある場合であ
る。
第2図より、合金鋼粉中の酸素含有量を0.15%以下
におさえるためには雰囲気温度(処理温度)を1100
℃以上に保つ必要があり、また易酸化性元素が1100
°C以上において酸化しないようにするためには、第1
図より、PH20/PH2の値を180以Fの条件に保
つとよいことが判明した。また、雰囲気温度が1800
°Cを越えると銅粉の相庁固着が急速に強固になり、処
理鋼粉の粉砕が田螺となり得策でないことも判明した。
におさえるためには雰囲気温度(処理温度)を1100
℃以上に保つ必要があり、また易酸化性元素が1100
°C以上において酸化しないようにするためには、第1
図より、PH20/PH2の値を180以Fの条件に保
つとよいことが判明した。また、雰囲気温度が1800
°Cを越えると銅粉の相庁固着が急速に強固になり、処
理鋼粉の粉砕が田螺となり得策でないことも判明した。
以上、第1図および第2図の結果より、合金鋼粉中の酸
素含有縁を0.15%以Fにおさえるための鋼粉処理の
雰囲気温度(t”C)は、1100°Cりtり1800
”Cの範囲が好ましく、また雰囲気条件は、PH,,0
/pH2< 180が好ましいことになる。
素含有縁を0.15%以Fにおさえるための鋼粉処理の
雰囲気温度(t”C)は、1100°Cりtり1800
”Cの範囲が好ましく、また雰囲気条件は、PH,,0
/pH2< 180が好ましいことになる。
また、この発明者らは、本然も気はと脱炭はの関係にり
い゛C検討した。
い゛C検討した。
第2図の結果より、雰囲気温度1100°Cにかける酸
素はは約0.15 %である。従って、C還元における
過剰(残留)CIilは下記(1)式のとおりとなる。
素はは約0.15 %である。従って、C還元における
過剰(残留)CIilは下記(1)式のとおりとなる。
=0.75C%0 )(K−1) +0.1125(%
)・・・(1)今1.脱炭すべき0社は、 (脱炭量)=(残留C量) −0,−08−0,75(
%0)(K−1)+0.0825 (%)−(2)処理
鋼粉1トン当りの脱炭すべきc踵は、従って、脱炭に必
要な理論I20量は、= 14 Cl0)(K−1
)+ C54CNnf/トン 〕となる。
)・・・(1)今1.脱炭すべき0社は、 (脱炭量)=(残留C量) −0,−08−0,75(
%0)(K−1)+0.0825 (%)−(2)処理
鋼粉1トン当りの脱炭すべきc踵は、従って、脱炭に必
要な理論I20量は、= 14 Cl0)(K−1
)+ C54CNnf/トン 〕となる。
第8図は、水蒸気量と脱炭量の関係を調べた結果を示す
もので、初期酸素含有臆0.28wt%、初期酸素含有
!to、82wt%のc、−M、系低合金鋼粉(Cr:
1.20wt%、Mn 0.95 Wj % )をステ
ンレス製の容器に600f/チヤージ装入し、H!Of
iを種り変化させて脱炭量を調べたものである。ただし
、この時の雰囲気温度は1150’c!、処理時間は8
0分であった。
もので、初期酸素含有臆0.28wt%、初期酸素含有
!to、82wt%のc、−M、系低合金鋼粉(Cr:
1.20wt%、Mn 0.95 Wj % )をステ
ンレス製の容器に600f/チヤージ装入し、H!Of
iを種り変化させて脱炭量を調べたものである。ただし
、この時の雰囲気温度は1150’c!、処理時間は8
0分であった。
この第8図の結果より、脱炭に必要なH,0量は前記理
論値の2.5倍必要なことが判明した。従って、cりo
、oa%の合金鋼粉を得るためのH2O1iは、次式の
とおりとなる。
論値の2.5倍必要なことが判明した。従って、cりo
、oa%の合金鋼粉を得るためのH2O1iは、次式の
とおりとなる。
I20(Nゴ)≧85〔チ酸素) (K−1) + 8
.85ただし、K −C10(モル比) ps2o:水蒸気分圧 以上の知見より、水アトマイズ法によって製造されたC
rとMnの1種または2種を含有し、炭素含有ハ/(酸
素含有Jt−0,1重肘%)がモル比で1.0以上の合
金鋼粉を、112、I20を含む還元雰囲気中において
、 1100°C<t<、1800″C pH2/ PH20’2180 H20(Nm’)≧35〔酸素% ) (K−1) +
8.85ただし、t :雰囲気温度 K = C10(モル比) P)I2:水素分圧 PH20:水蒸気分圧 の条件で熱処理することにより、鋼粉の相互固着を防止
しつつ酸素および炭素含有臆をそれぞれ0.15%以下
、o、oas以下まで低下させることが可能となる。
.85ただし、K −C10(モル比) ps2o:水蒸気分圧 以上の知見より、水アトマイズ法によって製造されたC
rとMnの1種または2種を含有し、炭素含有ハ/(酸
素含有Jt−0,1重肘%)がモル比で1.0以上の合
金鋼粉を、112、I20を含む還元雰囲気中において
、 1100°C<t<、1800″C pH2/ PH20’2180 H20(Nm’)≧35〔酸素% ) (K−1) +
8.85ただし、t :雰囲気温度 K = C10(モル比) P)I2:水素分圧 PH20:水蒸気分圧 の条件で熱処理することにより、鋼粉の相互固着を防止
しつつ酸素および炭素含有臆をそれぞれ0.15%以下
、o、oas以下まで低下させることが可能となる。
次に、この発明の実施例について説明する。まず、実施
例を示すにあたって、使用した試験装置の概要について
説明する。
例を示すにあたって、使用した試験装置の概要について
説明する。
第4図はその試験装置の概要を示すもので、熱処理炉(
1)内へは、その雰囲気ガスを調整するために、I20
(蒸気)、H2ガスのそれぞれの供給系にバルブおよび
圧力計(9)を設け、これらの供給系からのそれぞれの
ガスは、ガス混合lIigQ*にて均一に混合されて、
加熱ヒータ(8)で加熱されながら所望の雰囲気ガスが
前記熱処理炉(1)内に供給されるようになっている。
1)内へは、その雰囲気ガスを調整するために、I20
(蒸気)、H2ガスのそれぞれの供給系にバルブおよび
圧力計(9)を設け、これらの供給系からのそれぞれの
ガスは、ガス混合lIigQ*にて均一に混合されて、
加熱ヒータ(8)で加熱されながら所望の雰囲気ガスが
前記熱処理炉(1)内に供給されるようになっている。
一方、サンプル鋼粉(7)は熱処理炉(1)の図示右端
のサンプル取出口(4)から該炉内に装入され、該炉天
井部に設けられた電気ヒーター(2)により所定の温度
まで加熱されるようになっている。このように雰囲気ガ
ス、雰囲気温度を保ちなから熱処理を行ない、発生する
排ガスは排ガス出口(3)より排出され、一定時間経1
尚したのち、加熱を止め、ヅンブル取出El (4)部
近傍よりN2ガス供給系OBよりN、ガスのみを供給し
、常温近くまで冷却し、冷えたシンブル鋼粉をナンブル
取出1コ(4)より炉外に1収出す(14造となってい
る。なお、(6)は車軸イ:jきサンプル容Rf+であ
り、(5)ll−1:前記ダンプル容器の搬入、搬出に
供する丈ンブル搬送用レールを示す−。
のサンプル取出口(4)から該炉内に装入され、該炉天
井部に設けられた電気ヒーター(2)により所定の温度
まで加熱されるようになっている。このように雰囲気ガ
ス、雰囲気温度を保ちなから熱処理を行ない、発生する
排ガスは排ガス出口(3)より排出され、一定時間経1
尚したのち、加熱を止め、ヅンブル取出El (4)部
近傍よりN2ガス供給系OBよりN、ガスのみを供給し
、常温近くまで冷却し、冷えたシンブル鋼粉をナンブル
取出1コ(4)より炉外に1収出す(14造となってい
る。なお、(6)は車軸イ:jきサンプル容Rf+であ
り、(5)ll−1:前記ダンプル容器の搬入、搬出に
供する丈ンブル搬送用レールを示す−。
〔実施例1)
第1表に示ノ〜化学成分および粒度分布を付するCr−
−Mn糸1氏合&鋼鋼粉第4図に示す試験装置で熱9J
I、、 ilj シた。−仁の時の処理条FTを第3表
に、熱夙理後の銅粉の炭素と酸素の含有titを、従来
法と比較し−C第4表に示t0なお、従来法の処理条件
は第8表に示している。
−Mn糸1氏合&鋼鋼粉第4図に示す試験装置で熱9J
I、、 ilj シた。−仁の時の処理条FTを第3表
に、熱夙理後の銅粉の炭素と酸素の含有titを、従来
法と比較し−C第4表に示t0なお、従来法の処理条件
は第8表に示している。
第4表の結果より明らかなごとく、本発明法でQ」−1
酸素含有1dを0.15wt%以Fに1呆ち、しかも炭
素含有11を従来法よりも低いQ、Q3wt%以「まで
脱炭することができた。
酸素含有1dを0.15wt%以Fに1呆ち、しかも炭
素含有11を従来法よりも低いQ、Q3wt%以「まで
脱炭することができた。
第1表 化学成分(係)
第2表 粒度分布(チ)
第3表 メル埋条件
第4表 処理結果(%)
以上の実施例からも明らかなごとく、Cr 、 Mn等
の易酸化性元素を1種以上含有し、C/(0−1)がモ
ル比で1以上の水アトマイズ鋼粉を、この発閣法により
c<o、oa%以ト、0<、O,15チ以丁まで脱炭、
脱酸することが可能となり、より高品質の合金鋼粉を効
率よく製置することができる。
の易酸化性元素を1種以上含有し、C/(0−1)がモ
ル比で1以上の水アトマイズ鋼粉を、この発閣法により
c<o、oa%以ト、0<、O,15チ以丁まで脱炭、
脱酸することが可能となり、より高品質の合金鋼粉を効
率よく製置することができる。
第1図は熱処理雰囲気を調べるだめのPH7/PH20
と雰囲気〆品度の関係を示す図表、第2図は同じく雰囲
気を黒度と炭素含有社および酸素含有はの関係を示す図
表、第3図tよ同じく本然気触と脱炭猷の関係を示す図
表、第4図はこの発明の実施例における試嘘装暇の概要
を示す説明図である。 l・・・熱夙埋炉、2・・・電気ヒーター、3・・・排
ガス出1」、4・・・ヅンブル取出口、6・・・ザンブ
ル容詣、7・・・リンプル鋼扮、8・・・加熱ヒータ、
9・・・圧力d[,10・・・ガス混合器、11・・・
N、ガス供給系。 出願ム 住友金属工業株式会社 代理人 押 1) 良 久i:、)、・°1!J
1図 雰囲気温度T’cl 第2図 C(%) 第3図 理g命値に対t3北率(−) 第4図 H2OH2Nt
と雰囲気〆品度の関係を示す図表、第2図は同じく雰囲
気を黒度と炭素含有社および酸素含有はの関係を示す図
表、第3図tよ同じく本然気触と脱炭猷の関係を示す図
表、第4図はこの発明の実施例における試嘘装暇の概要
を示す説明図である。 l・・・熱夙埋炉、2・・・電気ヒーター、3・・・排
ガス出1」、4・・・ヅンブル取出口、6・・・ザンブ
ル容詣、7・・・リンプル鋼扮、8・・・加熱ヒータ、
9・・・圧力d[,10・・・ガス混合器、11・・・
N、ガス供給系。 出願ム 住友金属工業株式会社 代理人 押 1) 良 久i:、)、・°1!J
1図 雰囲気温度T’cl 第2図 C(%) 第3図 理g命値に対t3北率(−) 第4図 H2OH2Nt
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C,とMnの1種または2種を含有し、炭素含有量/(
酸素含有量−0,1重は%)がモル比で1.0以」−の
水アトマイズ合金鋼粉をII2.H2Oを含む還元雰囲
気中において、 1100”Cり【< taoo”c P)I2/pH20≧180 H,0(Nゴ)>85(酸素チ) (K−1) +8.
85ただし、 【 :雰囲気温度 K = C10(モル比) PH,: 水素分圧 PH20: 水蒸気分圧 の条ビトで熱処理することを特徴とする低酸素低炭素合
金鋼粉の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146559A JPS5935602A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 低酸素低炭素合金鋼粉の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57146559A JPS5935602A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 低酸素低炭素合金鋼粉の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5935602A true JPS5935602A (ja) | 1984-02-27 |
Family
ID=15410405
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57146559A Pending JPS5935602A (ja) | 1982-08-23 | 1982-08-23 | 低酸素低炭素合金鋼粉の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5935602A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009085001A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
WO2009085000A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
JP2010159495A (ja) * | 1998-01-21 | 2010-07-22 | Hoganas Ab | 鉄基粉末の製造方法 |
RU2625154C2 (ru) * | 2015-12-10 | 2017-07-11 | Акционерное общество "Ведущий научно-исследовательский институт химической технологии" | Способ получения стального порошка с пониженным содержанием кислорода |
-
1982
- 1982-08-23 JP JP57146559A patent/JPS5935602A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010159495A (ja) * | 1998-01-21 | 2010-07-22 | Hoganas Ab | 鉄基粉末の製造方法 |
WO2009085001A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
WO2009085000A1 (en) * | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
US8398739B2 (en) | 2007-12-27 | 2013-03-19 | Hoganas Ab (Publ) | Iron-based steel powder composition, method for producing a sintered component and component |
RU2482208C2 (ru) * | 2007-12-27 | 2013-05-20 | Хеганес Аб (Пабл) | Низколегированный стальной порошок |
RU2625154C2 (ru) * | 2015-12-10 | 2017-07-11 | Акционерное общество "Ведущий научно-исследовательский институт химической технологии" | Способ получения стального порошка с пониженным содержанием кислорода |
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