JPS592504B2 - ポリエンカビフエニ−ルノ シヨリホウホウ - Google Patents
ポリエンカビフエニ−ルノ シヨリホウホウInfo
- Publication number
- JPS592504B2 JPS592504B2 JP9333875A JP9333875A JPS592504B2 JP S592504 B2 JPS592504 B2 JP S592504B2 JP 9333875 A JP9333875 A JP 9333875A JP 9333875 A JP9333875 A JP 9333875A JP S592504 B2 JPS592504 B2 JP S592504B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- combustion
- incinerator
- oxygen
- pcb
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリ塩化ビフェニールの処理方法に関する。
ポリ塩化ビフェニール（以下ＰＣＢという）は、１難燃
性である、２化学的に安定である、３蒸気圧が低い、４
電気絶縁性が高い等優れた化学的、物理的性質を有する
ため、塗料、電気用トランス、熱媒体油圧作動油、コー
キング材あるいは印刷インキ等不燃性、耐熱性を必要と
する多くの用途に使用されてきた。
性である、２化学的に安定である、３蒸気圧が低い、４
電気絶縁性が高い等優れた化学的、物理的性質を有する
ため、塗料、電気用トランス、熱媒体油圧作動油、コー
キング材あるいは印刷インキ等不燃性、耐熱性を必要と
する多くの用途に使用されてきた。
しかるに、ＰＣＢは化学的に安定であり、且つ生物学的
分解に対して抵抗性が強いため、自然界に排出された場
合に容易に分解されずに蓄積されることになる。又類似
した化学構造をもつＤ、Ｄ、Ｔと同様に、食物に吸収さ
れたＰＣＢが生体内に入つて脂肪組織中に蓄積し、その
濃度が増加して生体に悪影響を及ぼすという不都合のあ
ることがわかり、その製造と使用が禁止されるに至つた
。このため、使用禁止に伴ない回収されたＰＣＢを安全
かつ完全に廃棄処分する必要があるが、従来はＰＣＢを
分解処分する方法として空気バーナを用い、空気を供給
してＰＣＢを分解燃焼させる方法によつていた。しかし
、ＰＣＢを完全に分解させるためには実用上１５００℃
で分解燃焼させることが必要であり、従来の空気バーナ
による燃焼方法によると以下に述べるように欠点が多く
実用性に乏しかつた。すなわち、ＰＣＢは高温で焼却す
ると分解され燃焼するが、開放焼却では未分解のＰＣＢ
が大気に放出されるため焼却炉内で炉内壁温度を少くと
も１３００〜１５００℃に保つとともに、燃焼排ガスを
約２秒間炉内に滞留させて完全分解の上燃焼させる必要
があり、この場合、一般的に炉内の燃焼熱は炉壁損失熱
と排ガス顕熱であり、炉材の構成、厚さ、炉の大きさ等
によつて異るが、上記空気燃焼法において、燃焼熱の２
０％が炉壁損失熱、８０％が排ガス顕熱に費され、また
排ガス温度を１５００℃とした条件下における上記空気
燃焼法の熱収支を算出し、必要燃焼熱（発熱量）を求め
ると次のようになる。すなわち、ＰＣＢｌｍｏｌを空気
比（ｍ）で燃焼した場合の反応式は、である。
分解に対して抵抗性が強いため、自然界に排出された場
合に容易に分解されずに蓄積されることになる。又類似
した化学構造をもつＤ、Ｄ、Ｔと同様に、食物に吸収さ
れたＰＣＢが生体内に入つて脂肪組織中に蓄積し、その
濃度が増加して生体に悪影響を及ぼすという不都合のあ
ることがわかり、その製造と使用が禁止されるに至つた
。このため、使用禁止に伴ない回収されたＰＣＢを安全
かつ完全に廃棄処分する必要があるが、従来はＰＣＢを
分解処分する方法として空気バーナを用い、空気を供給
してＰＣＢを分解燃焼させる方法によつていた。しかし
、ＰＣＢを完全に分解させるためには実用上１５００℃
で分解燃焼させることが必要であり、従来の空気バーナ
による燃焼方法によると以下に述べるように欠点が多く
実用性に乏しかつた。すなわち、ＰＣＢは高温で焼却す
ると分解され燃焼するが、開放焼却では未分解のＰＣＢ
が大気に放出されるため焼却炉内で炉内壁温度を少くと
も１３００〜１５００℃に保つとともに、燃焼排ガスを
約２秒間炉内に滞留させて完全分解の上燃焼させる必要
があり、この場合、一般的に炉内の燃焼熱は炉壁損失熱
と排ガス顕熱であり、炉材の構成、厚さ、炉の大きさ等
によつて異るが、上記空気燃焼法において、燃焼熱の２
０％が炉壁損失熱、８０％が排ガス顕熱に費され、また
排ガス温度を１５００℃とした条件下における上記空気
燃焼法の熱収支を算出し、必要燃焼熱（発熱量）を求め
ると次のようになる。すなわち、ＰＣＢｌｍｏｌを空気
比（ｍ）で燃焼した場合の反応式は、である。
ここで一般に使用されている空気比（ｍ）−１．４を上
記（１）式に代入して排ガス組成を求め、各ガスの１５
００℃における顕熱を算出すると第１表に示した結果が
得られる。そして、上記第１表より空気燃焼法の熱収支
を算出すると第２表の結果が得られる。
記（１）式に代入して排ガス組成を求め、各ガスの１５
００℃における顕熱を算出すると第１表に示した結果が
得られる。そして、上記第１表より空気燃焼法の熱収支
を算出すると第２表の結果が得られる。
これに対し、ＰＣＢ（Ｃｌ２Ｈ７Ｃｌ３）の真発熱量は
、１２８０Ｋｃａ１／ＭＯｌであるから、必要発熱量に
比べて低く、従つてＰＣＢを空気のみで燃焼する場合は
排ガス温度を１５００℃に保つことができず、この為従
来はＰＣＢを分解燃焼させる場合、空気を予熱して投入
熱量を上げるか、又はプロパン（Ｃ３Ｈ８）等を補助加
熱に使用していたが、空気を予熱する方法は排ガス中に
塩化水素（ＨＣｌ）等の腐蝕性ガスを含有するため、レ
ペキユレータ一等で空気を熱交換し予熱することは困難
であり、またプロパン（Ｃ３Ｈ８）を補助加熱として使
用する方法は大量のプロパンを必要とし、また排ガス量
を増大させたりする等の欠点があつた。
、１２８０Ｋｃａ１／ＭＯｌであるから、必要発熱量に
比べて低く、従つてＰＣＢを空気のみで燃焼する場合は
排ガス温度を１５００℃に保つことができず、この為従
来はＰＣＢを分解燃焼させる場合、空気を予熱して投入
熱量を上げるか、又はプロパン（Ｃ３Ｈ８）等を補助加
熱に使用していたが、空気を予熱する方法は排ガス中に
塩化水素（ＨＣｌ）等の腐蝕性ガスを含有するため、レ
ペキユレータ一等で空気を熱交換し予熱することは困難
であり、またプロパン（Ｃ３Ｈ８）を補助加熱として使
用する方法は大量のプロパンを必要とし、また排ガス量
を増大させたりする等の欠点があつた。
すなわち、ＰＣＢ（Ｃｌ２Ｈ７Ｃｌ３）／ＭＯｌに対し
、プロパン（Ｃ３Ｈ８）ＸｍＯｌを空気比（ｍ）一１．
２で燃焼した場合、排ガス温度１５００℃を保つ為の上
記プロパン（Ｃ３Ｈ８）のＭＯｌ数Ｘを算出して必要プ
ロパン量を求めると、この場合炉内での燃焼反応は上言
α１）式の他にの反応が生じるから、上記第１表と同様
にプロパンｌｍｏｌ当りの排ガス組成及び顕熱を示すと
第３表のごとくなる。
、プロパン（Ｃ３Ｈ８）ＸｍＯｌを空気比（ｍ）一１．
２で燃焼した場合、排ガス温度１５００℃を保つ為の上
記プロパン（Ｃ３Ｈ８）のＭＯｌ数Ｘを算出して必要プ
ロパン量を求めると、この場合炉内での燃焼反応は上言
α１）式の他にの反応が生じるから、上記第１表と同様
にプロパンｌｍｏｌ当りの排ガス組成及び顕熱を示すと
第３表のごとくなる。
従つて、プロパンの真発熱量は５００
Ｋｃａｌ ／ｍｏｌであり、これよりＰＣＢ（Ｃ１２
Ｈ７ Ｃｌ３）ｌｍｏｌに対するプロパンの必要ｍｏｌ
数Ｘを求めるとＸ＝７．７ｍｏｌＣ３Ｈ８／ｍｏｌ Ｃ
１２Ｈ７Ｃｌ３ となり、ＰＣＢ（Ｃ１２Ｈ７Ｃｌ３
）をｌｍｏｌ燃焼するために７．７ ｍｏｌのプロパン
、すなわちＰＣＢ（Ｃ１２Ｈ７Ｃｌ３）１ｋ９燃焼する
ために１．３ｋ９のプロパンが補助加熱用燃料として必
要となる。
Ｈ７ Ｃｌ３）ｌｍｏｌに対するプロパンの必要ｍｏｌ
数Ｘを求めるとＸ＝７．７ｍｏｌＣ３Ｈ８／ｍｏｌ Ｃ
１２Ｈ７Ｃｌ３ となり、ＰＣＢ（Ｃ１２Ｈ７Ｃｌ３
）をｌｍｏｌ燃焼するために７．７ ｍｏｌのプロパン
、すなわちＰＣＢ（Ｃ１２Ｈ７Ｃｌ３）１ｋ９燃焼する
ために１．３ｋ９のプロパンが補助加熱用燃料として必
要となる。
このように、ＰＣＢを空気バーナによつて焼却処埋する
従来の方法は、１ＰＣＢの発熱量が低くＰＣＢを空気だ
けで燃焼させると１５００℃の燃焼温度が保持できない
ため、補助加熱用燃料として大量の灯油、ＬＰＧ等が必
要であり、２燃焼用空気中の窒素、及び補助加熱用燃料
の排ガスにより燃焼ガス量が多くなり、従つて燃焼排ガ
スの炉内の滞留時間を２秒間とした場合、焼却炉の内容
積を大きくする必要が生じ、又排ガス処理装置も大規模
になり、３従つて、焼却炉の内容積が大きくなる関係上
炉の昇温に長時間を要し、燃費が必然的に増加し、更に
４１５００゜ｃの高温燃焼のため窒素酸化物の発生が避
けられず、排ガス処埋が複雑になる等の種々の欠点があ
つた。本発明は上記欠点を除去したもので、その目的と
するところは純酸素ガスを使用することによつてポリ塩
化ビフエニール（ＰＣＢ）を容易かつ確実に、しかも能
率的で安価に処埋することができるとともに、焼却用燃
科の節減をはかり、窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を防止
して廃ガス処理を容易にし、また排ガス量を激減させて
焼却炉を小型化することのできるポリ塩化ビフエニール
（ＰＣＢ）の処理方法を提供することにある。
従来の方法は、１ＰＣＢの発熱量が低くＰＣＢを空気だ
けで燃焼させると１５００℃の燃焼温度が保持できない
ため、補助加熱用燃料として大量の灯油、ＬＰＧ等が必
要であり、２燃焼用空気中の窒素、及び補助加熱用燃料
の排ガスにより燃焼ガス量が多くなり、従つて燃焼排ガ
スの炉内の滞留時間を２秒間とした場合、焼却炉の内容
積を大きくする必要が生じ、又排ガス処理装置も大規模
になり、３従つて、焼却炉の内容積が大きくなる関係上
炉の昇温に長時間を要し、燃費が必然的に増加し、更に
４１５００゜ｃの高温燃焼のため窒素酸化物の発生が避
けられず、排ガス処埋が複雑になる等の種々の欠点があ
つた。本発明は上記欠点を除去したもので、その目的と
するところは純酸素ガスを使用することによつてポリ塩
化ビフエニール（ＰＣＢ）を容易かつ確実に、しかも能
率的で安価に処埋することができるとともに、焼却用燃
科の節減をはかり、窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を防止
して廃ガス処理を容易にし、また排ガス量を激減させて
焼却炉を小型化することのできるポリ塩化ビフエニール
（ＰＣＢ）の処理方法を提供することにある。
以下、本発明の一実施例につき図面を参照して説明する
。
。
図中１は冷却水配管により外筒を水冷却してなる酸素バ
ーナ、２は焼却炉、３は水冷却塔、４はアルカリ洗滌塔
、５は送風機である。
ーナ、２は焼却炉、３は水冷却塔、４はアルカリ洗滌塔
、５は送風機である。
上記酸素バーナ１には、供給配管６から酸素ガスが、供
給配管７から燃料がそれぞれ供給されると共に、上記両
配管６，７とは別にＰＣＢが供給される配管８が連設さ
れている。そしてＰＣＢを燃焼分解処理するには、まず
、酸素と燃料とを上記両配管６，７から上記酸素バーナ
１を介して焼却炉２内にそれぞれ供給し、焼却炉２内を
加熱する。上記焼却炉２の内壁温度が、１３００〜１５
００℃に達したなら上記配管７からの燃料供給を停止し
、酸素とともに上記配管８より上記酸素バーナ１を介し
てＰＣＢを供給して酸素−ＰＣＢ燃焼を行ない、ＰＣＢ
を完全分解の上焼却する。この燃焼ガスは焼却炉２内で
約２秒間滞留させた後、導管９より上記水冷却塔３に導
入する。ここで、滞留時間を２秒間としたのは、滞留時
間が２秒未満、例えば１秒とするとＰＣＢの分解率が９
９．９９９９％となり、燃焼ガス中のＰＣＢ残量が多く
なるためである。これを２秒とすれば上記分解率は９９
．９９９９９％とさらに１０倍向上し、燃焼ガス中のＰ
ＣＢ残量は１秒の時の１／１０となる。
給配管７から燃料がそれぞれ供給されると共に、上記両
配管６，７とは別にＰＣＢが供給される配管８が連設さ
れている。そしてＰＣＢを燃焼分解処理するには、まず
、酸素と燃料とを上記両配管６，７から上記酸素バーナ
１を介して焼却炉２内にそれぞれ供給し、焼却炉２内を
加熱する。上記焼却炉２の内壁温度が、１３００〜１５
００℃に達したなら上記配管７からの燃料供給を停止し
、酸素とともに上記配管８より上記酸素バーナ１を介し
てＰＣＢを供給して酸素−ＰＣＢ燃焼を行ない、ＰＣＢ
を完全分解の上焼却する。この燃焼ガスは焼却炉２内で
約２秒間滞留させた後、導管９より上記水冷却塔３に導
入する。ここで、滞留時間を２秒間としたのは、滞留時
間が２秒未満、例えば１秒とするとＰＣＢの分解率が９
９．９９９９％となり、燃焼ガス中のＰＣＢ残量が多く
なるためである。これを２秒とすれば上記分解率は９９
．９９９９９％とさらに１０倍向上し、燃焼ガス中のＰ
ＣＢ残量は１秒の時の１／１０となる。
そして、この水冷却塔３は、その下部から上部へかけて
冷却水が循環ポンプ１０により循環するよう構成されて
おり、上記水冷却塔３内に導入された排ガスは常温近く
まで冷却された後、導管１１より上記アルカリ洗滌塔４
へ導入する。このアルカリ洗滌塔４は、その下部より上
部へかけてアルカリ溶液が循環ポンプ１２により循環す
るように構成され、上記アルカリ洗滌塔４内に導入され
た常温の燃焼排ガスは、ここでこの排ガス中に含まれる
塩化水素及び塩素が除去される。次いでこの排ガスぱ導
管１３より導出され、上記送風機５を介して排出管１５
より大気へ放出される。以上の説明のように、本発明に
よると、焼却炉内壁温度が１３００〜１５００℃に達し
たならＰＣＢと酸素のみを炉内に供給し、酸素−ＰＣＢ
燃焼により焼却を行ない、この場合プロパン等の補助燃
料が不要となるが、これは空気燃焼の場合の熱収支（第
２表）のうち窒素の排ガス顕熱がなくなるためである。
冷却水が循環ポンプ１０により循環するよう構成されて
おり、上記水冷却塔３内に導入された排ガスは常温近く
まで冷却された後、導管１１より上記アルカリ洗滌塔４
へ導入する。このアルカリ洗滌塔４は、その下部より上
部へかけてアルカリ溶液が循環ポンプ１２により循環す
るように構成され、上記アルカリ洗滌塔４内に導入され
た常温の燃焼排ガスは、ここでこの排ガス中に含まれる
塩化水素及び塩素が除去される。次いでこの排ガスぱ導
管１３より導出され、上記送風機５を介して排出管１５
より大気へ放出される。以上の説明のように、本発明に
よると、焼却炉内壁温度が１３００〜１５００℃に達し
たならＰＣＢと酸素のみを炉内に供給し、酸素−ＰＣＢ
燃焼により焼却を行ない、この場合プロパン等の補助燃
料が不要となるが、これは空気燃焼の場合の熱収支（第
２表）のうち窒素の排ガス顕熱がなくなるためである。
即ち酸素燃焼による熱収支は第４表に示す通りであり、
必要発熱量が６０１．５Ｋｃａ１／ＭＯｌＣｌ２Ｈ７Ｃ
ｌ３でＰＣＢの真発熱量の１／２になるためである。こ
のように本発明によれば、補助加熱が不要になるばかり
か、排ガス温度を１５００℃に保つ必要上、過剰の発熱
量は水冷等により取除く必要がある。次に上記従来の空
気燃焼法と本発明による酸素燃焼法との排ガス組成及び
排ガス量を比較したものが第５表である。
必要発熱量が６０１．５Ｋｃａ１／ＭＯｌＣｌ２Ｈ７Ｃ
ｌ３でＰＣＢの真発熱量の１／２になるためである。こ
のように本発明によれば、補助加熱が不要になるばかり
か、排ガス温度を１５００℃に保つ必要上、過剰の発熱
量は水冷等により取除く必要がある。次に上記従来の空
気燃焼法と本発明による酸素燃焼法との排ガス組成及び
排ガス量を比較したものが第５表である。
この表によると、酸素燃焼の場合の排ガス量は空気燃焼
の場合に比し約１／１７であり、本発明により排ガス量
は著しく減少する。
の場合に比し約１／１７であり、本発明により排ガス量
は著しく減少する。
これは、従来の空気燃焼の場合の排ガス量が空気中の窒
素の他に補助加熱用プロパンがＰＣＢｌｍＯｌ燃焼させ
るに７．７ｍ０１必要であり、その排ガスが加算される
ために極めて多くなるのに対し、本発明は焼却炉内を酸
素一燃料バーナにより加熱し、また炉内が少なくとも１
３００℃に達した後に上記炉内にＰＣＢと酸素のみを供
給するようにしたから、空気に伴なわれる窒素の排出は
なく、更に補助加熱用燃料を使用しないためにこの燃料
による排ガスの加算がないためである。そして、本発明
はこのように廃ガス量が少ないため、燃焼ガスの炉内で
の滞留時間を一定とした場合に焼却炉の内容積を従来の
空気燃焼法に比し１／１７にすることができ、また炉を
小型化すれば、炉の蓄熱量が小さくて済むので炉内温度
を上昇させる時間の短縮をはかることができ、燃費の節
約になる等の相乗効果をもたらす。又、排ガス量が極め
て少くて済むため、排ガス処理が容易になり、更に本発
明においてはＰＣＢの処理工程中に窒素を含まないため
、空気燃焼の場合に多量に発生したＮＯｘが生成せず、
従つてＮＯｘ処理用の装置を附属させる必要がなく、こ
の点でも排ガス処理操作が容易でかつ排ガス処理装置の
コストも低くなるという利点がある。なお、上記実施例
において焼却炉内温度が規定温度に達した際酸素バーナ
を介してＰＣＢを炉内に酸素ガスと共に供給するよう説
明したが、これに限られることなく、ＰＣＢが完全分解
し、燃焼し易い手段であれば、どのような供給方法でも
効果に差異はない。
素の他に補助加熱用プロパンがＰＣＢｌｍＯｌ燃焼させ
るに７．７ｍ０１必要であり、その排ガスが加算される
ために極めて多くなるのに対し、本発明は焼却炉内を酸
素一燃料バーナにより加熱し、また炉内が少なくとも１
３００℃に達した後に上記炉内にＰＣＢと酸素のみを供
給するようにしたから、空気に伴なわれる窒素の排出は
なく、更に補助加熱用燃料を使用しないためにこの燃料
による排ガスの加算がないためである。そして、本発明
はこのように廃ガス量が少ないため、燃焼ガスの炉内で
の滞留時間を一定とした場合に焼却炉の内容積を従来の
空気燃焼法に比し１／１７にすることができ、また炉を
小型化すれば、炉の蓄熱量が小さくて済むので炉内温度
を上昇させる時間の短縮をはかることができ、燃費の節
約になる等の相乗効果をもたらす。又、排ガス量が極め
て少くて済むため、排ガス処理が容易になり、更に本発
明においてはＰＣＢの処理工程中に窒素を含まないため
、空気燃焼の場合に多量に発生したＮＯｘが生成せず、
従つてＮＯｘ処理用の装置を附属させる必要がなく、こ
の点でも排ガス処理操作が容易でかつ排ガス処理装置の
コストも低くなるという利点がある。なお、上記実施例
において焼却炉内温度が規定温度に達した際酸素バーナ
を介してＰＣＢを炉内に酸素ガスと共に供給するよう説
明したが、これに限られることなく、ＰＣＢが完全分解
し、燃焼し易い手段であれば、どのような供給方法でも
効果に差異はない。
図面は本発明の一実施例を示すフローシートである。
１・・・・・・酸素バーナ、２・・・・・・焼却炉、３
・・・・・・水冷却塔、４・・・・・・アルカリ洗滌塔
、５・・・・・・送風機、６・・・・・・酸素ガス供給
配管、７・・・・・・燃料供給配管、８・・・・・・Ｐ
ＣＢ供給配管。
・・・・・・水冷却塔、４・・・・・・アルカリ洗滌塔
、５・・・・・・送風機、６・・・・・・酸素ガス供給
配管、７・・・・・・燃料供給配管、８・・・・・・Ｐ
ＣＢ供給配管。
Claims (1)
- １ ポリ塩化ビフェニールを密閉した焼却炉内で焼却処
理する方法において、上記焼却炉内を酸素〜燃料バーナ
ーにより加熱する工程と、該加熱工程により焼却炉内が
少なくとも１３００℃の温度に達した後ポリ塩化ビフェ
ニールと酸素を供給してポリ塩化ビフェニールを分解し
かつ燃焼せしめる工程と、該分解・燃焼工程により生成
した燃焼排ガスを上記焼却炉内に少なくとも２秒間滞留
せしめる工程と、該排ガス滞留工程を経た排ガスを冷却
し、かつ洗滌して放出する工程とからなることを特徴と
するポリ塩化ビフェニールの処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9333875A JPS592504B2 (ja) | 1975-07-31 | 1975-07-31 | ポリエンカビフエニ−ルノ シヨリホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9333875A JPS592504B2 (ja) | 1975-07-31 | 1975-07-31 | ポリエンカビフエニ−ルノ シヨリホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5217451A JPS5217451A (en) | 1977-02-09 |
| JPS592504B2 true JPS592504B2 (ja) | 1984-01-19 |
Family
ID=14079471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9333875A Expired JPS592504B2 (ja) | 1975-07-31 | 1975-07-31 | ポリエンカビフエニ−ルノ シヨリホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS592504B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5925335A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-09 | Kitamura Gokin Seisakusho:Kk | Ｐｃｂの無害化処理装置 |
-
1975
- 1975-07-31 JP JP9333875A patent/JPS592504B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5217451A (en) | 1977-02-09 |
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