JPS59227979A - 粒状低品位石炭から低い自然発火性を有する乾燥粒状石炭燃料を製造する方法とそれに使用する装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は５粒状低品位石炭から低い自然発火性を有する
乾燥粒状石炭燃料を製造する方法と装７置とに関する。

多くの場合、採掘したままの石炭は輸送したり燃料とし
て使用したジするのに望ましくないほど大量の水を含ん
でいる。この問題はすべての石炭に共通であるが、高品
位の石炭例えば無煙炭および歴青炭の場合、石炭の含水
量は通常小さく、またそのような石炭の発熱量は太きい
ため問題はそれほど大きくない。低品位石炭例えば亜歴
青炭、亜炭および褐炭の場合、状況は異なる。そのよう
な石炭は採掘したままの状態でｌ・ま一般に約２５〜約
６５重量％の水を含んでいる。そのような石炭の多くは
、採掘コストが比較的小さく硫黄含有３Ａ。

が比較的小さいため燃料として好ましいものであるが、
そのような低品位石炭の燃料としての使用は、採掘した
ままの状態ではこれらが一般に比較的大ぎな割合の水を
含んでいるという６＜ｒｐによって大きく制限されてき
た。燃料として使用するためにそのような石炭を乾燥す
る試みは、そのような石炭は乾燥後に貯蔵、輸送その他
の際に自然発火と燃焼を起こす傾向があるために妨害さ
れてぎた。

そのような低品位石炭の場合に必要１工乾燥は、表面の
水の除去に加えてそのような低品位石炭に存在する大量
の間隙水（ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ　ｗａｔｅｒ）を
除去する深い所まで達する乾燥法である。これに対して
高品位石炭を乾燥する場合は、間隙水の含有量が比戟的
に少ないため、乾燥は一般に表面水を石炭粒子表面から
乾燥除去する目的で行うものであり、間隙水の乾燥を目
的とするものではない。したがって、通常は乾燥帯にお
ける滞留時間ｔま短く１石炭粒子の内部は加熱されない
。そのようなことは表面乾燥のためには必要がないから
である。一般に、そのような表面水乾燥工程において乾
’、ｆｆ＝器を出て（る石炭は約４５℃（１１０Ｆ）よ
りも低い温度にある。これに対して１間隙水を除去する
工程ではより長い滞留時間が必要であり、その結果石炭
粒子の内部まで加熱されることになる。間隙水を除去す
るだめの乾燥工程から出てくる石炭は一般に約５４〜約
１２１℃（約１３０〜約２５０Ｆ）の温度にある。間隙
水を除去するためのそのような工程を低品位石炭に適用
すると。

できあがる乾燥石灰は大きな自然発火性をゼし、特に高
い排出温度のとき、貯蔵時、輸送中その他には自然発火
する傾向がある。

そのため、そのよう１工低品位石炭を乾燥させ、そのあ
とで安全に輸送、貯蔵および燃料としての使用ができる
改良された方法を開発するために努力が続けられて来た
。ここで発見した方法によれば、そのような低品位石炭
を乾燥させて安定で貯Ｉに可能な乾燥石炭製品を次の方
法によＩ）簡単に製造することができる。すなわち、 （ａ１粒粒状品位石炭を石炭乾燥帯に装入し、（ｂ）該
粒状低品位石炭を該石炭乾燥帯において高温ガスに接触
させて乾燥石炭を生成させ、（Ｃ）該乾燥石炭を前記石
炭乾燥帯から回収し、（ｄ）該乾燥石炭を石炭冷却帯に
装入し、（ｅ）該乾燥石炭を該石炭冷却帯において約３
８℃（１００Ｆ３以下の温度に冷却して冷却乾燥石炭を
生成させること から成る方法による。

場合によっては、そのような冷却乾燥石炭は。

乾燥石灰を冷却することによって自然発火性は減少する
けれども、依然として自然発火性を有していることがあ
る。そのような場合、乾燥石炭の自然発火性を制御した
酸化工程によってさらに低下させることができる。その
ような場合、乾燥石炭の含水土ｔヲ乾燥酸化石炭生成物
の望ましい含水量よシもある程度大きい値に調節して、
乾燥の一部を酸化帯で英雄できるようにすることが望ま
しい。

制御酸化は以下に詳しく説明する装煮と方法にょ９容易
に冥施することができる。

乾燥石炭生成物は、酸化した場合でもしなかった場合で
も、粒状石炭生成物を適当な不活性化流体と接触させて
さらに乾燥石炭の自然発火性を低下させることにより、
さらに不活性化することができる。

そのような不活性化流体の一つは、４つの特性の組合せ
を有する特別な不活性化油組成物から成る。この特別な
油は、最小特性係数１０．８．最小引火点２０５℃Ｃ４
００Ｆン、および４８５℃（９００Ｆ）よりも大きな５
％点を有する新しい減圧原油から成る。

乾燥石炭粒子はラテックス塗料製固形分の水性分散体ま
たは乳濁液を用いることによっても不活性化することが
できる。

乾燥石炭は以下に詳しく述べる装置を用いて不活性化流
体と容易に接触させることかできる。

本発明の方法は、制御した介の水音石炭乾燥帯で乾保石
炭上に噴馨し、乾隊石戻上に噴務する水の量を収水の蒸
発により乾にｈ石炭から必要拙の熱を取シ去るのに十分
なものとすることｔこよって、さらに改良することがで
きる。

以下添付の図面を用いて本発明をさらに：ｆ′、Ｌ、　
＜説明する。

すべての図面において、同一の番−号は同一または類似
の溝成要素を示すのに使用する。

また、図面を用いた説明において、各ラインは微粒固体
材料の取扱いで必要な導管、コンベヤーその他の区別を
することなく一般的にラインと呼ぶことにする。

図１では、ライン１２から採掘石炭の流れが石炭洗浄ま
たは調製プラン）１０に装入され、該プラントから石炭
流がライン１４’ｒ通って回収される。脈石その他から
成る反粱流は回収されて排出のためにライン１１を通っ
て送られる。場合によっては本発明の方法の適用に先立
って採掘石炭流を石炭洗浄または調製プラントに送る必
要がないこともあるが、多くの場合そのような処理が望
ましい。プラン）１０から回収された石灰泥はライン１
４２通って破砕機１６に送られ、ここで石炭ワ１コは適
当な大きさに破砕され、ライン１８を通ってホツノぐ−
２０に送られる。約５．１　ｔｌｎ（約２インチ〕以下
すなわち約０〜５．１　ｆｆｉ　（約０〜２インチ）の
大ぎさが適当なこともあるが、一般には約Ｏ〜２、５　
ｃｒｎ（約０〜１インチ〕または約Ｏ〜１．９ｃｒｎ（
約０〜３７４インチ］の大きさがさらに適当である。

ホンパー２０内の粒状石炭はライン２２’ｔ−通って乾
燥器２４に送られる。乾燥器２４でシま、石炭は格子２
６の上を乾燥器２４内の望ましい滞留時間から決められ
る速度で乾燥器２４を通過する。高温ガスが格子２６上
を通って移動する石炭を上方に通過して石炭を乾隊させ
る。第１図において高温ガスは、ライン３０がら空気を
噴射してライン３４から導入される石炭粒子流全燃焼さ
せることによって生成される。石炭粒子の燃焼によシ石
炭を乾燥させるのに適した温度の篩温ガスが生成される
。当業者には明らかなように、この温度は空気または高
温ガスを不燃性ガス例えば乾燥器からの排ガスで希釈す
ることにより、代替燃料を使用することにより、または
酸ペミ包化流その他ｆｆ：使用することにより変えるこ
とができる。細かく破砕した石炭の代わりまたは該石炭
に加えて、明らかに、代替燃料すなわち液体または気体
燃料を使用することができるが、殆んどの場合、細かく
破砕した石炭の流れが高温ガス生成のための燃料として
の使用に最も適当である。灰は乾パＭｉ＝、ｇｚ４から
ライン３６全通って回収される。第１図においては、燃
焼帯２８が格子２６の下にあって乾燥器２４内で高温ガ
スの生成ができるようになっているが、容易にわかるよ
うに、高温ガスは乾燥機２４の外あるいはその他におい
て生成させることもできる。

乾燥機２４からの排出ガスはサイクロン４ｏに送られ、
ここで、細かく破砕されている固体（一般に約１００タ
イラーメツシユよシも大きい］は排出ガスから分離され
ライフ４４を通って回収される。約１００タイラーメツ
シユよりも小さい固体を含んだままであシうる排出ガス
はライン４２を通って微細固体回収部４６に送られ、こ
こス細かく破砕されている固体（一般に、主として細か
く破砕された石炭から成る）はライン３４を通って回収
され、この細かく破砕されている石炭のすべてまたは一
部は燃焼帯２８に再循環される。微細固体回収部４６か
らの純化排出ガスはライン４８を通ってガス清浄化部５
０に送られ、大気中に排出しつる煙道ガス生成が必要な
場合にはここで硫黄化合物、軽質炭化水素化合物その他
がライン４８の該排出ガスから除去される。このように
して純化されたガスはライン５１から排出され、また排
出ガスから回収された汚染物はライン７６を通って回収
され、随意に、フレア、湿式スクラノ々−その他に送ら
れる。工程ガス排出に関する取扱いは、本発明の一部を
成すものではないので、このガス流の清浄化については
これ以上述べない。

ライン３４を通って回収された微削石炭流は、場合によ
っては、燃焼帯２８で使用消費しつる公よりも多い石炭
粒子から成ることがある。そのような場合には、微細石
炭生成物をライン５４を通して回収することができる。

−１：た、場合によっては、回収される微細石炭の量が
乾燥器２４で使用する高温ガスを必要温度にするのに十
分でないということもありうる。そのような場合には、
ライン５２から微細石炭全追加することができる。

乾燥器２４から回収される乾燥石炭生成物はライン３８
によって回収され、ライン４４を通ってサイクロン４０
から回収される固体と一部にされ、ホツノξ−１１６に
送られる。ここから、乾燥石炭はライン７８を通って冷
却器８ｏに送られる。冷却器８０において、乾燥石炭は
格子８２上を通って冷却器８０を移動する。冷却ガスが
ライン８６を通って格子８２の下におる分配室８４内に
導入され、乾燥石炭を上方に通過して乾燥石炭を冷却す
る。冷却器８０からの排出ガスなサイクロン９０に送ら
れ、ここで一般に約１００タイラーメツシユよシも大き
い固体は分器されてライン９４を通って回収され、排出
ガスはライン９２を通って微＆ＲＩ固体回収部４６１Ｃ
送られる。随意であるが。

ライン９２を通って回収されるガスは、乾燥器２４で必
要な高温ガス生成に使用するために燃焼帯２８に送るこ
ともできる。冷却乾燥石炭はライン９６を通って回収さ
れ、サイクロン９０から回収された固体と一緒にされて
乾燥石炭生成物が生成される。そのような乾燥低品位石
炭の自然発火性はそのような石炭を乾燥後に冷却するこ
とによつ−Ｃ大きく低下させることができる。場合によ
っては。

輸送や貯蔵において過圧の自然発火性を有しない乾燥石
炭生成物を製造するのに、それ以上の処理が必要でない
こともある。

しかし、乾燥石炭生成物をさらに処理することが必要な
場合もある。そのような場合、乾燥石炭生成物は混合帯
１００にかいて適当な不活性化流体で被覆することがで
きる。不活性化流体はライン１０２から導入され、混合
帯１００において冷却乾燥石炭と十分に混合されて、通
常の貯蔵および輸送条件下では低い自然発火性を有する
石炭生成物が生成される。該生成物はライン１０４がら
回収される。第１図においては冷却後に乾燥石炭が不活
性化流体と混合されるが、乾燥石炭は冷却前に高い温度
で不活性化流体と混合することもできる。しかし、通常
、混合は約９３ＣＣ２００Ｆ）以下の温度で実施するの
が好ましいと思われる。

冷却器８０では冷却ガスを単独で使用することができる
が、冷却器８ｏに水を注入することによって改良するこ
ともできる。水は、乾力り石炭が冷却器８０にはいる直
前にラインＩＱ６および噴霧装置１０８によシ噴ニイ４
することができ、または乾燥石炭を冷却器８０内に導入
しｆｃ向直後噴９９装置１１０により該石炭に噴霧する
ことができる。いずれかまたは両方の型の装置を使用す
ることができる。いずれにしても、水が石炭表面に均一
に噴霧されるようにするのが非常（ｆこ好ましい。しか
し、重要な制限は、添加する水の量は蒸発により乾燥石
炭の必要１よ冷却を達成するの（（必要なだけの量にし
なければならないということである。水を非常に細かい
霧にして石炭上に’Ａ　８％’し、冷却された石炭がラ
イン９６から取９出される前に添加された水が実質的に
完全【ζ石炭から蒸発するような量に収水の址を制御す
る。米国の多くの地域では、そのような冷却作業におけ
る使用のために比較的に乾燥し１と空気が利用できる。

例えば、ワイオミング州では、夏期の空気の典型的な状
態は約３２℃（９０Ｆ）乾球温度で約１８℃（６５Ｆ）
湿球温度である。そのような空気は前述のような冷却器
で使用するのに非常に適している。実質的に任意の冷却
ガスを使用することができるが、使用するガスは通常空
気である。視気は、格子８２に沿って移動する乾燥石炭
を流動化または半流動化するのに十分な量で、かつ格子
８２を通って水が漏れるのを防ぐのに十分な公ヲ噴射す
る。さらにこの流れは、格子８２上の石炭の上方での速
度が、サイクロン９０に流れる排出流内にどんな液体水
も伴出されないような大きさになるように制＠しなけれ
ばならない。好ましくは、この空気流は。

冷却器を出てぐる受気が水で約８５多以下の相対湿度と
なるような速度とするう好ましい範囲は約５０〜約８５
％の相対湿度である。そのような決定は当業者には容易
であり、流速は必要々冷却量によって変化するものであ
るから、これ以上詳しく述べる必要はないと思われる。

さらに別の変形では、水は噴霧装置１０９から格子８２
の下に微細な霧として導入し、格子８２に沿って移動す
る石炭内に冷却ガスで運ばれるようにすることもできる
し、または噴霧装置／／／から石炭内に直接に噴霧する
ようにすることもできる。そのような場合も同様の考え
を適用することでき、格子８２上の石炭が必要な温度低
下を起こすのに必要な量の水を添加するだけで良い。前
述のような水の使用により冷却器８０の送風器（示して
ない）に必要な動力が小さくなシ、また空気流が小さく
なる。ここで述べたような水の使用は、−見したところ
望ましくなく実用的でないと思われるかもしれない。と
いうのは、石炭はちょうど乾燥させたばかりであシ、そ
の乾燥石炭に水を再びかけることは無意味なことをやっ
ているように思えるからである。しかし、意外なことに
、蒸発冷却に必要な比較的少量の水の使用は石炭内に水
の残留をもたらすことがなく、むしろ水は蒸発によって
容易に除去され、最終結果は冷却器８０で加えられた水
のどんな実質的な部分の吸収も起さず石炭粒子の冷却が
なされるということになる。本願の出願人はどのような
特定の理論にも束縛されることを欲しないが、短時間の
水との接触を行う場合、水は石炭内に拡散せず容易に蒸
発して表面を冷却すると思われる。したかつて１本発明
の改良すなわち冷却器８０内で乾燥石炭に水をかける方
法の使用により、必要な空気の体積がかなｐ減少し、冷
却器８０の作業効率が向上する。

そのような体積の減少によシ、冷却器８０で必要な動力
がかなフ減少する。場合によっては、必要動力が空気だ
けで乾燥させるのに必要な動力の最大５０％低下させる
ことができる。冷却石炭の温度は蒸発冷却の使用によシ
、空気の体積が限られている特定の冷却帯において、よ
り低くすることができる。冷却器８０における代表的な
滞留時間は２分程度であシ、水は冷却器８０における滞
留時間の最初の１分間に加えて、乾燥石炭生成物がライ
ン９６から取り出される前に、この水が実質的に完全に
蒸発できるようにするのが非常に好ましい。

一般に、必要な温度低下０．５６℃（１丁）あたシ、乾
燥石炭１トンにつき、約１３６〜約３６３２（約０．３
〜約０．８ポンド）の量の水が適当である。

実施例 １５０トン／時間の高温（９３℃（２００”Ｆ））乾燥
石炭（５重量％水）を、直接蒸発冷却を用いて３２℃（
９ｏｙ）まで冷却する。

２６．５℃（ｓｏｙ）で相対湿度３０％の周囲空気が利
用でき、水は２６．５℃（８０下）のものが利用できる
。この水を石灰上に噴霧し、空気は石炭を通して上方に
流した。空気は２７２，０００ｋｒ／時間（６００，０
００ボンド／時間）の割合で使用し、水は３６３９ｋｆ
／時間（８，０２３ボンド／時間）の割合で乾燥石炭上
に噴霧した。生成される排出流は３２℃（９ｏｙ）であ
シ、相対湿度は６８％であった。石炭は３２℃（９０下
）に冷却された。滞留時間は２分が適当である。スロッ
トをつけた格子コンベヤーを使用する場合、該格子を通
過して３０．５σ水柱（１２インチ水柱）の圧力降下が
あるのが適当であると考えられる。この圧力降下にする
場合、スロットを通る流速は約９１ｔｒＬ／秒（約３０
０フイート／秒）として必要な圧力降下を達成し、スロ
ットを水が通過するのを防ぐようにするのが望ましい。

本実施例において、必要なスロット面積は０．８１　ｍ
”　（８，７ｆ１２）　　である。床の深さはｉ、２ｍ
（４フイート）とし、該床が５０％の膨張または流動化
を起していると思われる。

冷却器格子上方の冷却器８０内の排出帯同の断面積は、
場合によっては格子８２よりも大きくして排出ガス内へ
の水の伴出を防ぐようにすることが必要になる。

乾燥器２４の運転において、乾燥石炭の排出温度は一般
に約５４〜約１２１℃（約１３０〜約２５０下）であり
、好ましくは約８８〜約１０４℃（約１９０〜約２２０
下）である。高温ガスは、石炭を格子２６の上方で流動
化または半流動化状態に保つのに適当な速度で格子２６
上の石炭を上方に通過させる。滞留時間は必要な乾燥器
を達成するように選択するが、滞留時間を使用する特定
のタイプの石炭その他に基づいて実験的に決定すること
は当業者には容易である。例えば亜歴青炭を乾燥させる
場合、約３０重量％の初期含水量が普通である。好まし
くはそのような石炭は約１５重量％以下の含水量、さら
に好ましくは約５〜約１０重量％の含水量になるまで乾
燥させる。亜炭は約４０重量％程度の水を含んでいるこ
とが多く、好ましくは約２０重量％以下さらに好ましく
は約５〜約２０ｉ量％の含水量になるまで乾燥させる。

褐炭は約６５重量％、場合によってはそれ以上の水分を
含みうる。多くの場合、そのような褐炭は他の物理的分
離工程で処理して乾燥を行う前に水分の一部を除去する
必要がある。どんな場合でも、これらの石炭は約３０重
量％以下好ましくは約５〜約２ＯＮ量％の含水量まで乾
燥することが望ましい。乾燥器２４におけるそのような
石炭の滞留時間の決定は、それぞれの％定石炭に関して
当業者が実験的に容易に行うことができる。適当な滞留
時間の決定は多くの変数に依存するが、ここでは詳しく
は述べない。

本明ＭＷで述べる含水量は、１９７８年のＡＳＴＭ規格
年鑑、第２６部、ＡＳＴＭ　ｒ１３１７３−７３「石炭
とコークスの分析試料の水分に関する標準試験法」を用
いて決定した。

乾燥器２４からの乾燥石炭の取り出し温度は、乾燥器２
４に導入する微細石炭と空気との量を変化させて燃焼後
に生成される高温ガス混合物が必要温度になるようにす
ることによって容易に制御することができる。格子２６
の直下の温度は格子２６上の石炭が自然発火を起さない
ように制御しなければならない。多くの石炭において適
当な温度は約１０４〜約５７０℃（約２５０〜約９５０
？）である。

前述のような冷却器８０の運転において、第１図に示す
工程の冷却器８０に装入する乾燥石炭の温度は、一般に
、工程熱損をあまり起こしていない乾燥器２４から取シ
出される乾燥石炭の温度である。乾燥石炭の温度は、冷
却器８０において約３８℃（ｘｏｏ７）以下、好ましく
は約２７℃（８０Ｔ）以下の温度に冷却させるのが望ま
しい。冷却ガスは、石炭を格子８２上で流動化または半
流動化状態に保つのに適した速度で、格子８２上の石炭
を上方に通過させる。滞留時間、冷却空気の量、冷却水
の量その他は当業者が実験的に容易に決定することがで
きる。そのような決定は必要冷却の大きさ、その他に依
存する。当業者には周知のように、乾燥後、低品位石炭
は貯蔵、輸送その他に際して非常に自然発火と燃焼を起
こしやすい。しかしながら、そのような石炭が現在可能
なよりももつと広く使用できるようになるのが望ましい
。これらの石炭は含水量が大きく、少なくともかなりの
部分、運賃のかかる余分な水のために大きな運賃が必要
にな９、また同様に、石炭のかなりの部分が可燃性の炭
質ではなく水であるために石炭の発熱量が小さくなる。

小さい発熱量のため、これらの石炭の用途は限られてい
る。多くの炉はそのような低発熱量の石炭を燃焼させる
のには適していないからである。これに対して、含水量
を低下させた場合には発熱量が増大する。この場合１石
炭のずっと大きな部分が可燃性の炭質で構成されること
になるからである。したがって、そのよ・うな石炭は輸
送に先立って乾燥させることが非常に望ましい。

多くの場合、そのような乾燥石炭を約３８℃（１ｏｏｒ
）以下、好ましくは約２７℃（ｓｏｙ）以下の温展に冷
却すれは、該乾燥石炭の自然発火を防ぐのに十分である
。すべての乾燥低品位石炭が、冷却後それ以上の処理を
施すことなく貯蔵と輸送とが可能であるほど不活性にな
るというわけではないが、多くの場合、そのような乾燥
低品位石炭は自然発火を避けるのに十分な程度には冷却
後に不活性になる。ここで発見したことＶてよｎば、そ
のような低品位石炭の自然発火は、以下に詳しく述べる
ように、適当な不活性化流体を用いて乾燥石炭の自然発
火性をさらに低下させることによって、さらに抑えるこ
とができる。不活性化流体は好ましくは乾燥石炭と十分
に混合することによって塗布し、自然燃焼傾向の低い乾
燥石炭生成物を生成させる。不活性化流体の使耳ｊによ
り乾燥石炭の粉立ち傾向も小さくなる。

乾燥石炭の自然発火性を低下させるもう一つの方法は、
乾燥作業のあと、乾燥石炭の冷却の前に制御した酸化工
程を使用することである。そのような変形は第２図に示
しである。この場合、乾燥石炭はライン３８を通して石
炭酸化装置容器６０に送られる。乾燥石炭は酸化装置６
０に装入され、該酸化装置６０を上端６２から下端６４
まで必要な滞留時間が得られるように制御された速度で
下方に通過する。酸化装置６０を下方に通過する乾燥石
炭の流れは、格子６６によって制御される。

格子６６は石炭を酸化装置６０内に支え、また乾燥酸化
石炭がライン７８から取り出される量の制御を行う。遊
離酸素含有ガス例えば空気が、ライン６８と空気分配装
置７０とを通って酸化装置６０内に導入される。空気分
配装置７０は第３図により詳しく示す。空気分配装置７
０は複数のライン１２２を有し、ライン１２２は空気を
酸化装置６０内に排出するための該ラインの長さ方向に
沿って配置しである適当な開口（示してない）を有して
いる。また、ライン１２２は保護部品１２０の下に配置
しである。保護部品１２０はライン１２２の空気噴出開
口の目詰シを防ぎ、またライン１２２が落下して来る石
炭によって損傷を受けるのを防ぐ。保護部品１２０の間
の間＠１２４は石炭が保護部品１２０の間を通過できる
ようにするためのものであシ、また間隔１２４は一般に
幅が最大であると思われる石炭粒子直径の少なくとも３
倍の大きさになるようにする。酸化装置６ｏは粒状固体
を均一に分配するために石炭分配装置１１２も備えてい
る。石炭分配装置は当業者には周知のいろいろな構造の
ものとすることができる。排出ガスはライン７２によう
酸化装置６ｏから回収され、第２図に示すように、取９
出しに先立つ処理のためにガス清浄化部５ｏに送られる
。格子６６は当業者には周知のいろいろな構造にするこ
とができ、反応帯を通って下方に移動する粒状固体流を
支え、除去する該固体流の量を制御して、反応帯を通る
粒状固体の均一な下方への移動をもたらすような構造に
なっている。

第３図に示す格子は、酸化装置６ｏの底部に渡しである
抑制板１２１と押棒１２３とがら成っておシ、必要量の
乾燥酸化石炭を除去する一方で乾燥石炭を酸化装置６０
内に支えるようになっている。

偏向板は、空気導入ライン１２２のための保護部品１２
０として示しである。星形供給装置または同様のもの１
２５がライン７８に備えてあシ、乾燥酸化石炭が取シ出
されるときに、ライン７８の空気流を防ぐようになって
いる。格子６６の操作においては、石炭は、必要量の石
炭を押して抑制板１２１から除去するために往復運動さ
せられる押棒１２３の運動によって押されて抑制板１２
１から除去される。空気は酸化装置６ｏの高い場所から
または複数の場所から導入することもできるが、ここで
は実質的にすべての空気を酸化装置６０の底部近くから
導入するのが好ましい。

酸化装置６０における乾燥石炭の酸化によシ乾燥石炭の
自然発火性はさらに低下する。乾燥酸化石炭は、第１図
に関して説明したような冷却器８０で冷却し、不活性化
流体との混合の必要なしで安定な生成物として使用する
ことができる。

酸化装置６０（（おける乾燥石炭の酸化の場合に存在す
る問題は、石炭が酸化されるにつれて該石炭が次ｇＪに
高温になる傾向があるということである。石炭の不活性
化には高温は必要でなく、また高温になると冷却器の負
荷が犬きくなシ、さらに酸化装置６０における石炭生成
物消費量が大きくなるため高温になることは望ましくな
い。乾燥石炭１トンあたり約２．７〜約１１　ｋ７（約
６〜約２５ポンド）の酸素を使用できるが、好ましくは
石炭１トンあたジ約２．７〜約６．８ｋｐ（約６〜約１
５ポンｌ−′）の酸素を使用する。そのような量の酸素
を使用するとかなりの量の熱が発生する。酸化装置６０
内の温度を安定に保つためには、乾燥器２４における乾
燥を最終乾燥石炭生成物で必要な程度よりも少し低く制
限するのが望ましい。言い換えると、乾燥器２４では乾
燥酸化石炭生成物で必要なものよりも少なめの乾燥を行
う。多くの場合、乾燥石炭流の酸化を行うときには、乾
燥石炭流において最終乾燥酸化生成物で必要な含水量よ
りも約１〜約５重量％（石炭のＭ量に対する）だけ多く
の水を残すのが４甘しい。余分の水の存在により、酸化
中に水の蒸発によって乾燥石炭の冷却が起る。酸化工程
を用いる場合に残留させる水の量は、必要な酸化によっ
て発生する熱を蒸発によって除去するのに必要な量であ
るのが好ましい。大部分の場合、石炭１トンあたＱ約２
．７〜約６．８ｋｆ（約６〜約１５ポンド）の酸素を使
用するときには、酸化装置６０に送られる乾燥石炭流に
乾燥生成物で必要な量よシも約１〜約３重量％だけ多く
の水を残留させるのが好ましい。

酸化装＠６０から出てくるときの適当な石炭の温度は約
８０〜約１０７℃（約１７５〜約２２５°Ｆ）である。

酸化装置６０における石炭温度の正味の上昇は小さいの
が望ましい。酸化装置６０ＶＣおしては局所的に高温が
発生しうるが、石炭取り出し温度は約８０〜約１０７℃
（約１７５〜約２２５”Ｆ）とするのが望ましい。石炭
装入温度は変化させうるが、多くの場合、乾燥石炭は取
り出し温度に近い温度で酸化装置に装入することになる
と思われる。

酸化装置容器において蒸°発によって除去される水の量
に関して注意すべきことは、この場合に望ましい乾燥量
は乾燥低品位石炭生成物を生成させるのに必要な乾燥量
よりもずっと小さいということである。したがって、こ
の制御酸化工程は主要乾燥工程としての使用には適して
卦らず、石炭乾燥工程のあとで使用するのが適当である
。その場合には、乾燥石炭の反応性が制御酸化工程によ
る不活性化に適しておジ、大きな割合の水が除去される
ことになる。

多くの場合、冷却器８ｏがら回収された乾燥酸化生成物
はそのままで乾燥石炭生成物として使用することができ
る。しかし、場合によっては、適当な不活性化流体を乾
燥酸化石炭を冷却する前か後のいずれかに卦いて、乾燥
酸化石炭生成物と混合して安定な貯蔵可能燃料を製造す
るのが望ましｂこともある。

乾燥石炭と不活性化流体との十分な混合は、第４図に示
すような容器において容易に実ｊＪ出することができる
。第４図において、乾燥酸化生成物址たは酸化乾燥石炭
はライン１４６がら接触容器１４０に装入される。接触
させられた石炭はラインすなわち排出路１４８から回収
される。接触容器１４０において、不活性化流体は、霧
噴射装置１５ｏ（これは、第４図に示すように、噴霧ノ
ズル１５２でちる）から不活性化流体を容器１４０内に
噴霧することによって微細な霧に（“に１これる。明ら
かに容器１４０はいろいろな構造とすることができ、１
だ任意の合理的な数のノズル１５２を使用できる。

しかしながら、接触容器１４０の上端１４２　と下端１
４４との間の滞留時間は、石炭が容器１４０を通過する
ときに該石炭が不活性化流体と密接に接触するのに十分
なものでなければならない。不活性化流体はライン１５
８がらノズル１５２を通して容器１４０内に噴霧される
。そらせ装置１４３を取りつけて石炭の流れを分けて不
活性流体との接触を促進するようにすることは随意に行
うことができる。

適当な接触容器のもう一つの実施型を第５図に示す。第
５図に示す接触容器は貯蔵ホッノξ−１６２上に配置し
てあり、該容器の内壁に複数の突ノ（μｍ５４を有して
いる。該突起は、容器１１１０内の粒状石炭固体のよど
みのない落下を妨げ、そのことによって該粒状固体と容
器１４０内に存在する不活性化流体霧との密接な接触を
促進するように働く。突起１５４は実質的に任意の有効
な形状および寸法とすることができる。第５図に示す霧
噴射装置１５０は突起１５４の下に配置しである管１５
６から成っている。管１５６　は複数の噴霧ノズル１５
２を有している。噴霧ノズル１５２は容器１４０の壁に
配置することもできる。さら（／ｃ１偏向装置１６０が
容器１４０の下端１４４近くにとシつけてあり、粒状石
炭固体流が容器１４０から排出されるときに該固体流を
ＯＲ向させるようになっている。噴霧ノズル１５２を含
む管１５６は偏向装置１６０の下に配置しである。

第４図および５図に示す容器の運転に除して、粒状石炭
流は容器１４０の上部に導入され、重力によって容器１
４０内を落下しながら適当な不活性化流体の微細な霧と
連続的に接触する。滞留時間は容器１４０内を通る流れ
の大きさ、容器１４０内に突起が存在するか否かなどに
よって犬きく変えることができる。接触時間と霧の量と
は石炭と十分に混合される不活性化流体の必四量を得る
ために調節する。好ましくは、石炭は約２０〜約４５℃
（約７０〜約１１０’Ｆ’）の温度で拐帯に装入する。

不活性化流体として有効な特別の不活性化油組成物は、
４８５　℃（９００’Ｆ）　　よシも大きな５％点、ｉ
ｏ、ｓ以上の特性係数、および最小引火点２０５℃（４
００Ｔ）を有する新しい減圧原油である。

引火点という言葉の意味は周知であるから、説明はしな
い。この特別の不活性化油組成物は５％点が４８５℃（
９００’Ｆ）、Ｊ：りも大きい条件下で減圧蒸留した新
しい原油によって得られるということが重要である。新
しい原油というのは、石油溜めから取シ出したま捷で分
家留出油を生じるような任意の特別な熱処理を受けてい
ない油または油留分のことである。

この特別な油組成物は、５％点が４８５℃（Ｑｏｏ下）
よりも大きい条件下で原油を減圧蒸・留することによっ
て得られる。この条件は゛、ＡＳＴＭ−Ｄ１１６０−７
７ｒ減圧下での石油生成物の蒸留に関する標準的方法Ｊ
（Ａ８ＴＭ規格１９７８年年鑑。

第２３部）に述べてちる方法によって新しい原油に関し
て得られた試験値を用いて決定した。−例として、原油
を３１６〜５３８℃（６００〜１０００下）の範囲のい
ろいろなガツトポイントで減圧蒸留してから乾燥石炭に
接触させた。酸化速度定数を蒸留油に接触させる前と後
で測定した。一般に、３１６℃（６００下）では不活性
化の程度は不適当であり、４２７℃（８ｏｏｙ）では不
活性化の程度はせいぜいかろうじて有効といえるぐらい
であったが、５３８℃（１ｏｏｏｙ’）では蒸留油は十
分に満足すべきものであった。

特性係数は次の式で定義される炭化水素の独特の物理的
性質である。

Ｔｂ１／３ に＝　　− ここで、に−特性係数 Ｔｌ）＝平均沸点ｍ Ｇ＝１６℃／１６℃（６０゛Ｆ／６０Ｔ）の比重’Ｒ＝
’Ｆ＋４６０ 平均沸点は、几、］［、，３３ｍ１ｔとに、　Ｍ、　Ｗ
ａ　ｔ　ｓ　ｏｎの論文「炭化水素混合物の沸点と重要
な性質」（工ｎｄｕｓｔｒｉａｌ　　ａｎｄ　Ｂｎｇｉ
ｎｅｅｒｉｎｇ　Ｃｈｅｒｎｉｓ−ｔｒｙ、　Ｖｏｌ、
　２９．　ｐＩ）　１４０８−１４１４．１９３７年１
２月）に述べである計算法により、前述のＡＳＴＭ−Ｄ
　１１６０−７７またはＡＳＴＭ　Ｄ　８６　ｒ石油生
成物の蒸留に関する標準的方法Ｊ（ＡＳＴＭ規格１規格
１乍７８ ３０、５０．７０および９０％点の下を用いて失点した
。ＡＳＴＭＤ　８　６は大気圧で蒸留した場合に分解す
る生成物に関するものである。

特性係数の（２〜３　）／１　０の違いは小さいと見な
すことができるが、しかしこの係数を０．１の精度で決
定することは容易であシ、またかなりの確信と信頼性と
でこの係数を使用し解釈することができる。この係数は
炭化水素を識別するのに有用である。例えば、特性係数
９．５を有する物質は、非常に発ガン性の高いＰＮＳと
呼ばれる純粋の多核芳香族炭化水素である。ものさしの
もう一方の端にある特性係数１３の物質は純粋のパラフ
ィン類例えば無害のワセリンである。特性係数は、油の
その他多くの物理的性質例えば分子量、粘性、熱膨張、
比熱、臨界特性、燃焼熱その他と十分な相関を有してい
る。

乾燥石炭粒子を乾燥器２４から取シ出Ｉ７たあとで特別
油を使用する場合、石炭粒子は前述の特別な不活性化油
組成物と接触させる。この特別油組成物は任意の適当量
だけ使用することができるが、通常、乾燥石炭９０７に
９（２０００ボンド）あたり特別油１．９〜１５ｔ　（
０，５〜４．０ガロン）が適当である。ダスト制御のた
めに必要であれば、これ以上の量の特別油を使用するこ
ともできる。

乾燥石炭と不活性化油との密接な混合は、第４および５
図に示すような容器で容易に実施できる。

不活性化流体として使用するのに適当なその他の物質は
、ラテックス塗料型固形分の水性分散体または乳濁液で
ある。

乾燥石炭粒子を乾燥器２４から取り出したあと、該石炭
粒子を不活性化流体と接触させる。不活性化流体は、高
温石炭粒子が冷却される前、途中または後に該粒子上に
噴霧することができる。この不活性化流体は、水に分散
または乳濁させた、微細に分割または製粉されたラテッ
クス塗料型の固形分を含む１弾性膜形成水性分散体であ
る。これは乳化重合を起す。界面活性剤、保護コロイド
および類似の塗料添加剤を加えて、固形分の広が９と安
定化を助け、丑た固形分の密着性を高めるようにするこ
とができる。ラテックス塗料型固形分を０．２５重景夕
にの低濃度しか含まない分散体でもうまく行く。最大濃
度はコストによるが、しかし６０重量％のラテックス塗
料型固形分を越えないようにすべきだと思われる。この
分散体は任意の適当量を使用することができるが、しか
し試験結果によれば、乾燥石炭９０７に７（２０００ボ
ンド）あたシ、１．９〜７．６　ｔ　（０，５〜２．０
ガロン）の量の分散体が普通は適当である。適当な固形
分は酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、酢酸ビニル／アクリ
ル樹脂共重合体、スチレン−ブタジェン、アクリルラテ
ックスまたは樹脂、天然ガムまたは樹脂、タル油、ネオ
プレン、ゴムおよびポリエステルである。

石炭の最に較べて固形分の量が有意の大きさである場合
にはハロゲン含有固形分は使用しないが１、しかし大部
分の場合、固形分の量は乾燥石炭の重量１ｃ較べて事実
上無視できる。

ラテックス塗料型の固形分は乾燥石炭粒子上に弾性膜を
形成して該石炭粒子の自然発火性を低下させる。この分
散体または乳濁液は容易に常温で使用することができ、
また比較的に非引火性かつ無毒であジ、不快な臭いも殆
んどない。この分散体は乾燥または濃縮薬品からその場
で容易に作ることができ、したがって運送、貯蔵および
取扱いにかかる費用が小さくてすむ。

乾燥石炭と不活性化流体との密接な混合は例えば第４お
よび５図に示すような容器で容易に実施することができ
る。

第１および２図に示すような本発明の方法の実施におい
ては、酸化工程の使用が望ましい場合もあるが、石炭供
給原料によってはそのような工程が不要なこともある。

一般に、望ましくないほど自然発火を起しやすいという
ことのない所望の乾燥石炭燃料を製造するためには、す
べての低品位石炭について冷却を行う必要がちると思わ
れる。

多くの場合、安定な燃料を製造するのに、石炭を乾燥さ
せて生成される乾燥石炭を冷却する以上のととをやる必
要はないが、場合によっては乾燥石炭に対して不活性化
流体の使用が必要になることもある。さらにもつと反応
性の高い石炭の場合、酸化、冷却および／または不活性
化流体とともに乾燥することを使用するのが必要なこと
もある。

どの方法を選択するかは使用する特定の石炭供給原料に
大きく依存する。特定低品位石炭に対する方法の選択に
影響するもう一つの変数は自然発火に関連した危険性で
ある。例えば、船その他で輸送すべき乾燥石炭生成物は
、石炭消費施設の近くに積み上げられる石炭の場合より
も自然発火による損害の危険がかなシ大きいので過剰な
ほどの処理が望ましい。いろいろな考察によシ選択する
方法も変わってくると思われるが、前述の特定の工程組
合せは、自然発火性の低い乾燥燃料生成物を製造するた
めに実質的にすべての低品位石炭を処理する場合に有効
であると思われる。

以上、本発明をいくつかの好ましい実施例を参考にしな
がら説明したが、本明細書で述べた実施例は本発明の制
限を意図するものではなく単に説明のためだけのもので
あり、本発明の範囲を逸脱することなく多くの変形と修
正が可能である。多くのそのような変形と修正は、前述
の好ましい実施型に関する説明に基づいて考えれば明ら
かになるものであり、丑た望ましいものである。

【図面の簡単な説明】

添付の図面は本発明の実施例を示すものであジ、第１図
は本発明の方法の実施例の模式図であり、第２図は本発
明のもう一つの方法の実施例の模式図であシ、第３図は
本発明の拳法の実施にあたって使用するのに適した酸化
装置容器の模式図であシ、 第４図は粒状石炭と不活性化流体との密接な接触を行わ
せるために使用するのに適した装置の模式図であり。 第５図は粒状石炭と不活性化流体との接触を行わせるた
めに使用するのに適したもう一つの装置実施例の模式図
である。 図中、２４・・・乾燥器、２６・・・格子（第１の支持
装置）、８０・・・冷却器、８２・・・格子（第２の支
持装置）、８４・・・冷却ガス分配室、１００・・・石
炭と不活性化流体との混合帯％　１０８，１０９，１１
０゜１１１・・・水噴霧装置、６０・・・石炭酸化装置
容器、６２・・・６０の上端、６４・・・６０の下端、
３０・・・空気入口装置（ライン）、４４・・・空気出
口装置、（ライン）３４・・・粒状石炭入口（ライン）
、６６・・・格子、７０・・・空気分配装置、７８・・
・石炭回収ライン、１２２・・・空気噴出開口を有する
ライン、１２０・・・保欣部品（偏向板）、１２４・・
・１２００間隔、１１２・・・石炭分配装置、１４０・
・・接触容器、１４２・・・１４０の上端（第１の端）
、１４４・・・１４０の下端（第２の端）、１４６・・
・１４０の人口（ライン）、１４８・・・１４０の出口
（ライン）、１５０・・・霧噴射装置、１５２・・・噴
霧ノズル、１５４・・・突起、１５６・・・管（管状部
品）、１６０・・・偏向装置である。 代理人　弁理士　秋　沢　政　光 他１名 第１頁の続き ■発　明　者　パーナート・エフ・ボンネケイズ アメリカ合衆国コロラド用８０１２ ７リトルトン・ボアレンジロー ド７２５８ （ル）発　明　者　ドナルド・ケイ・ウンダーリッチ アメリカ合衆国テキサス用７５０８ ０リチャードソン・チェロキー ドライブ１２３３ 特許庁長官　殿 ４、代　理　人 ）、Ｉ：　　所　東京都中央区日本橋兜町１２番１号太
洋ヒル５　、　＋ｌＩ　Ｊｌ、　６“＜７の１コイ・］
　昭和　　年　　月　　日（発送）ｊｌｊ絶理由通知

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 粒状低品位石炭から低い自然発火性を有する乾燥粒状石
   炭燃料（２＆造する方法において、実質的に （、）前記粒状低品位石炭を石炭乾燥帯に装入し。 （ｂ）該粒状低品位石炭を該石炭乾燥帯で乾燥させて乾
   燥石炭を生成させ、 （Ｃ）該乾燥石炭を前記石炭乾燥帯から回収し、（ｄ）
   該乾燥石炭を石炭冷却帯に装入し、１ （ｅ）該石炭冷却帯において前記乾燥石炭を約３８℃以
   下の温度に冷却して冷却乾燥石炭を生成させること、 かう成ることを特徴とする方法。 （２）　　前記粒状低品位石炭を亜歴青炭、亜炭および
   褐炭のうちから選択する特許請求の範囲第１項に記載の
   方法。 （３）　　前記粒状低品位石炭を前記乾燥帯において第
   １の支持装置上に支え、該第１の支持装置が該第１の支
   持装置と前記粒状低品位石炭とを通して高温ガスを上方
   に流すのに適している特許請求の範囲第２項に記載の方
   法。 （４）　　前記乾燥石炭全前記石炭冷却帯において第２
   の支持装置上に支え、該第２の支持装置が該第２の支持
   装置と前記乾燥石炭と全通して冷却ガス・　　を上方に
   流すのに適しておシ、冷却ガスが前記乾燥石炭を通って
   上方゛に流れる特許請求の範囲第２項に記載の方法。 （５）　　前記粒状低品位石炭全前記石炭乾燥帯におい
   て約５４〜約１２１℃の温度に加熱する特許請求の範囲
   第２項に記載の方法。 （６）　　前記冷却乾燥石炭を不活性化流体と混合する
   特許請求の範囲第２項に記載の方法。 （７）粒状低品位石炭から低い自然発火性を有する乾燥
   粒状石炭燃料を製造する方法において、実質的に （、）前記粒状低品位石炭を石炭乾燥帯に装入し、（ｂ
   ）該粒状低品位石炭を該石炭乾燥’Ｆｆで乾燥させて乾
   燥石炭を生成させ、 （Ｃ）該乾燥石炭を前記石炭乾＞Ａ　’ｊｊＦから回収
   し、（ｄｌ前記乾燥石炭を石炭酸化帯に装入し、（ｅ）
   前記乾燥石炭を該石炭酸化’ＩＴにおいて遊離酸素含有
   ガスと接触させて乾燥酸化石炭を生成させ、 （ｆ）該乾燥酸化石炭を前記石炭酸化帯から回収し、 （ｇ）前記乾燥酸化石炭を石炭冷：ｉ’ｉｌｌ帯に装入
   し、（ｈ）前記乾ハ″と酸化石炭を該石炭冷却后におい
   て約３８℃以下の温度に冷却して冷却乾燥益化石炭を生
   成させること、 かう成ることを特徴とする方法。 （８）　　前記粒状低品位石炭を亜ｊ埜Ｉｆ炭、亜炭お
   よび褐炭のうちから選択する特許請求の範囲第７項に記
   載の方法。 （９）　　前記粒状低品位石炭を前記石炭乾燥帯におい
   て約５４〜約１２１℃の温度に加熱する特許請求の範囲
   第８項に記載の方法。 （１０）　　前記粒状低品位石炭が絢２５〜約６５重量
   ％の水分を有する特許請求の範囲第８項に記載の方法。 圓　前記乾燥石炭１ドアあたり約２．７〜約１１Ｋｐ　
   （約６〜約２５ポンド）の酸素全前記石炭酸化帯におい
   て前記乾燥石炭と反応させる特許請求の範囲第８項に記
   載の方法。 （１２）前記石炭酸化帯において、前記乾燥石炭の水分
   を約１〜約５Ｎ賛％に低下させる特許請求の範囲第１１
   項に記載の方法。 ０３）　　前記粒状低品位石炭全前記乾燥帯において第
   １の支持装−詩上に支え、収給ｌの支持装置が該第１の
   支持装置と前記粒状低品位石炭とを通して高温ガスを上
   方に流すのに適している特許請求の範囲第７項に記載の
   方法。 ０４）　　前記乾燥酸化石炭を前記石炭冷却帯において
   第２の支持装「１上に支え、該第２の支持装置が該第２
   の支持装置と前記乾燥酸化石炭とを通して冷却ガス全上
   方に流すのに適しており、冷却ガスが前記乾燥酸化石炭
   を通って上方に流れる特許請求の範囲第７項に記載の方
   法。 α最　前記乾燥酸化石炭を不活性化光体と混合する特許
   請求の範囲第７項に記載の方法。 αＱ　亜歴青炭、亜炭２よび褐炭のうちから選択する粒
   状低品位石炭から低い自然発火性を有する乾燥粒状石炭
   燃料を製造するために美質的に（ａ）該粒状低品位石炭
   を石炭乾燥・１ａに装入し、（Ｌ、）該粒状低品位石炭
   を該石炭乾燥帯で乾燥させて乾燥石炭を生成させ、 （Ｃ）該乾燥石炭を前記石炭乾燥帯から回収し、（ｄ）
   該乾燥石炭を石炭冷却・１１″ｉにおいて該乾ン呆石炭
   を冷却ガスと接触させることによって約３８℃以下の温
   度に冷却して乾ｙ５．’、冷却石炭を生成させること、 かう成る方法において、 前記石炭乾央４Ａ帯で、その蒸発により前記乾燥石炭か
   ら所望の量の熱を取り去るのに十分な量となるよう制御
   された社の水を前記乾燥石炭上に噴赫すること、 を特徴とする方法。 （Ｉ７）　　前記石炭が、前記石炭乾燥帯において絹１
   ５重斂％以下の含水量になるまで乾燥させた亜歴青炭で
   ある特許請求の範囲第１６項に記載の方法。 α８）　前記石炭が前記石炭乾燥帯において約２０重世
   ％以下の含水量になるまで乾燥させｌヒ亜炭である特許
   請求の範囲第１６項に記載の方法。 （１９）　　前記石炭が、前記石炭乾燥帯において約３
   ０重量％以下の含水道二になるまで乾燥させた褐炭であ
   る嵜許市り求の範囲第１６項に記載の方法。 （２Ｑ！　’　＋）ｆＪ記冷冷２ｕガスが、前記石炭冷
   却帯内で前記＋；；’煤石炭全石炭て、前記水の前記第
   ２の支持装置への移動を防ぐのには十分であるが前記乾
   燥石炭上方のシアニド出ガスＩＡｆｉ　Ｋ液体の水金伴
   出するのには不十分な速度で上方にび（ｉれるｔｉｆ許
   ｔ１″′Ｊ求の範囲第１６項に記載の方法。 （ｌＩ）　　前記冷却ガスが空気から成る特許請求の範
   囲第２０項に記載の方法。 （２７Ｊ　　前記乾燥石炭全前記石炭冷却帯に装入する
   のに先立って、前記水の少なくとも一部分を前記乾燥石
   炭上に噴霧する特許請求の範囲第１６項に記載の方法。 （２３）　　前記乾燥石炭を前記石炭冷却帯に装入した
   あと、前記水の少なくとも一部を前記乾燥石炭上に噴霧
   する特許請求の範囲第１６項に記載の方法。 （財）前記乾燥石炭を冷却するのに先立って前記乾燥石
   炭を酸化する特許請求の範囲第１６項に記載の方法。 （２５）　　乾燥粒状低品位石炭の自然発火性を低下さ
   せるために該乾燥粒状低品位石炭を部分的ｖｃｌ化させ
   る装置において、 （ａ）上端と下端とを有する酸化容器、（ｂ）該酸化容
   器の該上端にある粒状石炭入口、（Ｃ）該粒状石炭入口
   から前記粒状石炭を前記容器内に均一に分配するための
   前記容器内に配置しである分配装置、 （４）前記容器の前記下端に配置してあり、前記容器内
   に前記粒状石炭を支持し、かつ前記容器の前記下端から
   制御した量の酸化粒状石炭を取り去って前記粒状石炭が
   前記酸化装置容器を通って比較的均一に下方に移動する
   ようにする格子装は、 （ｆ）前記微粒石炭内に空気を注入するために前記容器
   の前記下端に配置しである空気入口装置、 （ｇ）前記容器の前記上端に配置しである空気入口装置
   、 から成ることを特徴とする装置。 （２６）　　前記空気入口装置が複数の管状部品から成
   り、該部品が前記酸化、容器の前記下端内に空気を噴出
   させるために配置ｆ　Ｌ／である複数の空気噴出開口を
   有する特許請求の範囲第２５項に記載の装置。 （２７）　　前記管状部品の前記粒状石炭との接触を防
   ぐために、前記管状部品が保設部品の下に配置しである
   特許請求の範囲第２６項に記載の装置。 （２８）　　前記保護部品間の間隔が、前記容器に装入
   する最大石炭粒子の平均直径の少な（とも３倍である特
   許請求の範囲第２７項に記載の装置。 （２９）　　亜歴青炭、亜炭および褐炭のうちから選択
   する粒状低品位石炭を、該粒状低品位石炭の自然発火性
   を低下させるために部分的に酸化する方法において、実
   質的に （、）前記粒状低品位石炭を部分乾燥石炭全生成させる
   ために乾燥粒状低品位石炭において望ましい含水量より
   も約１〜約５重量％大きな含水量まで乾燥させ、 （ｂ）前記部分乾燥石炭を石炭酸化帯に装入し、（Ｃ）
   該石炭酸化帯において、温度約８０〜約１０７℃で、前
   記部分乾燥石炭１トンあたり約２．７〜約１１　Ｋ９　
   （杓６〜約２５ボンド〕の酸素が前記部分乾燥石炭と反
   応するのに十分な時間、前記部分乾燥石炭を遊前酸素含
   有ガスと接触させて乾燥酸化石炭を生成させ、 （ｄ）該乾燥酸化石炭を回収すること、かう成ることを
   特徴とする方法。 （３０）　　前記部分乾燥石炭１トンあた）約２．７〜
   約６、８　Ｋ９（約６〜約］５ボンド〕の酸素全前記部
   分乾燥石炭と反応させる特許請求の範囲第２９項に記載
   の方法。 ０η　亜歴青炭、亜炭および褐炭のうちから選択する乾
   燥低品位石炭を、該乾燥低品位石炭の自然発火性を低下
   させるために不活性化流体と密接に接触させる装置にお
   いて、 （、）粒状石炭入口と粒状石炭出口とを有する接触容器
   、 （ｂ）該粒状石炭を前記不活性化流体と密接に接触させ
   るために前記接触容器の第１の端と前記接触容器の第２
   の端との間に前記不活性流体の４’２ｊｒ　ｆ噴射する
   ように配置しである少なくとも一つの不活性流体Ｑ４噴
   射装置。 全備えていることｔ４°Ｙ徴とする装置。 ０リ　前記容器が、前記粒状石炭と前記霧との密接な接
   触を促進するために前記容器の内壁上に配置しである突
   起を有する特許請求の範囲第３１項に記載の装置。 （ハ）　前記霧すＸ舵装置が、前記容器の内壁上に配ｆ
   ｆｆｔ　してある複数の＠霧ノズルを有する管状部品を
   少なくとも一つ有する特許請求の範囲第３２項に記載の
   製鎖。 （財）　前記管状部品が前記突起のうち少ブよ（とも一
   つの下に配置しである特許請求の範囲第３３項に記載の
   装置。 曽　少なくとも一つの・［）１向装置が、前記粒状石炭
   を偏向させるために前記粒状石炭出口の近くに配置しで
   ある特許請求の範囲第３１項に記載の装ぐ０　前記霧哄
   射装置が、前記偏向装置の下に配値しである複数の噴ツ
   ｊノズルをイ（する毛状部品を少ブよくとも一つさらに
   有する特許請求の範囲第３５項に記載の装置。 （イ）亜歴青炭、亜炭および褐炭のうちから選択する乾
   燥粒状石炭を、該乾）芙低品位石炭の自然発火性を低下
   させるために不活性化流体と密接に接触させる方法にお
   いて、実質的に （ａ）前記石炭を不活性化流体霧螢に製入し、（ｂ）該
   拐帯において不活性化流体の筋を維持しくｃ）不活性化
   石炭を生成させるために十分な量の前記不活性化流体が
   前記石炭上に吸着さ」するよ５に前記石炭と前記霧と″
   ｆ：密接に接触させ、 （ｃｔｌ　前記不活性化石炭を回収すること、かう成る
   ことを特徴とする方法。 （イ）　前記石炭を、約２０〜約４５℃の温度で前記霧
   帯Ｖｃ装入する特許請求の範囲第３７項に記載の方法。 ｅ９）　　圧潰採掘石炭を乾燥帯において高温ガスで加
   熱して該石炭を約２０重に°％以下の含水−Ｏハまで乾
   燥させ、このように乾燥させた乾燥石炭を前記乾燥帯か
   ら取シ出す、低い自然発火性を有する乾燥微粒石炭燃料
   全製造する方法において、前記取シ出した乾燥石炭粒子
   に４８５℃を越える５％点、少なくとも１Ｏ１８の特性
   係数および少なくとも２０５℃の引火点を有する新しい
   減圧原油ｆｆ：ｖ１￥霧することを特徴とする方法。 θＯ前記圧潰採掘石炭を亜歴青炭、亜炭、褐炭１　およ
   びこれらの混合物のうちから選択する特許請求の範囲第
   ３９項に記載の方法。 ０］）　　前記圧潰採掘石炭を前記石炭乾燥帯にお、い
   て約５４〜約１２１℃の温度に加シ、さする特許請求の
   範囲２３４０項に記載の方法。 ＠詩　前記取ｐ出した乾燥石炭に約１，９〜約７．６！
   ！（約０．５〜約２ガロン〕の前記新しい原油’を噴膀
   する特許請求の範囲第３９項に記載の方法。 （ト）　前記取り出しプと乾燥石炭に前記新しい原油を
   噴５Ｊする前に、該乾燥石炭を３８℃よりも低い温度に
   冷却する特許請求の範囲第３９項に記載の方法。 （ロ）前記石炭を、５〜２０重量％の含水量までｇｉ、
   燥させる特許請求の範囲第３９８ｊに記載の方法。 （ハ）圧潰採掘石炭を乾燥帯において高温ガスで加熱し
   て該石炭から水素′ｆ：蒸発させ該石炭を約２０′Ｍ景
   ％以下の含水量まで乾燥させ、このように乾燥させた石
   炭を前記乾燥帯からＪ′ｖ、９出す、低い自然発火性全
   会する乾燥粒状石炭を製造する方法において、前記取り
   出した乾燥石炭粒子を水およびラテックス塗料屋固形分
   を含む水性分散体と接触させて密接に混合し、そのこと
   によって該乾燥石炭粒子上に弾性膜を形成させることを
   特徴とする方法。 に）　前記圧潰採掘石炭を亜歴青炭、亜炭、褐炭および
   これらの混合物のうちから選択する特許請求の範囲第４
   ５項に記載の方法・ ６７）　　前記圧潰採掘石炭全前記石炭乾燥帯において
   約５４〜約１２１℃の温度に加熱する特許請求の範囲第
   ４６項に記載の方法。 （財）　前記取９出した乾燥石炭を石炭１米トン（９０
   ７Ｋｌあたり約１．９〜約７．６１！（約０．５〜約２
   ガロン）の前記分散体（少なくとも０．２５重量％の前
   記ラテックス塗料屋固形分を含む）と接触させる特許請
   求の範囲第４５項に記載の方法。 θつ　前記取シ出した乾燥石炭を前記分散体と接融させ
   る前に該乾燥石炭を３８℃よシも低い温度に冷却する特
   許請求の範囲第４５項に記載の方法。 （ホ）　前記石炭全５−２０重址％の含水量まで乾燥さ
   せる特許請求の範囲第４５項に記載の方法。