JPS5922627B2 - アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法 - Google Patents
アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法Info
- Publication number
- JPS5922627B2 JPS5922627B2 JP14994679A JP14994679A JPS5922627B2 JP S5922627 B2 JPS5922627 B2 JP S5922627B2 JP 14994679 A JP14994679 A JP 14994679A JP 14994679 A JP14994679 A JP 14994679A JP S5922627 B2 JPS5922627 B2 JP S5922627B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- build
- electrode
- wide
- width
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は原子炉反応容器などの内面肉盛り溶接の如き
広域にわたる施工に適合すべくとくにアンダークラツド
クラツキング（以下、ＵＣＣと略す）を有効に防止して
健全なこの種溶接構造物を高能率に生産することを可能
ならしめようとするものである。
広域にわたる施工に適合すべくとくにアンダークラツド
クラツキング（以下、ＵＣＣと略す）を有効に防止して
健全なこの種溶接構造物を高能率に生産することを可能
ならしめようとするものである。
大径、厚肉の前掲のような反応容器類はその内面にステ
ンレス鋼の肉盛り溶接を施すことが多い。
ンレス鋼の肉盛り溶接を施すことが多い。
かかる溶接に際し、能率向上のためには広幅電極の使用
が有利であり、最近では幅１５０□にもおよぶ広幅の帯
状電極さえ用いられるようになつた。ここに必然的な溶
接入熱の上昇をきたして該広幅電極により最初に形成さ
れるビード（光量ビードという）の上端外側における母
材熱影響部（以下ＨＡＺと略す）の結晶粒粗大化に起因
するＵＣＣの発生が問題となる。そこで母材組成によつ
ては、能率低下は覚悟の上で３７．５ｒｍ幅あるいは５
０□幅といつた狭幅電 ゛極を使用したり、あるいは多
層盛り溶接を行なつて上層の再熱によりＨＡＺの細粒化
を図るなどの対策がとられてきた。
が有利であり、最近では幅１５０□にもおよぶ広幅の帯
状電極さえ用いられるようになつた。ここに必然的な溶
接入熱の上昇をきたして該広幅電極により最初に形成さ
れるビード（光量ビードという）の上端外側における母
材熱影響部（以下ＨＡＺと略す）の結晶粒粗大化に起因
するＵＣＣの発生が問題となる。そこで母材組成によつ
ては、能率低下は覚悟の上で３７．５ｒｍ幅あるいは５
０□幅といつた狭幅電 ゛極を使用したり、あるいは多
層盛り溶接を行なつて上層の再熱によりＨＡＺの細粒化
を図るなどの対策がとられてきた。
これらの方法はいずれも溶接施工能率の大巾な低下をと
もない、とくに多層盛り法では高価なステンレス鋼電極
を浪費する不利が加わる。かかる見地から、広幅電極を
用いて一層溶接で確実にＵＣＣを防止できる溶接方法の
確立が切望されている。
もない、とくに多層盛り法では高価なステンレス鋼電極
を浪費する不利が加わる。かかる見地から、広幅電極を
用いて一層溶接で確実にＵＣＣを防止できる溶接方法の
確立が切望されている。
さてＵＣＣの発生は、専ら次の条件に依存する。
（１）光量ビードによつてＨＡＺオーステナイト粒が粗
大化すること。（２）先置ピードに隣接して溶着される
ピード（後置ピードと記す）によつて、５５０〜７５０
℃に再加熱されること。
大化すること。（２）先置ピードに隣接して溶着される
ピード（後置ピードと記す）によつて、５５０〜７５０
℃に再加熱されること。
（３）応力除去焼鈍（以下ＳＲと略す）処理を受けるこ
と。
と。
したがつてＵＣＣは先置ビード直下のＨＡＺ粗粒化部が
、後置ピードにより６００℃近傍に加熱されたきわめて
狭い部分でＳＲ後に発生する。
、後置ピードにより６００℃近傍に加熱されたきわめて
狭い部分でＳＲ後に発生する。
ＵＣＣを防止するには、上記３条件のうち１条件でも免
れればよいが、条件２）については、広域にわたる肉盛
り溶接をどのように行なつても必ず、後置ビードの形成
中、上掲の温度域に加熱される部分が存在することとな
り、また条件３）も圧力容器では欠かすことができない
。しかしながらＵＣＣ発生条件（１）は、施工法の如何
によつて避けることができ、この点さきにも触れたが以
下実験の結果について詳細に説明する。
れればよいが、条件２）については、広域にわたる肉盛
り溶接をどのように行なつても必ず、後置ビードの形成
中、上掲の温度域に加熱される部分が存在することとな
り、また条件３）も圧力容器では欠かすことができない
。しかしながらＵＣＣ発生条件（１）は、施工法の如何
によつて避けることができ、この点さきにも触れたが以
下実験の結果について詳細に説明する。
第１表はエレクトロスラグ溶接（以下ＥＳＷと略す）肉
盛りによつて先置ピード、後置ピードよりなる多連の肉
盛り施工をすべて同じ入熱で、第２表の供試鋼板上に溶
接した場合に｝けるＵＣＣ試験結果と条件である。ここ
ＶＣ３本の肉盛りビードを順次隣接して並置し、それら
の２か所の重ね部について検査を行なつた。ＵＣＣの判
定にはＡｔＯｍｉｃＥｎｅｒｇｙＣＯｍｍｉｔｔｅｅ（
ＡＥＣ）のＲｅｇｕｌａｔＯｒｙＧｕｉｄＯに従い、ク
ラツドを削除してから１８００まげを施し、浸透探傷法
を適用しＵＣＣの有無を判別した。第１表によれば、Ｕ
ＣＣの防止のために同一人熱で溶接する限り、５０Ｔｍ
幅以下の電極を用いることすなわち溶接入熱を１００Ｋ
Ｊ／Ｃｍ以下に抑制する必要があることがわかる。
盛りによつて先置ピード、後置ピードよりなる多連の肉
盛り施工をすべて同じ入熱で、第２表の供試鋼板上に溶
接した場合に｝けるＵＣＣ試験結果と条件である。ここ
ＶＣ３本の肉盛りビードを順次隣接して並置し、それら
の２か所の重ね部について検査を行なつた。ＵＣＣの判
定にはＡｔＯｍｉｃＥｎｅｒｇｙＣＯｍｍｉｔｔｅｅ（
ＡＥＣ）のＲｅｇｕｌａｔＯｒｙＧｕｉｄＯに従い、ク
ラツドを削除してから１８００まげを施し、浸透探傷法
を適用しＵＣＣの有無を判別した。第１表によれば、Ｕ
ＣＣの防止のために同一人熱で溶接する限り、５０Ｔｍ
幅以下の電極を用いることすなわち溶接入熱を１００Ｋ
Ｊ／Ｃｍ以下に抑制する必要があることがわかる。
つぎに、先行電極と後行電極の人熱を変化させて第１表
と同様の実験を行なつた結果を第３表に示す。
と同様の実験を行なつた結果を第３表に示す。
ここに供試鋼板の中央で先置ピードを溶着し、ついでそ
の両側に隣接して、同一条件で２本の後置ビードを溶着
して２か所の重ね部を得た。その他の試験条件は第１表
と同じである。先置ビードの形成に用いた電極幅が５０
ｒｗｎ（人熱約１００ＫＪ／／Ｃｍ）をこえると、後置
ビードの形成に供した電極幅（人熱）のいかんにかかわ
らず、ＵＣＣが発生したのに反し、先置ビードに供した
電極幅が５０ｒｒｎ以下であれば、後置ビードにつき電
極幅のいかんにかかわらずＵＣＣの発生はない。
の両側に隣接して、同一条件で２本の後置ビードを溶着
して２か所の重ね部を得た。その他の試験条件は第１表
と同じである。先置ビードの形成に用いた電極幅が５０
ｒｗｎ（人熱約１００ＫＪ／／Ｃｍ）をこえると、後置
ビードの形成に供した電極幅（人熱）のいかんにかかわ
らず、ＵＣＣが発生したのに反し、先置ビードに供した
電極幅が５０ｒｒｎ以下であれば、後置ビードにつき電
極幅のいかんにかかわらずＵＣＣの発生はない。
すなわち、先置ビードによるＨＡＺ結晶粗大化を防げば
ＵＣＣの発生を阻止できることがここに明らかになつた
のである。工業的な実施では、後置ピード用の電極幅が
広いほど能率向上につながることはいうまでもない。
ＵＣＣの発生を阻止できることがここに明らかになつた
のである。工業的な実施では、後置ピード用の電極幅が
広いほど能率向上につながることはいうまでもない。
そこで現在のところ安定した溶着が可能な１５０醜幅の
帯状電極を後置ビード用電極に用いた実施例を第１図に
かかげる。あらかじめ１８０ｍピツチで５０國幅の狭幅
電極１を用いて同図イのように溶着した先置ビード２の
間を、１５０ｍ幅の広幅電極３を用いて同図口のように
順次溶着するものである。
帯状電極を後置ビード用電極に用いた実施例を第１図に
かかげる。あらかじめ１８０ｍピツチで５０國幅の狭幅
電極１を用いて同図イのように溶着した先置ビード２の
間を、１５０ｍ幅の広幅電極３を用いて同図口のように
順次溶着するものである。
後置ビード３で示した。試験には、先置ビード２を５本
溶着して８か所の重ね部５を得てＵＣＣの有無を確認し
たがどこにもわれは発生しなかつた。
溶着して８か所の重ね部５を得てＵＣＣの有無を確認し
たがどこにもわれは発生しなかつた。
ちなみに同図口の最左側の後置ビード４の左側の止端に
近い母材ＨＡＺは粗大化するが、上掲（２）の再加熱が
ないため、ＳＲ後のＵＣＣを生じない。
近い母材ＨＡＺは粗大化するが、上掲（２）の再加熱が
ないため、ＳＲ後のＵＣＣを生じない。
この場合溶接能率に関しては５０ｍ幅電極と１５０ｒｗ
Ｌ幅電極の平均値１００ｒＷ１幅電極の使用と同等であ
つて、従来ＵＣＣ防止のための限界電極幅が５０ｒｆｒ
１ｎであつたのに対しほぼ２倍の能率になる。次に第２
図に示す２電極並進運棒法について試験を行なつた他の
実施例では５０ｒｗ１幅｝よび１５０幅用の各電極６，
７を間隔をおいてそれぞれ保持した溶接トーチ２基を１
台の台車に装着し、図示しないがはじめに５０ｍ幅の狭
幅電極６のみを使用して第１本目の先置ピード８を溶着
し、これについて第２図イのように両電極６，７を同時
に並進運棒し、１５０ｍｍ幅の後置ビード９を第１本目
の５０ｒｆｓＬ幅の先置ビード８１１Ｃ隣接して１０ｍ
のオーバーラツプ代で外側に溶着すると同時に、５０幅
の先置ビード８″を第１本目の先置ビード８に対して平
行に１ピツチ分先行させて溶着する。
Ｌ幅電極の平均値１００ｒＷ１幅電極の使用と同等であ
つて、従来ＵＣＣ防止のための限界電極幅が５０ｒｆｒ
１ｎであつたのに対しほぼ２倍の能率になる。次に第２
図に示す２電極並進運棒法について試験を行なつた他の
実施例では５０ｒｗ１幅｝よび１５０幅用の各電極６，
７を間隔をおいてそれぞれ保持した溶接トーチ２基を１
台の台車に装着し、図示しないがはじめに５０ｍ幅の狭
幅電極６のみを使用して第１本目の先置ピード８を溶着
し、これについて第２図イのように両電極６，７を同時
に並進運棒し、１５０ｍｍ幅の後置ビード９を第１本目
の５０ｒｆｓＬ幅の先置ビード８１１Ｃ隣接して１０ｍ
のオーバーラツプ代で外側に溶着すると同時に、５０幅
の先置ビード８″を第１本目の先置ビード８に対して平
行に１ピツチ分先行させて溶着する。
以後、同図口のように順次２電極の同時並進運棒にて溶
着をくりかえせば、１５０ｒｗｎ幅で溶着する後置ビー
ド９は必ず５０ｍ幅の先置ビード８，８′間を後続的に
うめることとなつて、矢張りＵＣＣ発生は防止でき溶接
能率はさらに向止した。第１表と同じ母材、溶接条件で
行なつたこの例による肉盛り溶接でもＵＣＣは全く発生
しなかつた。こんどは第３図のように５０ｗｍ幅の狭幅
電極１０を１５０幅の広幅，電極１１の片側に偏つて隣
接するが、溶接線方向に極間距離ｔだけずらした別の実
施例による同時タンデム溶接も試みた。
着をくりかえせば、１５０ｒｗｎ幅で溶着する後置ビー
ド９は必ず５０ｍ幅の先置ビード８，８′間を後続的に
うめることとなつて、矢張りＵＣＣ発生は防止でき溶接
能率はさらに向止した。第１表と同じ母材、溶接条件で
行なつたこの例による肉盛り溶接でもＵＣＣは全く発生
しなかつた。こんどは第３図のように５０ｗｍ幅の狭幅
電極１０を１５０幅の広幅，電極１１の片側に偏つて隣
接するが、溶接線方向に極間距離ｔだけずらした別の実
施例による同時タンデム溶接も試みた。
結果は第４表のごとくになつて、極間距離ｔが４０ＷＩ
Ｂでは先行の狭幅極１０、訃よび後行の広幅極１１にお
ける両溶融池１２，１３が同一のプールを形成し（いわ
ゆる１プール）となり、そのため合体したピード止端に
近いＨＡＺ結晶粒度は粗大化し次の広幅電極１１による
後置ビードの形成に伴う再加熱のため、ＳＲ後ＵＣＣが
発生した。なお６０ｎから１００ｒｍ程度の極間距離ｔ
では、先置ビードが形成されそのスラグはく離はやや困
難ではあつたがＵＣＣは発生せず、そしてｔを更に増し
１００ｒ１ｒ１ｔより長い極間距離として、より良好な
結果が得られた。このようにしてＵＣＣの発生を避ける
ことができたが、先置ピードの入熱が極端に低く２５Ｋ
Ｊ／ｍ未満になると、第５表に示すごとくこんどは 】
また、後置ピードの形成に用いる電極幅が５０？以下（
入熱約１００ＫＪ／ｍ以下）であれば、かりに上にのべ
たような施工を行なつたとしても従来法と能率的にはあ
まり変わりがなく、その向上のためには後置ピード用電
極の人熱は１００ＫＪ／Ｔｎ以上にしなければ意味がな
い。
Ｂでは先行の狭幅極１０、訃よび後行の広幅極１１にお
ける両溶融池１２，１３が同一のプールを形成し（いわ
ゆる１プール）となり、そのため合体したピード止端に
近いＨＡＺ結晶粒度は粗大化し次の広幅電極１１による
後置ビードの形成に伴う再加熱のため、ＳＲ後ＵＣＣが
発生した。なお６０ｎから１００ｒｍ程度の極間距離ｔ
では、先置ビードが形成されそのスラグはく離はやや困
難ではあつたがＵＣＣは発生せず、そしてｔを更に増し
１００ｒ１ｒ１ｔより長い極間距離として、より良好な
結果が得られた。このようにしてＵＣＣの発生を避ける
ことができたが、先置ピードの入熱が極端に低く２５Ｋ
Ｊ／ｍ未満になると、第５表に示すごとくこんどは 】
また、後置ピードの形成に用いる電極幅が５０？以下（
入熱約１００ＫＪ／ｍ以下）であれば、かりに上にのべ
たような施工を行なつたとしても従来法と能率的にはあ
まり変わりがなく、その向上のためには後置ピード用電
極の人熱は１００ＫＪ／Ｔｎ以上にしなければ意味がな
い。
第２図、第３図のごとき方法によれば、−パスで２００
１１幅に近いような広幅の高能率肉盛り溶接ができ、従
来法でＵＣＣ防止の限界であつた５０？幅単電極による
のと比べその能率はほぼ４ＨＡＺが硬化して低温われを
生ずるようになる。
１１幅に近いような広幅の高能率肉盛り溶接ができ、従
来法でＵＣＣ防止の限界であつた５０？幅単電極による
のと比べその能率はほぼ４ＨＡＺが硬化して低温われを
生ずるようになる。
したがつて、先置ピードの入熱は２５ＫＪ／Ｃｍが下限
となる。倍にも達する。
となる。倍にも達する。
ちなみに肉盛り溶接で問題となる表面欠陥の大半は、ビ
ード重ね部のアンダーカツトであるが、広幅電極の使用
により当然ながら重ね部の総長自体が大幅に減少するの
で、手直しの低減も期待できる。
ード重ね部のアンダーカツトであるが、広幅電極の使用
により当然ながら重ね部の総長自体が大幅に減少するの
で、手直しの低減も期待できる。
この発明では先に溶着される先置ピードによるＨＡＺ粗
粒化が防止されることこそが基本であるから、先置ビー
ド用電極は必ずしも帯状である必要はなく、丸棒電極に
よるサブマージアーク溶接（ＳＡＷ）やエレクトロスラ
グ溶接（ＥＳＷ）による肉盛り溶接でも、あるいはガス
シールドアーーク溶接であつても、その効果に変わりの
ないＵＵＣＣの防止に役立ち、また後置ビード用電極に
ついても、溶接方法の如何を問わないのはいうまでもな
い。
粒化が防止されることこそが基本であるから、先置ビー
ド用電極は必ずしも帯状である必要はなく、丸棒電極に
よるサブマージアーク溶接（ＳＡＷ）やエレクトロスラ
グ溶接（ＥＳＷ）による肉盛り溶接でも、あるいはガス
シールドアーーク溶接であつても、その効果に変わりの
ないＵＵＣＣの防止に役立ち、また後置ビード用電極に
ついても、溶接方法の如何を問わないのはいうまでもな
い。
かくしてこの発明によれば、ＵＣＣの発生を伴うことな
く、高い能率の下ＩＩＣ訃ける広域肉盛り溶接を有利に
実現できる。
く、高い能率の下ＩＩＣ訃ける広域肉盛り溶接を有利に
実現できる。
第１図は、あらかじめ小入熱で溶着した先置ピード間隔
を大入熱で溶着する実施例を、また第２図、第３図は２
電極を使用する各列実施例を、それぞれ示す溶接要領説
明図である。
を大入熱で溶着する実施例を、また第２図、第３図は２
電極を使用する各列実施例を、それぞれ示す溶接要領説
明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 帯状電極をもつて互いに幅方向に隣接する広幅の肉
盛り溶接を多連にわたつて施すに当り、該広幅の肉盛り
溶接に先立ち、その溶接につき予定した広幅ビードの上
端に対応すべき位置に前もつて狭幅の肉盛り溶接を２５
〜１００ＫＪ／ｃｍの範囲の比較的小入熱にて母板上に
適用し、その後凝固した先置ビードと止端でオーバーラ
ップする広幅の肉盛り溶接を行うことを特徴とするアン
ダークラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法
。 ２ 両肉盛り溶接の各溶接用電極を、個別運棒する１記
載の方法。 ３ 両肉盛り溶接ビードを形成する各溶接用電極を、同
時に並進運棒し、広幅の肉盛り溶接を狭幅の肉盛り溶接
に対して１ピッチあとに行う１記載の方法。 ４ 狭幅の肉盛り溶接を行う溶接用電極を、広幅の肉盛
り溶接を行う溶接用電極に対しその片側縁に偏つて隣接
するが少くとも両電極による溶融メタルプールを、相互
に独立させる距離ｌをへだてて先行させ、両電極を同時
にタンデム運棒する１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14994679A JPS5922627B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14994679A JPS5922627B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5674373A JPS5674373A (en) | 1981-06-19 |
| JPS5922627B2 true JPS5922627B2 (ja) | 1984-05-28 |
Family
ID=15486026
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14994679A Expired JPS5922627B2 (ja) | 1979-11-21 | 1979-11-21 | アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5922627B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9555493B2 (en) * | 2008-07-09 | 2017-01-31 | Lincoln Global, Inc. | Apparatus for welding with curtain electrodes and strip electrodes |
-
1979
- 1979-11-21 JP JP14994679A patent/JPS5922627B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5674373A (en) | 1981-06-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104759743A (zh) | 一种镍基合金管氩弧焊接工艺方法 | |
| CN107598340B (zh) | 大厚板t型接头焊接方法 | |
| CN212371483U (zh) | 一种用于反应堆容器的连接结构 | |
| CN104625322B (zh) | 大型非标设备厚板全位置焊接方法 | |
| CN111774692A (zh) | 一种筒体大熔覆镍基堆焊工艺 | |
| CN109530883A (zh) | 一种不锈钢310s焊接工艺 | |
| JPS5922627B2 (ja) | アンダ−クラツドクラツキングを防止した広域肉盛り溶接法 | |
| CN104526121A (zh) | 一种适用于12mm板厚的铝及其合金惰性气体保护焊焊接工艺 | |
| US4079224A (en) | Method for preventing brittle fracture of steel pipe structures | |
| US6410876B1 (en) | Method for orbital welding of small-, medium-, and large-diameter pipes | |
| CN102009325B (zh) | 提高哈氏合金导电辊焊缝耐腐蚀性能的方法 | |
| JPH0289575A (ja) | 狭開先のｔｉｇ溶接方法 | |
| CN112719539A (zh) | 一种304不锈钢埋弧焊焊接工艺 | |
| JPS62286675A (ja) | 鋼帯の多電極ガスシ−ルドア−ク溶接法 | |
| CN104772551A (zh) | 一种橡胶膜密封煤气柜底(顶)板的焊接方法 | |
| JP3530325B2 (ja) | 管台溶接部の補修方法 | |
| CN114473278B (zh) | 具有z向性能的钢材的焊接方法 | |
| CN104907759B (zh) | 一种大型钢包修复方法 | |
| JP7548875B2 (ja) | Ｎｉ合金の肉盛溶接方法 | |
| CN118023651B (zh) | 一种h型结构件的全熔透不清根焊接工艺 | |
| JPS61226187A (ja) | 高合金鋼クラツド鋼管の製造方法 | |
| Szelagowski et al. | Properties of wet welded joints | |
| SU1593876A1 (ru) | Способ ремонта трещин | |
| Sampath et al. | Evaluation of new high performance electrodes for GMA welding of HSLA-100 steel | |
| JPS6326279A (ja) | クロ−ム・ニツケル、ステンレス鋼の溶接方法 |