JPS59216831A - 軽炭化水素を有する混合物からの富メタンガス，二酸化炭素および硫化水素の分離方法 - Google Patents
軽炭化水素を有する混合物からの富メタンガス，二酸化炭素および硫化水素の分離方法Info
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- JPS59216831A JPS59216831A JP59090296A JP9029684A JPS59216831A JP S59216831 A JPS59216831 A JP S59216831A JP 59090296 A JP59090296 A JP 59090296A JP 9029684 A JP9029684 A JP 9029684A JP S59216831 A JPS59216831 A JP S59216831A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
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- C01B32/50—Carbon dioxide
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の簡潔な記載
本発明は、軽炭化水素、二酸化炭素、硫化水素、メルカ
プタンおよび硫化カル？ニルを含有する混合物の分離方
法に関する。さらにとりわけ、本発明は、少量の窒素、
エタンおよびより少量の二酸化炭素を有し、メタンを主
体とする燃料のグレートノ天然ブスの分離流、プロパン
および重炭化水素の分離流、および二酸化炭素の分離流
を回収するための統合方法に関する。なおさらにとりわ
け、「セールスガス」として知られる、標準立方フィー
ト当り５００〜１３００Ｂｔｕ（４４５０〜１１５７０
Ｋｃａ／／ｍ５）（７）発熱Ｑ ｔｉ： 有ｆ ルヨウ
ナＮスを、二酸化炭素および他の化合物、例えば、エタ
ン、硫化水素、プロパンおよび重炭化水素を有するその
原理合物から分離する。この重炭化水素は［ＬＰＧＪも
しくは［ＮＧＬＪと称されることがあり、一方この原ガ
スを商業上「随伴ガス」もしくは「分離器ガス」と称し
てもよい。
プタンおよび硫化カル？ニルを含有する混合物の分離方
法に関する。さらにとりわけ、本発明は、少量の窒素、
エタンおよびより少量の二酸化炭素を有し、メタンを主
体とする燃料のグレートノ天然ブスの分離流、プロパン
および重炭化水素の分離流、および二酸化炭素の分離流
を回収するための統合方法に関する。なおさらにとりわ
け、「セールスガス」として知られる、標準立方フィー
ト当り５００〜１３００Ｂｔｕ（４４５０〜１１５７０
Ｋｃａ／／ｍ５）（７）発熱Ｑ ｔｉ： 有ｆ ルヨウ
ナＮスを、二酸化炭素および他の化合物、例えば、エタ
ン、硫化水素、プロパンおよび重炭化水素を有するその
原理合物から分離する。この重炭化水素は［ＬＰＧＪも
しくは［ＮＧＬＪと称されることがあり、一方この原ガ
スを商業上「随伴ガス」もしくは「分離器ガス」と称し
てもよい。
この方法の前記セールスガス流は実質的に硫化水素を含
んでいない。
んでいない。
本発明の方法は、その範囲内に、分離流として原理合物
中に存在する大部分の二酸化炭素の回収も含んでいる。
中に存在する大部分の二酸化炭素の回収も含んでいる。
本方法を実施することによって、実質的に硫化水素を含
まない二酸化炭素流を得る。
まない二酸化炭素流を得る。
大部分の例では、プロセス変数を制御することによって
、石油溜め中への再注入に適した十分な純度および性質
の二酸化炭素流を回収する。
、石油溜め中への再注入に適した十分な純度および性質
の二酸化炭素流を回収する。
簡ｍに述べれば、本発明の方法は２つの主工程を含んで
いる。第１の工程、工程■においては、原随伴ガスを一
６０下（−５１℃）の水の露点まで乾燥した後、吸収装
置／ス） ＩＪッピング装置の頂点において適度の圧力
２００ ｐｓｉａ〜８００ｐｓ ｉａ （１４，１〜
５６．２ Ｋｇ／ｃｍり下でおよび約−２０Ｔ〜約＋４
０下（約−２９℃〜約４．４℃）の範囲の湿度内で吸収
／ストリッぎングに付する。
いる。第１の工程、工程■においては、原随伴ガスを一
６０下（−５１℃）の水の露点まで乾燥した後、吸収装
置／ス） ＩＪッピング装置の頂点において適度の圧力
２００ ｐｓｉａ〜８００ｐｓ ｉａ （１４，１〜
５６．２ Ｋｇ／ｃｍり下でおよび約−２０Ｔ〜約＋４
０下（約−２９℃〜約４．４℃）の範囲の湿度内で吸収
／ストリッぎングに付する。
このような吸収装置／ストリッピング装置の１つヲ本願
明［６中テ「テコタイザー（ＤＥＣＯＴＩＺＥＲ）Ｊと
記載する。第１の塔内の吸収／ス） ＩＪッｆングのた
めの溶剤は、約１２０下〜約４００下（約４８．８℃〜
約２０４℃）の沸点範囲を有しおよび約−２０下（約−
２９℃）以下の凝固点を有する任意の炭化水素もしくは
炭化水素の混合物であってもよい。このような溶剤は、
ノ平うフイン類、例えば、任意のヘキサン、ヘプタン、
オクタン、ドデカン等、もしくはその混合物もしくは好
ましくは、例えば重質ナフサの如き混合物（しかしこれ
には限定されない）もしくは任意のガソリン、ケロシン
、もしくはジェット燃料を含んでいてもよい。これらの
化合物および混合物はガス加ニブラントから容易に利用
できる。オレフィンも適している。これらは、例えば、
任意のヘプテン、または分解もしくは熱分解プロセスか
ら得られるナフサを含んでいる。
明［６中テ「テコタイザー（ＤＥＣＯＴＩＺＥＲ）Ｊと
記載する。第１の塔内の吸収／ス） ＩＪッｆングのた
めの溶剤は、約１２０下〜約４００下（約４８．８℃〜
約２０４℃）の沸点範囲を有しおよび約−２０下（約−
２９℃）以下の凝固点を有する任意の炭化水素もしくは
炭化水素の混合物であってもよい。このような溶剤は、
ノ平うフイン類、例えば、任意のヘキサン、ヘプタン、
オクタン、ドデカン等、もしくはその混合物もしくは好
ましくは、例えば重質ナフサの如き混合物（しかしこれ
には限定されない）もしくは任意のガソリン、ケロシン
、もしくはジェット燃料を含んでいてもよい。これらの
化合物および混合物はガス加ニブラントから容易に利用
できる。オレフィンも適している。これらは、例えば、
任意のヘプテン、または分解もしくは熱分解プロセスか
ら得られるナフサを含んでいる。
第２の工程、工程■において、工程■の吸収装置／スト
リッピング装置からの塔頂ガスを、二酸化炭素に富む流
れとメタンに富む流れとに分離する。工程■の好ましい
分離は、工程■の第１塔からの塔頂流から二酸化炭素を
下記の溶剤中に吸収することである。メタンに富むセー
ルスガスをこのようにほとんど二酸化炭素を含まないよ
うにし、そして任意の要求される規格値に合うようにし
てもよい。工程■の別の段階において、可能な痕跡量の
エタンが原流中に存在する場合には、そのエタンを伴な
う二酸化炭素を溶剤から回収する。
リッピング装置からの塔頂ガスを、二酸化炭素に富む流
れとメタンに富む流れとに分離する。工程■の好ましい
分離は、工程■の第１塔からの塔頂流から二酸化炭素を
下記の溶剤中に吸収することである。メタンに富むセー
ルスガスをこのようにほとんど二酸化炭素を含まないよ
うにし、そして任意の要求される規格値に合うようにし
てもよい。工程■の別の段階において、可能な痕跡量の
エタンが原流中に存在する場合には、そのエタンを伴な
う二酸化炭素を溶剤から回収する。
本プロセスを操作するための条件を、３つの流れの中の
エタンの分布、すなわち、セールスガスの組成、二酸化
炭素の純度およびデコタイザーの？トム流の組成を制御
するために容易に変えることができる。このｄ？ ）ム
流は、原随伴ガスからのエタンの大部分および実質的に
すべてのプロパンおよび重炭化水素を含んでいる。本プ
ロセスの特徴をさらに付は加えると、本プロセスは硫化
水素の分布の制御をも具備している。
エタンの分布、すなわち、セールスガスの組成、二酸化
炭素の純度およびデコタイザーの？トム流の組成を制御
するために容易に変えることができる。このｄ？ ）ム
流は、原随伴ガスからのエタンの大部分および実質的に
すべてのプロパンおよび重炭化水素を含んでいる。本プ
ロセスの特徴をさらに付は加えると、本プロセスは硫化
水素の分布の制御をも具備している。
もよい。しかしながら、本発明のプロセスの操作の好ま
しい様式は、二酸化炭素を回収する間工程■からの再生
のためにわずかしかエネルギーを必要としない溶剤であ
る。従って、最も好ましい溶剤は、反復単位の（Ｒ，−
０）ｎ−Ｒ２基を含むポリマーである。前記式中、Ｒ４
は（ＣＨ２） ｎ ’の一部でありそしてＲ２は−ＣＨ
２０Ｈ末端基で終る鎖であり、そしてＲ４およびＲ２は
１〜６個の炭素原子のアルキルを表わす。
しい様式は、二酸化炭素を回収する間工程■からの再生
のためにわずかしかエネルギーを必要としない溶剤であ
る。従って、最も好ましい溶剤は、反復単位の（Ｒ，−
０）ｎ−Ｒ２基を含むポリマーである。前記式中、Ｒ４
は（ＣＨ２） ｎ ’の一部でありそしてＲ２は−ＣＨ
２０Ｈ末端基で終る鎖であり、そしてＲ４およびＲ２は
１〜６個の炭素原子のアルキルを表わす。
本発明の実施に有効な物理溶剤の例は、ポリアルキレン
グリコールのジアルキルエーテルを含んでいてそして米
国特許第３，７３７．３９２号に記載されている溶剤は
とりわけ適している。好ましい溶剤は２００〜１０００
の間の平均分子量を有する前記グリコール族のポリマー
の混合物でありそしてその大気バルブポイントは約３０
０Ｔ〜約６００’Ｆ（約り４９℃〜約３１６℃）の間で
変化する。このような溶剤の一例は、一般式ＣＨ，０（
Ｃ２Ｈ４（’））ｘＣＨ，を有するポリエチレングリコ
ールの・ジメチルエーテルの混合物であり、前記式中、
Ｘは３〜９であり、そしてＸで示される分子同族体分布
は： Ｘ： 分子同族体、重量％３ ・ ・
・ ・ ・ ・ ・ ４〜９４ ・ ・ ・ ・ ・
・ ・２２〜２４５ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２４
＾２８６ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２０〜２２７
・ ・ ・ ・ ・ ・ ・１３ν１５８ ・ ・ ・
・ ・ ・ ・ ６〜８９ ・ ・ ・ ・ ・ ・
・ ２〜４であり、この混合物は商標５ＥＩＸＯＬの
もとでＮｏｒｔｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ＋Ｗｏｒｃｅｓｔ
ｅｒ＋ ＭＡ ０１６０６から入手できる。
グリコールのジアルキルエーテルを含んでいてそして米
国特許第３，７３７．３９２号に記載されている溶剤は
とりわけ適している。好ましい溶剤は２００〜１０００
の間の平均分子量を有する前記グリコール族のポリマー
の混合物でありそしてその大気バルブポイントは約３０
０Ｔ〜約６００’Ｆ（約り４９℃〜約３１６℃）の間で
変化する。このような溶剤の一例は、一般式ＣＨ，０（
Ｃ２Ｈ４（’））ｘＣＨ，を有するポリエチレングリコ
ールの・ジメチルエーテルの混合物であり、前記式中、
Ｘは３〜９であり、そしてＸで示される分子同族体分布
は： Ｘ： 分子同族体、重量％３ ・ ・
・ ・ ・ ・ ・ ４〜９４ ・ ・ ・ ・ ・
・ ・２２〜２４５ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２４
＾２８６ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２０〜２２７
・ ・ ・ ・ ・ ・ ・１３ν１５８ ・ ・ ・
・ ・ ・ ・ ６〜８９ ・ ・ ・ ・ ・ ・
・ ２〜４であり、この混合物は商標５ＥＩＸＯＬの
もとでＮｏｒｔｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ＋Ｗｏｒｃｅｓｔ
ｅｒ＋ ＭＡ ０１６０６から入手できる。
本プロセスは、工程■の吸収装置／ス） ＩＪッピング
装置における高温によって他の公知のプロセス、例えば
、エイ、ニス、ホルムズ（Ａ 、 Ｓ 、Ｈｏｌｍｅｓ
）等による、「Ｐｉｌｏｔ Ｔｅ５ｔｓ Ｐｒｏｖｅ
Ｒｙａｎ／Ｈｏ１ｍｅｓＣｒｙｏｇｓｎｌｃ Ａｃ１
ｄ Ｇａｓ ＰｒｏｃｅｓｓＪ ＋ Ｇａ５Ｐ
ｒｏｃｅｓｓｏｒｓ Ａｓ５ｏｃｉａｔｉｏｎ、Ｄａｌ
ｌａｓ、Ｔｅｘａｓ（１９８２年３月１５〜１７日）の
５頁に記載のプロセス；エイ、ニス、ホルムズ等米ｔｉ
特許第４．２９３．３２２号（１９８１年６月１０日）
、およびエイ、ニス、ホルムズ等米国特許第４．３１８
，７２３号（１９８２年３月９日）よりも有利である。
装置における高温によって他の公知のプロセス、例えば
、エイ、ニス、ホルムズ（Ａ 、 Ｓ 、Ｈｏｌｍｅｓ
）等による、「Ｐｉｌｏｔ Ｔｅ５ｔｓ Ｐｒｏｖｅ
Ｒｙａｎ／Ｈｏ１ｍｅｓＣｒｙｏｇｓｎｌｃ Ａｃ１
ｄ Ｇａｓ ＰｒｏｃｅｓｓＪ ＋ Ｇａ５Ｐ
ｒｏｃｅｓｓｏｒｓ Ａｓ５ｏｃｉａｔｉｏｎ、Ｄａｌ
ｌａｓ、Ｔｅｘａｓ（１９８２年３月１５〜１７日）の
５頁に記載のプロセス；エイ、ニス、ホルムズ等米ｔｉ
特許第４．２９３．３２２号（１９８１年６月１０日）
、およびエイ、ニス、ホルムズ等米国特許第４．３１８
，７２３号（１９８２年３月９日）よりも有利である。
本発明のプロセスは、異なる加工計画および異なる溶剤
を利用し、苛酷な冷却をそれ程必要とせず、そしてセー
ルスガスの加熱値および回収二酸化炭素中の窒素濃度お
よびメタン濃度の制御に柔軟性を提供する。
を利用し、苛酷な冷却をそれ程必要とせず、そしてセー
ルスガスの加熱値および回収二酸化炭素中の窒素濃度お
よびメタン濃度の制御に柔軟性を提供する。
図面を参照するに、第１図は本発明のプロセスを説明す
る工程図である。
る工程図である。
第２ａ図は、天然ガス液からの二酸化炭素およびセール
スガスと、エタンおよびＬＰＧとの分離を説明する工程
図である。
スガスと、エタンおよびＬＰＧとの分離を説明する工程
図である。
第２ｂ図は、二酸化炭素およびセールスガスの分離回収
を説明する工程図である。
を説明する工程図である。
前述のように、本発明のプロセスは２つの工程を含んで
なる。工程■においては、適度の圧力下および約Ｏ下〜
約１００下（約−１８℃〜約３７．８℃）の間の温度化
での脱水随伴ガスは、流れ１１とし−ｃ、ｖ収装筒／ス
トリッピング装置「デコタイザー」塔１３の底部中の一
個所において前記基に入いる。前記基１３は、塔頂冷却
器１５およびりがイラー２５およびインターナル、例え
ば、トレー、もしくはノぞッキンまたは吸収もしくは蒸
留において蒸気および液体を接触させおよび分離させる
目的で利用され得るもしくは利用される任意の装置を備
えている。種々のこれらのノｊッキンは商標ＩＮＴＡＬ
ＯＸとしてＮｏｒｔｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ、Ｗｏｒｃｅ
ｓｔｅｒ。
なる。工程■においては、適度の圧力下および約Ｏ下〜
約１００下（約−１８℃〜約３７．８℃）の間の温度化
での脱水随伴ガスは、流れ１１とし−ｃ、ｖ収装筒／ス
トリッピング装置「デコタイザー」塔１３の底部中の一
個所において前記基に入いる。前記基１３は、塔頂冷却
器１５およびりがイラー２５およびインターナル、例え
ば、トレー、もしくはノぞッキンまたは吸収もしくは蒸
留において蒸気および液体を接触させおよび分離させる
目的で利用され得るもしくは利用される任意の装置を備
えている。種々のこれらのノｊッキンは商標ＩＮＴＡＬ
ＯＸとしてＮｏｒｔｏｎ Ｃｏｍｐａｎｙ、Ｗｏｒｃｅ
ｓｔｅｒ。
ＭＡから入手できる。トレーもしくはその相当材の数は
場合に応じて変化してもよいが、好ましい数は５〜１０
０個の間であってもよく、さらに好ましい数は約３０個
である。
場合に応じて変化してもよいが、好ましい数は５〜１０
０個の間であってもよく、さらに好ましい数は約３０個
である。
冷却器１５のための冷却媒体は、約−２０Ｔ〜約＋４０
下（約−２９℃〜約＋４．４℃）の間に温度レベルを維
持するように選ばれる。このようなレベルは、多くの商
業的に入手可能な冷媒、例えば、ゾロノ母ン、ブタン、
アンモニアおよびフルオロカーボン（これらに限定され
ない）等によって維持され得る。溶剤流１７は、冷却器
１５中へもしくは前記塔の塔頂部中のトレー上へ、また
は液分配器を介して充填塔の塔頂部へ供給される。次い
で随伴ガスは吸収／ストリッピングに付され、それによ
って軽質成分、メタン、窒素、二酸化炭素および少量の
エタンが塔頂流２１として分離され、その間大部分のエ
タン並びに実質的に全てのプロ・臂ンおよび重炭化水素
並びに硫化水素が流れ２７として？トムに集められる。
下（約−２９℃〜約＋４．４℃）の間に温度レベルを維
持するように選ばれる。このようなレベルは、多くの商
業的に入手可能な冷媒、例えば、ゾロノ母ン、ブタン、
アンモニアおよびフルオロカーボン（これらに限定され
ない）等によって維持され得る。溶剤流１７は、冷却器
１５中へもしくは前記塔の塔頂部中のトレー上へ、また
は液分配器を介して充填塔の塔頂部へ供給される。次い
で随伴ガスは吸収／ストリッピングに付され、それによ
って軽質成分、メタン、窒素、二酸化炭素および少量の
エタンが塔頂流２１として分離され、その間大部分のエ
タン並びに実質的に全てのプロ・臂ンおよび重炭化水素
並びに硫化水素が流れ２７として？トムに集められる。
吸収／ストリッピングは、還流してもしくはしないでお
よび再沸してもしくはしないで実施され得る。必要な場
合には、再沸はリデイラー２５によって準備される。
よび再沸してもしくはしないで実施され得る。必要な場
合には、再沸はリデイラー２５によって準備される。
塔１３を出る流れ２１および２７の組成物は、溶剤供給
速度、流れ１７および２１の湿度、および塔１３中の１
１シカレベルを変えることによって制御される。例えば
、工程■の塔１３からの＋１’ ）ム流２７は、塔頂流
３７の形でエタン、硫化水素、グロノ９ンおよびブタン
を回収するために蒸留塔２９中に供給される。流れ３７
の組成物は冷却器３３からの還流の流れ３５の湿度およ
び速度によって制御される。再沸はり社？イラー４５に
よって準備される。全体のテ）ム流３９またはその一部
４１は、熱交換器４３中で流れ２７と共に熱交換を行な
うことによって冷却される。溶剤流、流れ４１はこのよ
うにして冷却される。流れ２３は、別の蒸留塔（第１図
中には示さない）中で原随伴ガスの４ンタンおよび少量
の重炭化水素から分離されることが可能であり、そして
溶剤、流れ１７として再使用される。
速度、流れ１７および２１の湿度、および塔１３中の１
１シカレベルを変えることによって制御される。例えば
、工程■の塔１３からの＋１’ ）ム流２７は、塔頂流
３７の形でエタン、硫化水素、グロノ９ンおよびブタン
を回収するために蒸留塔２９中に供給される。流れ３７
の組成物は冷却器３３からの還流の流れ３５の湿度およ
び速度によって制御される。再沸はり社？イラー４５に
よって準備される。全体のテ）ム流３９またはその一部
４１は、熱交換器４３中で流れ２７と共に熱交換を行な
うことによって冷却される。溶剤流、流れ４１はこのよ
うにして冷却される。流れ２３は、別の蒸留塔（第１図
中には示さない）中で原随伴ガスの４ンタンおよび少量
の重炭化水素から分離されることが可能であり、そして
溶剤、流れ１７として再使用される。
実際に原「随伴ガス」のすべての窒素、メタン、二酸化
炭素、および少量のエタンを含む、工程■ ゛
の第１塔、塔１３からの塔頂ガス流２１は、工程■にお
いて、少量の窒素、エタンおよび許容できる微量の二酸
化炭素を有する実質的にメタンであるセールスガス、流
れ７７に分離される。この工程において、少量のエタン
およびＷｌ量のメタンを有する分離の二酸化炭素に富む
流れ、流れ９９も回収される。工程■の溶剤吸収／ス）
ＩＪッビング構成は、存在するまたは商業的に利用可
能な任意のプロセスの１つであってもよい。第１図にお
いては、二酸化炭素の吸収／回収のための標準１’−８
ＥＬＥＸＯＬＪプロセス、ディー、ケイ、シュド（Ｄ、
に、Ｊｕｄｄ）、ｒ ５ＥＬＥＸＯＬ Ｕｎｉｔ Ｓａ
ｖｅｓＥｎｅｒｇｙ Ｊ ＊ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ
Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ 。
炭素、および少量のエタンを含む、工程■ ゛
の第１塔、塔１３からの塔頂ガス流２１は、工程■にお
いて、少量の窒素、エタンおよび許容できる微量の二酸
化炭素を有する実質的にメタンであるセールスガス、流
れ７７に分離される。この工程において、少量のエタン
およびＷｌ量のメタンを有する分離の二酸化炭素に富む
流れ、流れ９９も回収される。工程■の溶剤吸収／ス）
ＩＪッビング構成は、存在するまたは商業的に利用可
能な任意のプロセスの１つであってもよい。第１図にお
いては、二酸化炭素の吸収／回収のための標準１’−８
ＥＬＥＸＯＬＪプロセス、ディー、ケイ、シュド（Ｄ、
に、Ｊｕｄｄ）、ｒ ５ＥＬＥＸＯＬ Ｕｎｉｔ Ｓａ
ｖｅｓＥｎｅｒｇｙ Ｊ ＊ Ｈｙｄｒｏｃａｒｂｏｎ
Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ 。
１９７８年４月（１２２〜１２４頁）が用いられる。こ
のように、流れ７３としての「リーンソルベント」は、
吸収装置６７のトレー上にまたは分配器を介して吸収装
置６７の塔頂部中に導入され、そこでｒＷソルベント」
は二酸化炭素に富むガス６５と接触する。このガス６５
は、二酸化炭素に富む流れ５３を分離器ドラム５７中に
フラッシュしたときの産物である。吸収装置／変換器５
５は分離器ト９ラム５７といっしょに、吸収装置６７の
？トム流５１および工程Ｉの塔１３からの塔頂流２１並
びに中間圧力まで再圧縮された再循環二酸化炭素、流れ
４９から二酸化炭素に富むガス流を回収することを準備
する。溶剤を含有する分離器ドラム５７からの流れであ
りそして二酸化炭素に富む流れ、流れ５９は、各々の分
離器ドラム７９．８１．８３および８５を従える各々の
ユニット６１，８０．８２および８４によって第１図に
示される膨張器中で一連の膨張に付される。これらの連
続的な膨張を行なうことによって、二酸化炭素は、各々
異なる圧力下で蒸気流４９，８７゜８９および９１とし
て放出される。流れ４９が再循環される間、流れ２１中
の元の量の二酸化炭素は、今やいくつかの流れに分けら
れ、そして所望ならば圧縮段階９３．９５および９７に
おいて圧縮されることが可能でありそして再度いっしょ
にされ圧力下で流れ９９、再生二酸化炭素を構成する。
のように、流れ７３としての「リーンソルベント」は、
吸収装置６７のトレー上にまたは分配器を介して吸収装
置６７の塔頂部中に導入され、そこでｒＷソルベント」
は二酸化炭素に富むガス６５と接触する。このガス６５
は、二酸化炭素に富む流れ５３を分離器ドラム５７中に
フラッシュしたときの産物である。吸収装置／変換器５
５は分離器ト９ラム５７といっしょに、吸収装置６７の
？トム流５１および工程Ｉの塔１３からの塔頂流２１並
びに中間圧力まで再圧縮された再循環二酸化炭素、流れ
４９から二酸化炭素に富むガス流を回収することを準備
する。溶剤を含有する分離器ドラム５７からの流れであ
りそして二酸化炭素に富む流れ、流れ５９は、各々の分
離器ドラム７９．８１．８３および８５を従える各々の
ユニット６１，８０．８２および８４によって第１図に
示される膨張器中で一連の膨張に付される。これらの連
続的な膨張を行なうことによって、二酸化炭素は、各々
異なる圧力下で蒸気流４９，８７゜８９および９１とし
て放出される。流れ４９が再循環される間、流れ２１中
の元の量の二酸化炭素は、今やいくつかの流れに分けら
れ、そして所望ならば圧縮段階９３．９５および９７に
おいて圧縮されることが可能でありそして再度いっしょ
にされ圧力下で流れ９９、再生二酸化炭素を構成する。
硫化水素、硫化カルｄ？ニル、およびメチルメルカプタ
ンもしくはエチルメルカプタンのいずれか一方、または
その双方の少量を含有していてもよい流れ３７は、さら
にこれらの汚染物質を除去する任意の従来方法によって
処理され得る。本発明の詳細な説明するために、下記の
実施例を本願明細書中に含める。
ンもしくはエチルメルカプタンのいずれか一方、または
その双方の少量を含有していてもよい流れ３７は、さら
にこれらの汚染物質を除去する任意の従来方法によって
処理され得る。本発明の詳細な説明するために、下記の
実施例を本願明細書中に含める。
実施例１
第２ａ図および第２ｂ図で図式的に示されるプロセスに
おいて、流れ８１１として第１表中に記載される供給ガ
ス流は、りがイラ−２３、トレーおよび冷却器を含んで
なる塔１３の、リボイラーから数えて５番目のトレー上
に供給される。「再循環溶剤」と称される流れＳ１７は
、流れＳ１１の供給と共に連続的におよび同時に塔１３
の冷却器１５中に供給される。塔は５００ ｐｓｌａ（
３５，２ｋｇ／α２）の塔頂圧下で作動する。この吸収
／ストリッピング操作からの産物は、実質的に原供給流
Ｓｌｌのすべての二酸化炭素、窒素、およびメタンそし
て少量のエタンを含む蒸気流Ｓ２１、および実質的にす
べてのノロノヤンおよび重炭化水素、そして大部分のエ
タンを含む液体流８２７である。
おいて、流れ８１１として第１表中に記載される供給ガ
ス流は、りがイラ−２３、トレーおよび冷却器を含んで
なる塔１３の、リボイラーから数えて５番目のトレー上
に供給される。「再循環溶剤」と称される流れＳ１７は
、流れＳ１１の供給と共に連続的におよび同時に塔１３
の冷却器１５中に供給される。塔は５００ ｐｓｌａ（
３５，２ｋｇ／α２）の塔頂圧下で作動する。この吸収
／ストリッピング操作からの産物は、実質的に原供給流
Ｓｌｌのすべての二酸化炭素、窒素、およびメタンそし
て少量のエタンを含む蒸気流Ｓ２１、および実質的にす
べてのノロノヤンおよび重炭化水素、そして大部分のエ
タンを含む液体流８２７である。
還流比はこの試験において４：１である。
別の工程において、塔１３からのがトム流８２７は、す
？イラー２５．１２個の蒸留トレーおよび冷却器３３を
含んでなる蒸留塔２９のり？イラーから数えてトレー８
上に供給され、そこでこの流れＳ２７は蒸留されて実質
的にすべてのエタン、ノロノぞンおよびブタンを含む蒸
気流Ｓ３７を生ずる。塔２９からの＆）ム液体流Ｓ３９
は、微量の二酸化炭素およびブタンを有するペンタンお
よび重炭化水素を含んでいる。流れＳ３９の一部、およ
び流れＳ４１は、交換器１９中および冷却器１５中で冷
却された後溶剤８１７として再循環され再使用され、そ
こでこれは還流といっしょに塔１３中に戻される。流れ
３９の他の部分は天然ガス凝縮産物である。例えば、４
：１の比で還流下での操作から得られる流れの組成も第
１表中に与える。
？イラー２５．１２個の蒸留トレーおよび冷却器３３を
含んでなる蒸留塔２９のり？イラーから数えてトレー８
上に供給され、そこでこの流れＳ２７は蒸留されて実質
的にすべてのエタン、ノロノぞンおよびブタンを含む蒸
気流Ｓ３７を生ずる。塔２９からの＆）ム液体流Ｓ３９
は、微量の二酸化炭素およびブタンを有するペンタンお
よび重炭化水素を含んでいる。流れＳ３９の一部、およ
び流れＳ４１は、交換器１９中および冷却器１５中で冷
却された後溶剤８１７として再循環され再使用され、そ
こでこれは還流といっしょに塔１３中に戻される。流れ
３９の他の部分は天然ガス凝縮産物である。例えば、４
：１の比で還流下での操作から得られる流れの組成も第
１表中に与える。
流れＳ２１、塔１３からの蒸気産物は、第２ｂ図中に示
される溶剤として用いられる［５ＥＬＥＸＯＬＪを用い
て二酸化炭素およびセールスガスの吸収／脱着および回
収に付される。第２表に示される、本プロセスの工程■
からの結果は、わずか０．３７モルチの二酸化炭素を有
する実質的に純粋な二酸化炭素、９８．５４モルチ、お
よびセールスがス流、Ｓ７７である流れ８９９は、本発
明の実施によって二酸化炭素に富む原流れ８１１から回
収される。
される溶剤として用いられる［５ＥＬＥＸＯＬＪを用い
て二酸化炭素およびセールスガスの吸収／脱着および回
収に付される。第２表に示される、本プロセスの工程■
からの結果は、わずか０．３７モルチの二酸化炭素を有
する実質的に純粋な二酸化炭素、９８．５４モルチ、お
よびセールスがス流、Ｓ７７である流れ８９９は、本発
明の実施によって二酸化炭素に富む原流れ８１１から回
収される。
以下余白
第１図は、本発明のプロセスを説明する工程図である。
第２ａ図は、天然ガス液からの二酸化炭素およびセール
スガスと、エタンおよびＬＰＧとの分離を説明する工程
図である。 第２ｂ図は、二酸化炭素およびセールスガスの分離回収
を説明する工程図である。 １１・・・脱水随伴ガス、１３・・・吸収装置／ストリ
ッピング装置基、２１・・・塔頂流、２７・・・＆）ム
流、７７・・・セールスガス、９９・・・ＣＯ２゜特許
出願人 ツートン カンパニー 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士吉田維夫 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 （２０） エンスキイ アメリカ合衆国ニューシャーシ ー ０７００２ハドソン力ウンテイー ・ベイオン・ウェスト・サーチ イシックススストリート２６ １７９−
スガスと、エタンおよびＬＰＧとの分離を説明する工程
図である。 第２ｂ図は、二酸化炭素およびセールスガスの分離回収
を説明する工程図である。 １１・・・脱水随伴ガス、１３・・・吸収装置／ストリ
ッピング装置基、２１・・・塔頂流、２７・・・＆）ム
流、７７・・・セールスガス、９９・・・ＣＯ２゜特許
出願人 ツートン カンパニー 特許出願代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士西舘和之 弁理士吉田維夫 弁理士 山 口 昭 之 弁理士西山雅也 （２０） エンスキイ アメリカ合衆国ニューシャーシ ー ０７００２ハドソン力ウンテイー ・ベイオン・ウェスト・サーチ イシックススストリート２６ １７９−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、主としてメタン、窒素、エタン、二酸化炭素、硫化
水素および少量の軽炭化水素を含有する二酸化炭素に富
む随伴ガスを分離するための方法であり、以下の工程 （ａ） 溶剤として約１２０１〜約４００下（約４８
．８℃〜約２０４℃）の沸点および一２０？（約−２９
℃）以下の凝固点を有する炭化水素もしくは炭化水素の
混合物を含有し約−２０′Ｆ〜４０下（約−２９℃〜４
．４℃）の温度に保たれた吸収領域に随伴ガスを通して
、溶剤中および塔頂ガス中に炭化水素、硫化水素および
メルカプタンの混合物を与えること、 （ｂ） 実質的にすべての二酸化炭素を吸収する物理
溶剤に、工程（ａ）の吸収領域からの塔頂ガスを通して
、セールスがス流および二酸化炭素を含有する溶剤を与
えること、および （ｃ） ７ラツシングおよび／またはストリッピング
によって工程（ｂ）から二酸化炭素を回収すること、を
含んでなる方法。 ２、工程（＆）が−２０下（約−２９℃）より高い温度
で実施される、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、工程（＆）の炭化水素溶剤が、少なくとも６個の炭
素原子を有する炭化水素または重質ナフサ、ガソリン、
ケロシンおよびそれらの混合物からなる群より選ばれる
一員である、特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４、物理溶剤がポリアルキレングリコールのジアルキル
エーテルまたはその混合物である、特許請求の範囲第１
項記載の方法。 ５、 ポリアルキレングリコールのジアルキルエーテル
が一般式ＣＨ３０（Ｃ２■Ｉ４０）ｘＣＨ３〔前記式中
、Ｘは３〜９であり、そしてＸで示される分子同族体分
布は： Ｘ： 分子同族体、重量ヂ３ ・ ・
・ ・ ・ ・ ・ ４−％−９４・ ・ ・ ・ ・
・ ・２２〜２４５ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２
４／−２８６・ ・ ・ ・ ・ ・ ・２０〜２２７
・・・・・・・１３〜１５ ８ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ６〜８９ ・ ・
・ ・ ・ ・ ・ ２〜４である〕を有するプリエチ
レングリコールのジメチルエーテルの混合物である、特
許請求の範囲第４項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US49778283A | 1983-05-25 | 1983-05-25 | |
| US497782 | 1983-05-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59216831A true JPS59216831A (ja) | 1984-12-06 |
Family
ID=23978285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59090296A Pending JPS59216831A (ja) | 1983-05-25 | 1984-05-08 | 軽炭化水素を有する混合物からの富メタンガス，二酸化炭素および硫化水素の分離方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0129704A1 (ja) |
| JP (1) | JPS59216831A (ja) |
| AU (1) | AU2847284A (ja) |
| BR (1) | BR8402471A (ja) |
| DK (1) | DK245484A (ja) |
| NO (1) | NO842029L (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1052746C (zh) * | 1994-12-24 | 2000-05-24 | 中国科学院新疆化学研究所 | 油田井口汽中无分离轻烃的综合深加工工艺 |
| US5659109A (en) * | 1996-06-04 | 1997-08-19 | The M. W. Kellogg Company | Method for removing mercaptans from LNG |
| US7550033B2 (en) * | 2002-01-21 | 2009-06-23 | Conocophillips Company | Process for removing sulfides |
| ITMI20022709A1 (it) * | 2002-12-20 | 2004-06-21 | Enitecnologie Spa | Procedimento per la rimozione dell'idrogeno solforato contenuto nel gas naturale. |
| EP1994126A4 (en) * | 2006-02-01 | 2011-08-24 | Fluor Tech Corp | CONFIGURATIONS AND METHODS FOR REMOVING MERCAPTANS FROM GAS SUPPLY |
| WO2010076282A1 (en) | 2008-12-31 | 2010-07-08 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Minimal gas processing scheme for recycling co2 in a co2 enhanced oil recovery flood |
| CA2787146C (en) | 2010-02-17 | 2016-05-17 | Fluor Technologies Corporation | Configurations and methods of high pressure acid gas removal in the production of ultra-low sulfur gas |
| US9671162B2 (en) | 2012-10-24 | 2017-06-06 | Fluor Technologies Corporation | Integration methods of gas processing plant and nitrogen rejection unit for high nitrogen feed gases |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1546703A (fr) * | 1966-10-14 | 1968-11-22 | Metallgesellschaft Ag | Procédé pour l'extraction sélective par lavage, essentiellement de l'hydrogène sulfuré et de l'anhydride carbonique contenus dans les gaz de combustion et de synthèse |
| US4318723A (en) * | 1979-11-14 | 1982-03-09 | Koch Process Systems, Inc. | Cryogenic distillative separation of acid gases from methane |
| NL8001886A (nl) * | 1980-03-31 | 1981-11-02 | Shell Int Research | Werkwijze voor het verwijderen van zure gassen uit een in hoofdzaak uit methaan bestaand gasmengsel. |
| DE3112661A1 (de) * | 1981-03-31 | 1982-10-14 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur abtrennung von kondensierbaren aliphatischen kohlenwasserstoffen und sauren gasen aus erdgasen |
-
1984
- 1984-05-08 JP JP59090296A patent/JPS59216831A/ja active Pending
- 1984-05-17 DK DK245484A patent/DK245484A/da not_active Application Discontinuation
- 1984-05-18 EP EP84105721A patent/EP0129704A1/en not_active Withdrawn
- 1984-05-22 AU AU28472/84A patent/AU2847284A/en not_active Abandoned
- 1984-05-22 NO NO842029A patent/NO842029L/no unknown
- 1984-05-23 BR BR8402471A patent/BR8402471A/pt unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK245484A (da) | 1984-11-26 |
| DK245484D0 (da) | 1984-05-17 |
| AU2847284A (en) | 1984-11-29 |
| BR8402471A (pt) | 1985-04-02 |
| EP0129704A1 (en) | 1985-01-02 |
| NO842029L (no) | 1984-11-26 |
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