JPS5921413A - 圧延ロ−ル - Google Patents
圧延ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS5921413A JPS5921413A JP57131021A JP13102182A JPS5921413A JP S5921413 A JPS5921413 A JP S5921413A JP 57131021 A JP57131021 A JP 57131021A JP 13102182 A JP13102182 A JP 13102182A JP S5921413 A JPS5921413 A JP S5921413A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolling
- rolling roll
- wire
- si3n4
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/03—Sleeved rolls
- B21B27/035—Rolls for bars, rods, rounds, tubes, wire or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/005—Cantilevered roll stands
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は銅および銅合金、鉄および鉄合金などの金属
線材を熱間で圧延するのに使用する圧延ロールに関する
ものである。
線材を熱間で圧延するのに使用する圧延ロールに関する
ものである。
従来、金属線利特に銅線材の生産方式としては、Ｗｆ造
機と圧延機と全的結した連続鋳造圧延方式が主に採用さ
れている。
機と圧延機と全的結した連続鋳造圧延方式が主に採用さ
れている。
この圧延機の厘朝ロールは、通常線材温度が５００〜１
０００°Ｃ１線材速度１０〜２０００ ｍ／ｒｎｉｎ、
減面率１０〜６０％という高温、高速強加工の過酷な条
件下で使用されるため、通常の鋼ロールでは５〜８時間
の短時間の使用で該ロール表面に摩耗や肌荒れが発生し
、新しいロールと交換ｌ〜なければならない。そしてロ
ール交換には０．５〜１時間を要するが、その間連続鋳
造圧延ラインを停止しなければならない。
０００°Ｃ１線材速度１０〜２０００ ｍ／ｒｎｉｎ、
減面率１０〜６０％という高温、高速強加工の過酷な条
件下で使用されるため、通常の鋼ロールでは５〜８時間
の短時間の使用で該ロール表面に摩耗や肌荒れが発生し
、新しいロールと交換ｌ〜なければならない。そしてロ
ール交換には０．５〜１時間を要するが、その間連続鋳
造圧延ラインを停止しなければならない。
このように線材の生産において、ロールの欠陥は圧延ラ
インの停止を余儀なくされる最大の要因となっている。
インの停止を余儀なくされる最大の要因となっている。
このほか、ロールの摩耗、亀裂発生により剥離した部分
が線材に圧入され、線材の伸線加工中での異物断線を引
起すという問題もある。
が線材に圧入され、線材の伸線加工中での異物断線を引
起すという問題もある。
従−】で上記し７だ条件に耐えうる高品質の口・−／τ
２・の開発が要望されている。
２・の開発が要望されている。
（−かして従来、銅および銅合金線材の熱間圧延ロール
の材質としては工具鋼が轡ら使用されているのである。
の材質としては工具鋼が轡ら使用されているのである。
この工具鋼は、炭素鋼にＯｒ 、 Ｍｏ 、 Ｖ。
Ｗ 、 Ｍ、ｎなどの合金元素を合金比率を勘案］７て
用い、さらに焼入れ、焼き戻しなどの熱処坤条件を適正
化することにより、高温での強度、硬度、靭性、耐摩耗
性などの品質向−Ｆがｔよかられてきだ。
用い、さらに焼入れ、焼き戻しなどの熱処坤条件を適正
化することにより、高温での強度、硬度、靭性、耐摩耗
性などの品質向−Ｆがｔよかられてきだ。
ところが上述したように例えば銅線の圧延においては圧
＠温度が５００〜１０００°Ｃの高温で、しかも減面率
が６０％にも達する強加工を高速で行うものであるため
、通常の鋼の常用可能な限界温度３００°Ｃを越えてし
まい、種々の改善をもってしても、ロールの寿命延艮に
は自ら限界があった、即ち、ｏ−ル表面の組織のミクロ
な不均一性、加二Ｊ二条件の変動により、９００°Ｃ前
後ではロール表表に局部的り・フックを生じ、この鉄片
が剥離（、また６００°Ｃ前後では局部的にｊ埜耗１．
て線状のスクラ戸チ傷を発生ｊ−、ロール表向を荒らす
のである。
＠温度が５００〜１０００°Ｃの高温で、しかも減面率
が６０％にも達する強加工を高速で行うものであるため
、通常の鋼の常用可能な限界温度３００°Ｃを越えてし
まい、種々の改善をもってしても、ロールの寿命延艮に
は自ら限界があった、即ち、ｏ−ル表面の組織のミクロ
な不均一性、加二Ｊ二条件の変動により、９００°Ｃ前
後ではロール表表に局部的り・フックを生じ、この鉄片
が剥離（、また６００°Ｃ前後では局部的にｊ埜耗１．
て線状のスクラ戸チ傷を発生ｊ−、ロール表向を荒らす
のである。
その結果、銅線に鉄粉が混入して伸線」Ｌ稈で断線に芋
る場合があること、お上び口・−ル表面の荒れによって
線４＋Ａ表面が荒れて線材の品質低下につながるのであ
る。このために通常ロールの耐用時間は５〜８時間とい
う短寿命であり、また”ラインを停止して新しい（、＋
・−ルとの交換が必要になるのである。
る場合があること、お上び口・−ル表面の荒れによって
線４＋Ａ表面が荒れて線材の品質低下につながるのであ
る。このために通常ロールの耐用時間は５〜８時間とい
う短寿命であり、また”ラインを停止して新しい（、＋
・−ルとの交換が必要になるのである。
上記に対し、て耐１争耗性の改善という観点から高硬度
の超硬僑金製口・−ルの使用も検討されている。
の超硬僑金製口・−ルの使用も検討されている。
一般的な超硬合金としては、Ｗ Ｃ−ＣＯ系があるが、
このような超？ＩＩ！ｇ台金は冷間用’Ｊではすぐれだ
ｌ１１．１４′摩耗性を示し、ロール、ダイスなどに多
用されている、［７かしながら、熱間圧延ロールにおい
ては、高温度で銅とバインダーのＣｏが反応し、との反
応生成物が脆いため抜は落ち千口・−ル表面に粒子脱落
孔全光４１：−シ、、却・〕で口・−ル寿命が低−トす
るのである。
このような超？ＩＩ！ｇ台金は冷間用’Ｊではすぐれだ
ｌ１１．１４′摩耗性を示し、ロール、ダイスなどに多
用されている、［７かしながら、熱間圧延ロールにおい
ては、高温度で銅とバインダーのＣｏが反応し、との反
応生成物が脆いため抜は落ち千口・−ル表面に粒子脱落
孔全光４１：−シ、、却・〕で口・−ル寿命が低−トす
るのである。
このため、銅との反応性のより低い超呻合金としてスプ
ライｌ−（Ｏｒ ７ｃ３” ）を主成分とするＯ ｒ、
ｃ。
ライｌ−（Ｏｒ ７ｃ３” ）を主成分とするＯ ｒ、
ｃ。
−ＮＩ−Ｗ系などの種々合金ＩＪ＆分全変えることにょ
−）−Ｃ超細ｊ （１−ルの改良が行なわれた。７しか
し、このｕ、Ｘ合にも銅との反応性は若−１−低下しで
改善されるものの、高温下で合金成分が酸化−ｔイ）こ
とによって脆くなり、その結果ロール表面の肌片れが著
１．．．． ＜でｌｌ′ｌｌｌ摩耗性はさは−と改善さ
れず、ｊ＋）−）で寿命の向上には効果がなか一〕／こ
。
−）−Ｃ超細ｊ （１−ルの改良が行なわれた。７しか
し、このｕ、Ｘ合にも銅との反応性は若−１−低下しで
改善されるものの、高温下で合金成分が酸化−ｔイ）こ
とによって脆くなり、その結果ロール表面の肌片れが著
１．．．． ＜でｌｌ′ｌｌｌ摩耗性はさは−と改善さ
れず、ｊ＋）−）で寿命の向上には効果がなか一〕／こ
。
本ＶＢ明者らは上記の検討結果から、ｉト４および銅合
金、鉄および鉄合金などの金属線材の熱間圧延ＩＪ−ル
としてｆｒｊｌ、次のような特性が心安であること全確
認した。
金、鉄および鉄合金などの金属線材の熱間圧延ＩＪ−ル
としてｆｒｊｌ、次のような特性が心安であること全確
認した。
即ち、（１） 高温度で銅と反応しないこと、（２）
高温度で強ＩＷが低下しないこと、（３） 高温
度で耐摩ｔし性が高く、かったとえ摩耗が起っても均一
であること（耐 肌荒、れ性） （４） 熱膨張係数が小さく熱シ”ｆｆツクに強いこ
と。
高温度で強ＩＷが低下しないこと、（３） 高温
度で耐摩ｔし性が高く、かったとえ摩耗が起っても均一
であること（耐 肌荒、れ性） （４） 熱膨張係数が小さく熱シ”ｆｆツクに強いこ
と。
本発明者らはこれらの特性音すべて満たすロール索４＝
）； Ｋついてｆ＋ｌ＋々検討しブこ結ｆｆ１％ シ
リーコンナイ１−−４ イＦ （Ｓｉ３Ｎ４）セラミッ
クスがＭ モ適り、、 ’Ｔ： イること金（Ｊ、出し
たのである。
）； Ｋついてｆ＋ｌ＋々検討しブこ結ｆｆ１％ シ
リーコンナイ１−−４ イＦ （Ｓｉ３Ｎ４）セラミッ
クスがＭ モ適り、、 ’Ｔ： イること金（Ｊ、出し
たのである。
まず＋１１１１晶でｊｌＡとの反応性が低いのはセラミ
ックスで・らり、セフミ、ノクヌとしては通常Ａ１２０
ｓ ｋ ’：ｊ、。
ックスで・らり、セフミ、ノクヌとしては通常Ａ１２０
ｓ ｋ ’：ｊ、。
成分とするアルミナ系セラミックスが用いられている１
、シかし７このアルミナ系セラミックスは強度、’１＝
３Ｊ ｊ！Ｊが低いため、圧朝ロールのように、ｒ！、
応力で高Ｑｌｉｊ撃のかかるφ件十でｔま割４ｉ Ｌや
すくて使用に耐えないのである。
、シかし７このアルミナ系セラミックスは強度、’１＝
３Ｊ ｊ！Ｊが低いため、圧朝ロールのように、ｒ！、
応力で高Ｑｌｉｊ撃のかかるφ件十でｔま割４ｉ Ｌや
すくて使用に耐えないのである。
このほかＺｒ ０２系やＳｌ ３ Ｎ ４糸などの（ｒ
ラミノクスも（企Ｊ」シたが、なかでもｂ Ｉ ３ Ｎ
４糸セ−）ミ、〃スが次にのべるように金Ｌ・ｔ９線
材の熱間１Ｆ延口・−ル用素４〕（として最Ｊ薗である
ことが認められた。
ラミノクスも（企Ｊ」シたが、なかでもｂ Ｉ ３ Ｎ
４糸セ−）ミ、〃スが次にのべるように金Ｌ・ｔ９線
材の熱間１Ｆ延口・−ル用素４〕（として最Ｊ薗である
ことが認められた。
即ち、４１１ 脚４・イの累月例えば銅との反応性が
低く、１１００°Ｃ１で全く銅と反応しない。
低く、１１００°Ｃ１で全く銅と反応しない。
首−・て銅の圧延温度は最高ｔｏｏｏ’ｃ：稈Ｊ長であ
るから、全く問題がない３、 （２） ｔ！Ｓ ｌｌｉ、ｌ ’ｂｌｉ １５ カ高
＜ １−０００ ’Ｃま−Ｃ＋：；んど低下しない。
るから、全く問題がない３、 （２） ｔ！Ｓ ｌｌｉ、ｌ ’ｂｌｉ １５ カ高
＜ １−０００ ’Ｃま−Ｃ＋：；んど低下しない。
Ｃ（ｌ ｌ耐摩Ｋｔｋｌが高い。
５１３Ｎ４は硬度が超硬１１・−ルよりも高く、まだ高
１ｔ、ｌＸ／９で潤滑性がででくるという独特の特Ｖ１
．があるためにａ＋湿温度の耐摩耗性が高い。
１ｔ、ｌＸ／９で潤滑性がででくるという独特の特Ｖ１
．があるためにａ＋湿温度の耐摩耗性が高い。
（４）熱膨張係数が３．２ Ｘ １０ ’／’ｅと小さ
く、低膨張係数合金とＬ７て知られているＮ ｉ−Ｃｏ
−Ｆ ｅ合金の５５６０ Ｘ １０ の１／２００
０稈度である。
く、低膨張係数合金とＬ７て知られているＮ ｉ−Ｃｏ
−Ｆ ｅ合金の５５６０ Ｘ １０ の１／２００
０稈度である。
１−（−姓ロールは線（Ｉに、１す、ゾＸ１温度に４・
ケ１１７、冷却水で冷去１１さＪ主るというヒ・−ドー
リ゛イ〃ルのかかる条件で使用されるため、膨張係数は
小さいほどイ１利である。加うるに比重が３２と工具鋼
の１／２以下の軽Ｉ１１であるため、作業者にと−）て
［１−ル交換作業ｃ＝’） Ｉ圭４１（が軽さＮされろ
。
ケ１１７、冷却水で冷去１１さＪ主るというヒ・−ドー
リ゛イ〃ルのかかる条件で使用されるため、膨張係数は
小さいほどイ１利である。加うるに比重が３２と工具鋼
の１／２以下の軽Ｉ１１であるため、作業者にと−）て
［１−ル交換作業ｃ＝’） Ｉ圭４１（が軽さＮされろ
。
以上のべ〃、ようにＳｉ、Ｎ４を主成分とするセラミッ
ク１丁・−＝ルけ、銅ｊ、−よび銅合金、鉄および鉄合
金などの金ｊバｉ用１上々１１０−ルどし７てすぐＪじ
Ｃいることが認められる。
ク１丁・−＝ルけ、銅ｊ、−よび銅合金、鉄および鉄合
金などの金ｊバｉ用１上々１１０−ルどし７てすぐＪじ
Ｃいることが認められる。
事実Ｓｉ、Ｎ４を主成分とするセラミック０７．を線イ
・」連続νを浩１１・延フィンの圧延機の静終スタンド
に於いて使用したところ１００時間以上使用しても肌荒
れ、線材の摩耗傷など線材の表面に（ｒｉ全く異常がな
く、従来の〕に具鋼ロールの１０倍１〕Ｌ上の艮ノを命
があることが謂めＩ−）れ／ζ。
・」連続νを浩１１・延フィンの圧延機の静終スタンド
に於いて使用したところ１００時間以上使用しても肌荒
れ、線材の摩耗傷など線材の表面に（ｒｉ全く異常がな
く、従来の〕に具鋼ロールの１０倍１〕Ｌ上の艮ノを命
があることが謂めＩ−）れ／ζ。
この発明で（］−ルイ９材と：２て用いるｂ ＋ ３
Ｎ ４セシミソクスは、１す料粉末と［７ての８ｉ３Ｎ
４全６０重油φ以上［：成分とし７て用い、とれにＡ、
ＩＮ、 ＡＮ、 ０３゜Ｙ２Ｏ，、ＹＮ 、 Ａ１．ｇ
Ｏ，ＣａＯ，ＺｒＯ，、ＴｉＯ２，ｉｌｆ Ｏ，。
Ｎ ４セシミソクスは、１す料粉末と［７ての８ｉ３Ｎ
４全６０重油φ以上［：成分とし７て用い、とれにＡ、
ＩＮ、 ＡＮ、 ０３゜Ｙ２Ｏ，、ＹＮ 、 Ａ１．ｇ
Ｏ，ＣａＯ，ＺｒＯ，、ＴｉＯ２，ｉｌｆ Ｏ，。
〜へｌ（（、八１０２Ｃ，Ｓ ｉＣ，ＣｅＯ，、Ｂｅ
Ｏ，ＴｉＮ、 Ｂｅ、Ｎ、 。
Ｏ，ＴｉＮ、 Ｂｅ、Ｎ、 。
ＡＩ！ 庁どの１．１ト加？ｉｌｌ ？：：魂結助〜１
として混合ｔ７たものでちる。
として混合ｔ７たものでちる。
８１ ：ｌ Ｎ ４扮末を： ６０１ｊ ｊｌ（％以上
とするのは、それ１７ノ、■−では強度的に脆くなり、
耐ｆ町撃性も低下するためであ／）。
とするのは、それ１７ノ、■−では強度的に脆くなり、
耐ｆ町撃性も低下するためであ／）。
ここで８１１Ｎ、 、６０ ！ｌ＋緘つ以上に対１−７
で使用する添加剤の組合わせの一例についてのべると、
ｂ ｉ ３ Ｎ ４に７ｔ Ｌ （Ａｅ２（−１３、Ｍ
、ｇ（、）、 Ｍ−ｇ３ Ｎ ２． Ｂｅｄ。
で使用する添加剤の組合わせの一例についてのべると、
ｂ ｉ ３ Ｎ ４に７ｔ Ｌ （Ａｅ２（−１３、Ｍ
、ｇ（、）、 Ｍ−ｇ３ Ｎ ２． Ｂｅｄ。
Ｈｅ３Ｎ２． ＯａＣ’ｌ、 （：ＨＬ、Ｎ２． Ｉ＋
’ｅＯ，ＷＣ，Ｍｏ、Ｕのうちのｔ ｉ・ｉｔまｋは２
１１１＋以−１どを０１〜２０４ｆ績％含イ１するセ巧
ミノクスナ９．結体は、特に９００°Ｃ以−１・のｆψ
用条件下でも強ｊ％、硬用などの劣化が少ｆｘ ＜ 、
？ｉ−・てこのような条件下で使用する１１・う用の圧
延ロールにイ１効である０、 ｊたＳＩ：＋ Ｎ ４に対してＣｅ（Ｊ、 Ｙ２Ｏ３，
ＹＮなど凡素周↓υ１律第■Ｉ１１族元素の酸化物、炭
化物、窒化物、硼化物あるいす９１．珪化物の粉末を０
．１〜２５重量％とＡ ｄ２０３． ＡｅＮ、 Ａｄ
ｆ Ｏ，１〜２５市ｊｉ１％音むセｉ −・り、ス□ｌ
ｊ’ｉｊ結体は１１００’ＣｌコＬ］−のイ・仕丁で使
用する１１、’： ａＩＨｔ−ｆｆ−ルに適し２ている
。
’ｅＯ，ＷＣ，Ｍｏ、Ｕのうちのｔ ｉ・ｉｔまｋは２
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ミノクスナ９．結体は、特に９００°Ｃ以−１・のｆψ
用条件下でも強ｊ％、硬用などの劣化が少ｆｘ ＜ 、
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延ロールにイ１効である０、 ｊたＳＩ：＋ Ｎ ４に対してＣｅ（Ｊ、 Ｙ２Ｏ３，
ＹＮなど凡素周↓υ１律第■Ｉ１１族元素の酸化物、炭
化物、窒化物、硼化物あるいす９１．珪化物の粉末を０
．１〜２５重量％とＡ ｄ２０３． ＡｅＮ、 Ａｄ
ｆ Ｏ，１〜２５市ｊｉ１％音むセｉ −・り、ス□ｌ
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用する１１、’： ａＩＨｔ−ｆｆ−ルに適し２ている
。
さｒｇにＳ ｌ ３ Ｎ４に対してｌ！Ｎ 、 ＺｒＯ
，、’ｒｉｂ２゜１ｉｆｅ２． Ｓｉに、 （ｊｅｔ、
ＴｉＮのうちの１丁中以上−を１〜２０小量％含んだ
セラミックス焼１１Ａ一体は８００℃以下の条件下で使
用する圧延ロールに右ヲ１１である。
，、’ｒｉｂ２゜１ｉｆｅ２． Ｓｉに、 （ｊｅｔ、
ＴｉＮのうちの１丁中以上−を１〜２０小量％含んだ
セラミックス焼１１Ａ一体は８００℃以下の条件下で使
用する圧延ロールに右ヲ１１である。
このようｆｒＳ１３Ｎ４セラミックスの製僧方法と１７
では、公知の常圧焼結法またはホ・１１〜プレス法など
を用いればよい。
では、公知の常圧焼結法またはホ・１１〜プレス法など
を用いればよい。
次にこの発明においてｂ １３ Ｎ ４セラミツクスか
らなるリング状の圧延ｆ１−ルをテーパヌリーブにｔ羨
め込む片持式圧延機に使用する理由ｒ１−次のＪ由りで
ある。
らなるリング状の圧延ｆ１−ルをテーパヌリーブにｔ羨
め込む片持式圧延機に使用する理由ｒ１−次のＪ由りで
ある。
一般にロール保持の方式は、第１図の両持式と第２図の
片持式がある。両持式は第１図のように口・−ルＡの軸
部１１と胴部２が一体であり、両軸ア 部ｌ １が駆動モータ（図小せず）から回転力を受フ け、胴部２に形成され／こカリバー３で線４：４４を圧
延するものである。
片持式がある。両持式は第１図のように口・−ルＡの軸
部１１と胴部２が一体であり、両軸ア 部ｌ １が駆動モータ（図小せず）から回転力を受フ け、胴部２に形成され／こカリバー３で線４：４４を圧
延するものである。
この１１−ルＡでＵ；１、圧延加工する胴部２は耐摩耗
性、耐熱性をもたせる／ヒめ硬度を高く、例えばショア
硬Ｊ駈６０〜７０にする。一方軸部１１は駆動力伝達部
のため、ｉｊ／＋ １品度での脆化を考え低硬度で靭性
をもたせ子細７を−ばショア硬度４０〜５０稈度にする
必要がある。
性、耐熱性をもたせる／ヒめ硬度を高く、例えばショア
硬Ｊ駈６０〜７０にする。一方軸部１１は駆動力伝達部
のため、ｉｊ／＋ １品度での脆化を考え低硬度で靭性
をもたせ子細７を−ばショア硬度４０〜５０稈度にする
必要がある。
しかじ＋ラミックロールでは二Ｉ−具ｊ１１よりはるか
に１１鯉、いため、」、記口・−ル軸部１．１に要求さ
れる靭性分れ）ることおよび（ｍ ｆ Ｋ変化を持だ」
することは技術的に！ｊ＋！ｊ ｔ、い。
に１１鯉、いため、」、記口・−ル軸部１．１に要求さ
れる靭性分れ）ることおよび（ｍ ｆ Ｋ変化を持だ」
することは技術的に！ｊ＋！ｊ ｔ、い。
従ってこの発明のセラミック１丁−ルでは両持式ロール
には１１凶用が蝉しい。１１（シ、加］−１１ｉｌｔ部
のみ即ちカリバー３部分のみを５Ｌ３Ｎ４で形成し、胴
部に嵌め込む方式をとれば１薗月１可能ではある。
には１１凶用が蝉しい。１１（シ、加］−１１ｉｌｔ部
のみ即ちカリバー３部分のみを５Ｌ３Ｎ４で形成し、胴
部に嵌め込む方式をとれば１薗月１可能ではある。
これに対して、片持式の圧延機において使用される圧延
ロールは第２図に示すように、リング状の「１−ル５に
カリバー６とキー穴７が形成されて。
ロールは第２図に示すように、リング状の「１−ル５に
カリバー６とキー穴７が形成されて。
い２）１、この（１−ルの■１！イ・１状態は第３図の
■１りであ４）。駆ｄｉリ−に一々（図ｒＪｋせ′４゛
）から回転力を受ける駆動軸８には、−ｊ・−バメリ・
−ゾ９が＆！ｊ ｉ？’ｉされ、イーれＱこｌ−１−ル
５が装置、・１さノする。テーパスリーブ９Ｖ、１．７
１” 、、、 ｌ・ＩＯで押さえられ、ロックナツト１
１で固定さｔＬる。）−ｒ−ル５によさらにキー穴部７
足／７ （１４スへ一一一１２で固定される１、クロス
ギ−１２はポルｌ−１コ（で固定される５、 即ちロール５はロール内面かりスリ”−ブ９孕通Ｉ、２
で回１１ｖり駆動カケ受け、さらにりＸ１スキー１２に
」７す１１−ル輔１４とＬｙ−ル５が同一同転する。
■１りであ４）。駆ｄｉリ−に一々（図ｒＪｋせ′４゛
）から回転力を受ける駆動軸８には、−ｊ・−バメリ・
−ゾ９が＆！ｊ ｉ？’ｉされ、イーれＱこｌ−１−ル
５が装置、・１さノする。テーパスリーブ９Ｖ、１．７
１” 、、、 ｌ・ＩＯで押さえられ、ロックナツト１
１で固定さｔＬる。）−ｒ−ル５によさらにキー穴部７
足／７ （１４スへ一一一１２で固定される１、クロス
ギ−１２はポルｌ−１コ（で固定される５、 即ちロール５はロール内面かりスリ”−ブ９孕通Ｉ、２
で回１１ｖり駆動カケ受け、さらにりＸ１スキー１２に
」７す１１−ル輔１４とＬｙ−ル５が同一同転する。
以−１のように、片持式圧延機に使用するリング状圧Ｌ
ｊ−Ｌ−Ｊ−ルではロールが胴部のみよりｆｒ、Ｖ）、
駆ｒｋｌｊ力もスリーブ９により均一・に内１ｉ−がか
かった状ルで１＋−ル内面に伝達されるたｄ−）、特に
金属はどの靭ｔ’Ｊｊよイ・襞であｐ 、 ；ｆｉｌ損
などの、１１故の起１）ないことがわか−）／こ。
ｊ−Ｌ−Ｊ−ルではロールが胴部のみよりｆｒ、Ｖ）、
駆ｒｋｌｊ力もスリーブ９により均一・に内１ｉ−がか
かった状ルで１＋−ル内面に伝達されるたｄ−）、特に
金属はどの靭ｔ’Ｊｊよイ・襞であｐ 、 ；ｆｉｌ損
などの、１１故の起１）ないことがわか−）／こ。
しかもロール体積は少なく、製造が宕易であり、υ、１
１１１１な８ｉ３Ｎ、の材料費も少なくてすむのでコヌ
ト的にも両持式よりはるかに低く経済的である、１ぐれ
′Ｃいろ７、 し、かし、ＩＣ命の差希はｄｈ温はど人きく、即ちセヲ
ミノクスの方がｆσヅを命と１ケリ、二ｌスト的にイ１
利で、ちることから熱間１１＋に限定シ１．だものであ
る。
１１１１な８ｉ３Ｎ、の材料費も少なくてすむのでコヌ
ト的にも両持式よりはるかに低く経済的である、１ぐれ
′Ｃいろ７、 し、かし、ＩＣ命の差希はｄｈ温はど人きく、即ちセヲ
ミノクスの方がｆσヅを命と１ケリ、二ｌスト的にイ１
利で、ちることから熱間１１＋に限定シ１．だものであ
る。
以１−の如（Ｓｔ、、Ｎ、セリミックスＣＹ−ルｃ１従
来のロールより篩品貿（・ン＜１命であり、連続Ｖｔ造
圧々）ｊ’、 ５、インの稼動率の向上１ニーよび製造
される線材の高品質化などすぐれたＶ［能をイ１するこ
とが判−〕だ。
来のロールより篩品貿（・ン＜１命であり、連続Ｖｔ造
圧々）ｊ’、 ５、インの稼動率の向上１ニーよび製造
される線材の高品質化などすぐれたＶ［能をイ１するこ
とが判−〕だ。
以下実施例により説明ずろ。
実施例１゜
０．３％８１１入り銅線を製造する連続νｊ １４圧延
・ツインに−１、・いて、ノ１．）終スタンドの圧延￥
１〜ルどして？＋ＹＥ来の［−其ｉ！、’４０−ル、４
イイ呻す〜ルとこの究明の＋’ １３ Ｎ４ セラミノ
／／ 、７． ｌｉ、、Ｉ−ル衛６１ｊ Ｊｌ、ｌ Ｉ
、でＪｔ＋ＭＬメｒ。
・ツインに−１、・いて、ノ１．）終スタンドの圧延￥
１〜ルどして？＋ＹＥ来の［−其ｉ！、’４０−ル、４
イイ呻す〜ルとこの究明の＋’ １３ Ｎ４ セラミノ
／／ 、７． ｌｉ、、Ｉ−ル衛６１ｊ Ｊｌ、ｌ Ｉ
、でＪｔ＋ＭＬメｒ。
な於圧延１１−ル（・：ｊ、リング形状の化ρ［Ｌ口・
−ルをデ・−パヌリーブに１皮めこむハＪ’−’＋−保
持式の圧研板でべ）イ）。ｖｊ ｌｊ機温度は７００
”Ｃ、Ｔｈ１ｎ Ｉ／＋１ ’４＜ （ｔま２０ ’；
’ｔ’ｉ テｈ ッた。
−ルをデ・−パヌリーブに１皮めこむハＪ’−’＋−保
持式の圧研板でべ）イ）。ｖｊ ｌｊ機温度は７００
”Ｃ、Ｔｈ１ｎ Ｉ／＋１ ’４＜ （ｔま２０ ’；
’ｔ’ｉ テｈ ッた。
結果は第１表の１ロりであり、従来の口・−ルでは何れ
も５〜６時間で摩耗し、人聞Ａ−ズーや点状剥離全髭生
ｔ〜、線材表面も）“ｉしれ、品貿の低１′は免れなか
った。
も５〜６時間で摩耗し、人聞Ａ−ズーや点状剥離全髭生
ｔ〜、線材表面も）“ｉしれ、品貿の低１′は免れなか
った。
これ（６二対（７でこの菌＼明のＳｊ、Ｎ４＋ワミツク
スロールにおいては、１００時間圧延しても口・−ル表
面の肌荒れ、摩耗柑：なく、１上研されだ線イ」表【川
も平滑であ・た。′＋メこ１７−ルｔよ１００時間後も
使用口Ｊ ｆｉヒであ）ノ′ζ。
スロールにおいては、１００時間圧延しても口・−ル表
面の肌荒れ、摩耗柑：なく、１上研されだ線イ」表【川
も平滑であ・た。′＋メこ１７−ルｔよ１００時間後も
使用口Ｊ ｆｉヒであ）ノ′ζ。
第１表
実施例２゜
１！！１、続４！Ｉ造圧延ラインにおいてタフヒンチ銅
線ケ製造する際、第１スタンドの圧÷ｉｔ’； ｏ −
／ｌとして従来品の工具鋼口・−ル、超硬ロールとこの
発明のＳｉ３Ｎ４セソミノ〃ス口・−ル？使用して比＋
１ｉＱ Ｌ ｌこ。
線ケ製造する際、第１スタンドの圧÷ｉｔ’； ｏ −
／ｌとして従来品の工具鋼口・−ル、超硬ロールとこの
発明のＳｉ３Ｎ４セソミノ〃ス口・−ル？使用して比＋
１ｉＱ Ｌ ｌこ。
線イＡｌＡＡ世は９５０°０、ｌ桟面率は５０もであ−
・た。
・た。
その結果は第２表に明らかブ７ように従来品＋１・−ル
は何れも７〜８時間の使用でロール表面に１１１１．
ｆｉ；、れや〃ラック等が発生し、また線不イ中にＬｌ
・−ルイイ質の異物が混入して断線全発生し／こ。
は何れも７〜８時間の使用でロール表面に１１１１．
ｆｉ；、れや〃ラック等が発生し、また線不イ中にＬｌ
・−ルイイ質の異物が混入して断線全発生し／こ。
こｆｌに対してこの究明になるｈ Ｉ ３ Ｎ４セラミ
ツクスロールでは２００時間イ１１！用し７ても全く口
・−ルに異常がないという長７■命であり、その後伸糾
加丁においても中ｒ線もなく艮＆（ｆＸ、糾拐が得らハ
、ｌこ１、第２表
ツクスロールでは２００時間イ１１！用し７ても全く口
・−ルに異常がないという長７■命であり、その後伸糾
加丁においても中ｒ線もなく艮＆（ｆＸ、糾拐が得らハ
、ｌこ１、第２表
第１図は両持式圧研ロールの側面図、第２図（イ）は片
持式圧４Ｊロールの正面図、同図（ｒ−Ｔ）は側面図、
第３図は片持式圧延ロールの圧延機への取付状態を示す
［わ１面図である。 ′持ｒ「出願人 住友電気王業株式会
社代 理 人 弁理士 和 １）
昭第１図 第２図 第３図
持式圧４Ｊロールの正面図、同図（ｒ−Ｔ）は側面図、
第３図は片持式圧延ロールの圧延機への取付状態を示す
［わ１面図である。 ′持ｒ「出願人 住友電気王業株式会
社代 理 人 弁理士 和 １）
昭第１図 第２図 第３図
Claims (3)
- （１） 金属線材を熱間で圧延するに用いる圧延口・
−ルであって、主成分が８ｉ３Ｎ４を６０重量伽以上含
有するセラミックス焼結体からなり、片持式圧延機に使
用されることを特徴とするリング状一体型セラミックス
圧延ロール。 - （２） 圧延ロールがテーパスリーブにｌ！く、込ん
で保持されることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載のリング状一体型セラミックス圧延ロー、ル′。 - （３） ３００〜１０００°Ｃの被圧延材を冷却水の
流量が０．４ｎ？／ｈｒ以上、線速１ｍ１５６Ｃ以上で
圧延するラインにおいて使用することを特徴とする特￥
ｆ請求の範囲第１項記載のリング状一体型セラミックス
圧延口・−ル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57131021A JPS5921413A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 圧延ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57131021A JPS5921413A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 圧延ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921413A true JPS5921413A (ja) | 1984-02-03 |
Family
ID=15048140
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57131021A Pending JPS5921413A (ja) | 1982-07-26 | 1982-07-26 | 圧延ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5921413A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6133783A (ja) * | 1984-07-24 | 1986-02-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | クラツド材用圧延ロ−ル |
| US4883776A (en) * | 1988-01-27 | 1989-11-28 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness and a method of preparing the same |
| US4919689A (en) * | 1988-01-27 | 1990-04-24 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
| EP0414383A2 (en) * | 1989-07-27 | 1991-02-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Wear-resistant member |
| US5021372A (en) * | 1988-01-27 | 1991-06-04 | The Dow Chemical Company | Method of preparing a self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
| EP0441571A2 (en) * | 1990-02-09 | 1991-08-14 | Ngk Insulators, Ltd. | Silicon nitride sintered body and method of producing the same |
| US5091347A (en) * | 1990-08-15 | 1992-02-25 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic body and a method of preparing the same |
| US5098449A (en) * | 1990-08-24 | 1992-03-24 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic with crystalline grain boundary phase, and a method of preparing the same |
| US5120328A (en) * | 1988-01-27 | 1992-06-09 | The Dow Chemical Company | Dense, self-reinforced silicon nitride ceramic prepared by pressureless or low pressure gas sintering |
| US5160508A (en) * | 1988-01-27 | 1992-11-03 | The Dow Chemical Company | Self-reinforced silicon nitride ceramic of high fracture toughness |
| US5312785A (en) * | 1993-05-18 | 1994-05-17 | The Dow Chemical Company | Sintered self-reinforced silicon nitride |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4935204A (ja) * | 1972-08-07 | 1974-04-01 | ||
| JPS5378216A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | Tool for thermal working |
| JPS54117361A (en) * | 1978-03-06 | 1979-09-12 | Yoshida Keiichiro | Supporting of sintered hard ring roller |
-
1982
- 1982-07-26 JP JP57131021A patent/JPS5921413A/ja active Pending
Patent Citations (3)
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