JPS59187412A - 複合切削チツプ - Google Patents
複合切削チツプInfo
- Publication number
- JPS59187412A JPS59187412A JP6195183A JP6195183A JPS59187412A JP S59187412 A JPS59187412 A JP S59187412A JP 6195183 A JP6195183 A JP 6195183A JP 6195183 A JP6195183 A JP 6195183A JP S59187412 A JPS59187412 A JP S59187412A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite
- cutting
- cutting tip
- cermet
- composite cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/001—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents the constituent being used as supporting member
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐摩粍性を有すると共Ｋ、刃先部
分にろう付けされる複合体の相互接合強度が高く、した
かつて安定した切削性能を長期に１１って発揮する複合
切削チップに関するものである３、従来、一般に、分散
相が立方晶窒化はう素（以下ＣＢＮで示す）で構成され
、一方結合相か”Ｊ’ｊ、ｔ’。
分にろう付けされる複合体の相互接合強度が高く、した
かつて安定した切削性能を長期に１１って発揮する複合
切削チップに関するものである３、従来、一般に、分散
相が立方晶窒化はう素（以下ＣＢＮで示す）で構成され
、一方結合相か”Ｊ’ｊ、ｔ’。
Ｔ１ＣＮ、Ｗ’Ｃ，およびＡｕＮなどのうちの１４１．
Ｂｉ・寸だは２種以上、および／捷だは鉄族金Ａ％など
で構成されたＣ’ＢＮ基焼結材料の上層部分と、分散層
かＷ Ｃで構成され、一方結合相がＣｏで１１１１）成
されたＷ Ｃ基超硬合金の下層部分とからなる複合体を
、Ｗ Ｃ基超硬合金や高速度鋼などて１１４成されたチ
ップの刃先部分にろう伺けしてなる複合切削チップが実
用に供されている。
Ｂｉ・寸だは２種以上、および／捷だは鉄族金Ａ％など
で構成されたＣ’ＢＮ基焼結材料の上層部分と、分散層
かＷ Ｃで構成され、一方結合相がＣｏで１１１１）成
されたＷ Ｃ基超硬合金の下層部分とからなる複合体を
、Ｗ Ｃ基超硬合金や高速度鋼などて１１４成されたチ
ップの刃先部分にろう伺けしてなる複合切削チップが実
用に供されている。
しかし、上記の従来複合切削チップにおいては、上記の
複合体が、高温高圧、例えば温度 １４．０ Ｆ］℃、
圧カニ ５５Ｋｂの条件下での焼結にＪ：り製造される
ものであることから、この焼結時に下層部分の結合相を
構成するＣｏが上層部分に拡散し、このＣ：ｏ拡散が原
因で上層部分の耐摩耗性が劣化するようになるばかりで
なく、この複合切削チップ自体が高価なものであるため
、使用寿命後、再研削を力毎して再使用しているが、Ｃ
ｏの拡散量が一定でないので、切削寿命のバラツキが大
きく、その管理に著しい不都合をきたすなどの問題点が
あるものであった。
複合体が、高温高圧、例えば温度 １４．０ Ｆ］℃、
圧カニ ５５Ｋｂの条件下での焼結にＪ：り製造される
ものであることから、この焼結時に下層部分の結合相を
構成するＣｏが上層部分に拡散し、このＣ：ｏ拡散が原
因で上層部分の耐摩耗性が劣化するようになるばかりで
なく、この複合切削チップ自体が高価なものであるため
、使用寿命後、再研削を力毎して再使用しているが、Ｃ
ｏの拡散量が一定でないので、切削寿命のバラツキが大
きく、その管理に著しい不都合をきたすなどの問題点が
あるものであった。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、複合切
削チップにおける複合体の下層部分を構成するＣ Ｉ３
Ｎ基焼結材料のもつすぐれた酬摩耗性をＪｉｆなうこ
とのない、しかも複合切削チップにおける複合体の下層
部分として適した特性を有する材料を開発すべく研究を
行なった結果、上記の従来複合切削チップにおける複合
体の下層部分を、Ｗ Ｃ超超硬合金に代って、重量係で
、硬質分散相形成成分としての周期律表の４ａ。
削チップにおける複合体の下層部分を構成するＣ Ｉ３
Ｎ基焼結材料のもつすぐれた酬摩耗性をＪｉｆなうこ
とのない、しかも複合切削チップにおける複合体の下層
部分として適した特性を有する材料を開発すべく研究を
行なった結果、上記の従来複合切削チップにおける複合
体の下層部分を、Ｗ Ｃ超超硬合金に代って、重量係で
、硬質分散相形成成分としての周期律表の４ａ。
５ａ、および６ａ族金拠、さらにＭｇ、 Ｃａ 、 Ａ
Ｍ 、およびＳｌの炭化物、窒化物、酸化物、およびほ
う化物、並びにこれらの２種以上の固溶体のうちの１不
土捷／こ（佳２不止以上、１０〜７０襲。
Ｍ 、およびＳｌの炭化物、窒化物、酸化物、およびほ
う化物、並びにこれらの２種以上の固溶体のうちの１不
土捷／こ（佳２不止以上、１０〜７０襲。
結合相形成成分としてのＷまたはｗ−”ｒ悌合金および
不可避不純物°残り。
不可避不純物°残り。
からなる組成を有するサーメットで構成すると、このサ
ーメットは、焼結時にＣ１（Ｎ、ｌ１１：焼結４２石か
らなる上層部分への結合相形成成分の拡散がないので、
前記上層部分のもつずぐれたｌｌ１ｉｔ １８粍性が損
なわれることがなく、しかも前記上層１１１５分との接
合強度が高く、かつＷＣＣ超超硬合金比して一段とすぐ
れた岡ｌｊ性および耐熱性を有していることから、この
結果の複合切削チップば、ずぐれ／こ切削性能をきわめ
て長期にｑ、つて安定的に発揮する」：うになるという
知見を得たのである、。
ーメットは、焼結時にＣ１（Ｎ、ｌ１１：焼結４２石か
らなる上層部分への結合相形成成分の拡散がないので、
前記上層部分のもつずぐれたｌｌ１ｉｔ １８粍性が損
なわれることがなく、しかも前記上層１１１５分との接
合強度が高く、かつＷＣＣ超超硬合金比して一段とすぐ
れた岡ｌｊ性および耐熱性を有していることから、この
結果の複合切削チップば、ずぐれ／こ切削性能をきわめ
て長期にｑ、つて安定的に発揮する」：うになるという
知見を得たのである、。
したがって、この発明は、上記知見にもとづいてなされ
たものであって、ＣＢＮ基焼糸吉材不斗の」二層部分と
、サーメットの下層部分との複合体を刃先部分にろう伺
けしてなる複合切削チップに、ｌＳ−いて、前記下層部
分を、重量裂で、 硬質分散相形成成分としての周期律表の４と。
たものであって、ＣＢＮ基焼糸吉材不斗の」二層部分と
、サーメットの下層部分との複合体を刃先部分にろう伺
けしてなる複合切削チップに、ｌＳ−いて、前記下層部
分を、重量裂で、 硬質分散相形成成分としての周期律表の４と。
５ａ、および６ａ族金属、さらに１．．４ｙ、 （：ａ
、 Ａｌ４ ＋およびＳｌの炭化物、窒化物、酸化物
、および１１つ化物、並びにこれらの２種以王ゝの固溶
体のうちの１ｆｊｌｉ ？ｆたけ２種以上°１０〜７０
係。
、 Ａｌ４ ＋およびＳｌの炭化物、窒化物、酸化物
、および１１つ化物、並びにこれらの２種以王ゝの固溶
体のうちの１ｆｊｌｉ ？ｆたけ２種以上°１０〜７０
係。
結合相形成成分としてのＷまたはＷ−Ｍ○合金および不
可避不純物：残９゜ からなる組成を有するサーメットで構成したことに特徴
を有するものである。
可避不純物：残９゜ からなる組成を有するサーメットで構成したことに特徴
を有するものである。
なお、この発明の複合切削チップの複合体の下層部分に
おいて、硬質分散相形成成分の含有量を１．０〜７０％
と限定したのは、その含有量が１゜チ未満では相対的に
結合相形成成分の含有量が９０％を越えて多くなりすぎ
、所望の重重摩耗性を確保することができず、一方７０
％を越えて含有させると、相対的に結合相形成成分の含
有量が１５０％未満となってしまい、著しい靭性不足を
き／ξずようになることから、その含有量を１０〜７０
％と定めたのである。
おいて、硬質分散相形成成分の含有量を１．０〜７０％
と限定したのは、その含有量が１゜チ未満では相対的に
結合相形成成分の含有量が９０％を越えて多くなりすぎ
、所望の重重摩耗性を確保することができず、一方７０
％を越えて含有させると、相対的に結合相形成成分の含
有量が１５０％未満となってしまい、著しい靭性不足を
き／ξずようになることから、その含有量を１０〜７０
％と定めたのである。
つぎに、この発明の複合切削チップを実施例により具体
的に説明す：る。
的に説明す：る。
実施例
複合体における上層部分形成用原料粉末として、平均粒
径 ５μｍを有するＣ Ｂ ４＜”粉末、同ｉ ／ｆ
ＩｌｌのＴｉＮ粉末、同１．，５μｍの２１０．５”Ｏ
，ｂ粉末、同、：ｌ／ｌ １１１のＡｇ、Ｎ粉末、同２
．２μｍの１、＼″Ｃ粉末、同１．２ ／Ｉ ｉｌｌの
Ｃｏ粉末を用意し、さらに同下層部分形成用原料粉末と
して、平均粒径、０８μｍのｒ：ｌ”粉末、同１５μｍ
の（’ｒ ｌｏ、６”ｌｖｏ、／１ ） Ｃｏ・ｌｉ＼
１ｏ３粉末、 ｊ−＋：ｉＪ ］ 、 、’ｊ、ノｌ
ＩｌｌのＴｉＮ粉末、同ｏ５ｐｍのＡｉ！２０３粉末、
同０． ／ｌ、 ／ｆ ＩｌｌのＭｇＯ粉末、同２．Ｏ
μｍのＺｒＣ粉末、同：ｔ、 ５７１ ｍのＴａＣ粉末
、同１，８μ７ｎのｌ刈ｂＣ粉末、および同０４μｍの
Ｃａ、０粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１
表に示される配合組成に配合し、いずれもボールミルに
て７２時間混合した後、上層部分については、直径、８
ＢφＸ厚さ： ３．、５ ＋ＩＩＪｌ＋の寸法をもった
圧粉体にプレス成形し、一方丁層部分については、ｔ９
ｒ定の圧力にて成形し／こ圧粉体を、同じく第１表に示
さｎる条件て′かＹ、ｉｊ＋″ｊした伝、夕１仔、８朋
φＸ厚さ ３頭の寸法に研磨し、ついでこのように成形
した上層部分圧粉体と下層部分焼結体とを重ね合せた状
態でステンレス鋼製容器に装入し、この容器を、圧力’
、 ］、 Ｏ”” ＴＵ＋ ｉｌＪこの真空中、温度
］、］、Ｏ○℃に３０分間保持して、その内部を十分に
脱ガスした後、が−ドル型超高圧高温装置に装入し、圧
力媒体としてパイロフエライ！・を使用し、芥だ加熱体
としては黒鉛製円筒を用い、圧力、’ ！ｊ ５ Ｋ１
．）、温度 １４００℃、保持時間：３０分の条件で焼
結することによって複合体を成形し、引続いて、所定寸
法に切出した前記接合体を、ｉ Ｓ Ｏノ、Ｊｊ格の３
Ｎ ＯＮ ４３２に則し／こ形状をもつＶ・・（゛超
超硬合金製切削チップの刃先部分にろうイ］けすること
により本発明複合切削チップＬ〜８］・・よひイノＬ来
複合切削チップ１〜２を製造した。
径 ５μｍを有するＣ Ｂ ４＜”粉末、同ｉ ／ｆ
ＩｌｌのＴｉＮ粉末、同１．，５μｍの２１０．５”Ｏ
，ｂ粉末、同、：ｌ／ｌ １１１のＡｇ、Ｎ粉末、同２
．２μｍの１、＼″Ｃ粉末、同１．２ ／Ｉ ｉｌｌの
Ｃｏ粉末を用意し、さらに同下層部分形成用原料粉末と
して、平均粒径、０８μｍのｒ：ｌ”粉末、同１５μｍ
の（’ｒ ｌｏ、６”ｌｖｏ、／１ ） Ｃｏ・ｌｉ＼
１ｏ３粉末、 ｊ−＋：ｉＪ ］ 、 、’ｊ、ノｌ
ＩｌｌのＴｉＮ粉末、同ｏ５ｐｍのＡｉ！２０３粉末、
同０． ／ｌ、 ／ｆ ＩｌｌのＭｇＯ粉末、同２．Ｏ
μｍのＺｒＣ粉末、同：ｔ、 ５７１ ｍのＴａＣ粉末
、同１，８μ７ｎのｌ刈ｂＣ粉末、および同０４μｍの
Ｃａ、０粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第１
表に示される配合組成に配合し、いずれもボールミルに
て７２時間混合した後、上層部分については、直径、８
ＢφＸ厚さ： ３．、５ ＋ＩＩＪｌ＋の寸法をもった
圧粉体にプレス成形し、一方丁層部分については、ｔ９
ｒ定の圧力にて成形し／こ圧粉体を、同じく第１表に示
さｎる条件て′かＹ、ｉｊ＋″ｊした伝、夕１仔、８朋
φＸ厚さ ３頭の寸法に研磨し、ついでこのように成形
した上層部分圧粉体と下層部分焼結体とを重ね合せた状
態でステンレス鋼製容器に装入し、この容器を、圧力’
、 ］、 Ｏ”” ＴＵ＋ ｉｌＪこの真空中、温度
］、］、Ｏ○℃に３０分間保持して、その内部を十分に
脱ガスした後、が−ドル型超高圧高温装置に装入し、圧
力媒体としてパイロフエライ！・を使用し、芥だ加熱体
としては黒鉛製円筒を用い、圧力、’ ！ｊ ５ Ｋ１
．）、温度 １４００℃、保持時間：３０分の条件で焼
結することによって複合体を成形し、引続いて、所定寸
法に切出した前記接合体を、ｉ Ｓ Ｏノ、Ｊｊ格の３
Ｎ ＯＮ ４３２に則し／こ形状をもつＶ・・（゛超
超硬合金製切削チップの刃先部分にろうイ］けすること
により本発明複合切削チップＬ〜８］・・よひイノＬ来
複合切削チップ１〜２を製造した。
つきに、この結果（８られた本発明複合切削チップ」〜
８ｊ・・よび従来複合切削チップ１〜２について、 扱削拐 焼入れ鋼丸俸（材質’、 Ｓ Ｋ ｌ） −１
１＋ ７υｉさ 、’ ｆｉＲｃ ６ ０
ン 。
８ｊ・・よび従来複合切削チップ１〜２について、 扱削拐 焼入れ鋼丸俸（材質’、 Ｓ Ｋ ｌ） −１
１＋ ７υｉさ 、’ ｆｉＲｃ ６ ０
ン 。
切削４１ＢＩ ： ’？をンｍ、 ／１１１１１． 。
送り ０． Ｊ、 ｍノｉｆ／ Ｉ’ｅＶ−。
切込み：０．２ＶＩ＋。
リノ削１埼 出１ ： 、１ ３ １．ｕ＋ｔ 。
切削油剤゛使用せず。
の条件での連続切削試験、および、
破削拐、焼入れ鋼角材（材質 ５ＫＤ−１１，硬さ
Ｉ−ＩＲＣ５０）’ 。
Ｉ−ＩＲＣ５０）’ 。
切削速度、コ２０ ｍ ／ ｎ＋ｔｕ、送Ｑ：０．３Ｍ
／刃。
／刃。
切込み ０７筋。
切削時（ｊ；１ ： １５ ｎｕｍ。
切削油剤、使用せず。
の条件でのフライス切削試験を行ない、上記連続切削試
験では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗へ−さを測定
し、１だフライス切削試験では切刃にチッピングが発生
するまでの切削時間を測定した。
験では切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗へ−さを測定
し、１だフライス切削試験では切刃にチッピングが発生
するまでの切削時間を測定した。
これらの測定結果を第１表に示した。
第」衣に示される結果から、本発明複合切削チップ１〜
８は、いずれも連続切削試験ですぐれた１ｌｉｉＩ摩耗
性を有し、かつフライス切削試験でもチッピングの発生
が全く見られないのに対して、従来複合切削チップ１〜
２においては、耐摩耗性が相対的に低く、しかもチッピ
ング発生や複合体の剥離が見られ、本発明複合切削チッ
プに比して切削特性の劣ることが明らかである１、 上述のように、この発明の複合切削チップにおいては、
複合体を構成する下層部分の上ＩＶ ’＋’ｒｌＳ分に
対する接谷強度が著しく 、ＷＳ ＜、かつ下層部分（
・；１、すぐれた剛性および１１１熱性を有しているの
１、Ｑ〕削に際して（ｄ、すぐれた耐摩束［性を示すほ
か、切刃にチッピングや剥離の発生かなく、すぐれた９
）削性能を長期にＪ］つて発揮するものである１、出願
人 三菱金属株式会社
８は、いずれも連続切削試験ですぐれた１ｌｉｉＩ摩耗
性を有し、かつフライス切削試験でもチッピングの発生
が全く見られないのに対して、従来複合切削チップ１〜
２においては、耐摩耗性が相対的に低く、しかもチッピ
ング発生や複合体の剥離が見られ、本発明複合切削チッ
プに比して切削特性の劣ることが明らかである１、 上述のように、この発明の複合切削チップにおいては、
複合体を構成する下層部分の上ＩＶ ’＋’ｒｌＳ分に
対する接谷強度が著しく 、ＷＳ ＜、かつ下層部分（
・；１、すぐれた剛性および１１１熱性を有しているの
１、Ｑ〕削に際して（ｄ、すぐれた耐摩束［性を示すほ
か、切刃にチッピングや剥離の発生かなく、すぐれた９
）削性能を長期にＪ］つて発揮するものである１、出願
人 三菱金属株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 立方晶窒化はう緊塞焼結材料の上層部分と、サーメット
の下層部分との複合体を刃先部分にろう付けしてなる複
合切削チップにおいて、前記下層部分を、重量％で、 硬質分散相形成成分としての周期律表の４ａ。 ５ａ、および６ａ族金属、さらにＭｇ、 Ｃａ 、 Ａ
ｉｔ 、およびＳｌの炭化物、窒化物、酸化物、および
ほう化物、並びにこれらの２種以上の固溶体のうちの１
種または２種以上、１０〜７０％。 結合相形成成分としてのｗ−またはＷ−Ｍｏ合金および
不可避不純物：残り。 かもなる組成を有するサーメットで構成したことを特徴
どする複合切削チップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6195183A JPS59187412A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 複合切削チツプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6195183A JPS59187412A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 複合切削チツプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59187412A true JPS59187412A (ja) | 1984-10-24 |
| JPH0123241B2 JPH0123241B2 (ja) | 1989-05-01 |
Family
ID=13186008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6195183A Granted JPS59187412A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 複合切削チツプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59187412A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0271373A2 (en) * | 1986-11-12 | 1988-06-15 | Kabushiki Kaisha Kosmek | A hydraulic clamp |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57179083A (en) * | 1981-04-27 | 1982-11-04 | Sumitomo Electric Industries | Composite sintered body for tool and manufacture |
| JPS57180741U (ja) * | 1981-05-12 | 1982-11-16 |
-
1983
- 1983-04-08 JP JP6195183A patent/JPS59187412A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57179083A (en) * | 1981-04-27 | 1982-11-04 | Sumitomo Electric Industries | Composite sintered body for tool and manufacture |
| JPS57180741U (ja) * | 1981-05-12 | 1982-11-16 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0271373A2 (en) * | 1986-11-12 | 1988-06-15 | Kabushiki Kaisha Kosmek | A hydraulic clamp |
| EP0271373A3 (en) * | 1986-11-12 | 1989-11-23 | Kabushiki Kaisha Kosmek | A hydraulic clamp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0123241B2 (ja) | 1989-05-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2263613A1 (en) | Hard sintered body tool | |
| JP4028368B2 (ja) | 表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPWO2018074275A1 (ja) | 複合焼結体 | |
| JPH0196084A (ja) | 切削工具用表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料 | |
| WO2006100939A1 (ja) | ＴｉＣＮ基サーメットおよび切削工具ならびにこれを用いた被削物の製造方法 | |
| JPS59187412A (ja) | 複合切削チツプ | |
| JPS6225631B2 (ja) | ||
| JP3366659B2 (ja) | 異層表面調質焼結合金及びその製造方法 | |
| JP2861487B2 (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPH01183310A (ja) | フライス切削用表面被覆炭化タングステン基超硬合金製スローアウェイチップ | |
| JPH10193206A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 | |
| JPS6020457B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JP3123067B2 (ja) | 靭性に優れたｗｃ基超硬合金および硬質層被覆超硬合金 | |
| JP2001179507A (ja) | 切削工具 | |
| JPH06198504A (ja) | 高硬度焼結体切削工具 | |
| JPS58164750A (ja) | 切削工具用超高圧焼結材料 | |
| JPS5941445A (ja) | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JP4857506B2 (ja) | Ｗｃ基超硬合金製積層チップ | |
| JP2019065330A (ja) | 複合焼結体 | |
| JP2536544B2 (ja) | サ―メット製リ―マ | |
| JPS6020458B2 (ja) | 切削および耐摩耗工具用高靭性窒化硼素基超高圧焼結材料 | |
| JP3591858B2 (ja) | アルミ切削加工用超硬チップ | |
| JP3358477B2 (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する切削工具 | |
| JPH10193210A (ja) | 切刃片がすぐれたろう付け接合強度を有する超硬合金製切削工具 | |
| JPS59170265A (ja) | 切削工具用表面被覆超硬質合金部材 |