JPS59178197A - 高温用鋼用被覆ア−ク溶接材料 - Google Patents
高温用鋼用被覆ア−ク溶接材料Info
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- JPS59178197A JPS59178197A JP5199383A JP5199383A JPS59178197A JP S59178197 A JPS59178197 A JP S59178197A JP 5199383 A JP5199383 A JP 5199383A JP 5199383 A JP5199383 A JP 5199383A JP S59178197 A JPS59178197 A JP S59178197A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高Ｃ，ｒ鋼と低Ｃｒ鋼とを溶接する際に、
高Ｃｒ鋼側の溶接ボンド部における溶接熱処理時の組織
変化を抑制し、健全な異材溶接部を得るだめの高温用鋼
用被覆アーク溶接材料に関するものである。
高Ｃｒ鋼側の溶接ボンド部における溶接熱処理時の組織
変化を抑制し、健全な異材溶接部を得るだめの高温用鋼
用被覆アーク溶接材料に関するものである。
一般に、火力発電用ヴイラー等の配管部では、運転温度
に応じて使用鋼材が選択されるため、温度の変化する領
域、即ち高温部と低温部との境界に異材同士を接合した
溶接継手部が存在することとなっている。
に応じて使用鋼材が選択されるため、温度の変化する領
域、即ち高温部と低温部との境界に異材同士を接合した
溶接継手部が存在することとなっている。
そして、この場合、高温部には高Ｃｒ鋼（高合金鋼：Ｃ
ｒが７〜１４重量％）が、低温部には低Ｃｒ鋼（低合金
鋼：Ｃｒが０〜６重量％）がそれぞれ使用されるのが普
通であり、このような高Ｃｒ鋼と低Ｃｒ鋼の異材溶接に
おいては、従来、主として溶接作業性の観点からＣｒ含
有量の低い鋼を主体とする共金系溶接材料が用いられて
いた。
ｒが７〜１４重量％）が、低温部には低Ｃｒ鋼（低合金
鋼：Ｃｒが０〜６重量％）がそれぞれ使用されるのが普
通であり、このような高Ｃｒ鋼と低Ｃｒ鋼の異材溶接に
おいては、従来、主として溶接作業性の観点からＣｒ含
有量の低い鋼を主体とする共金系溶接材料が用いられて
いた。
（−７かしながら、このような低Ｃｒ鋼を主体とした共
金系溶接材料を用いて高Ｃｒ鋼と低Ｃｒ鋼とを溶接１−
だ場合には、高Ｃｒ鋼側溶接ボンド部に化学成分組成や
ミクロ組織の不連続部が存在することとなり、溶接後熱
処理（応力除去焼鈍）時に、高Ｃｒ側母材と低Ｃｒ側溶
接金属の界面でＣが移動してＣｒ２３Ｃ６が形成される
ため、低Ｃｒ側の溶接金属側に脱炭層ができて靭性を大
幅に劣化させるほか、強度低下をも来たすとの問題点が
あわ、壕だ、ボンド部近傍の母材熱影響部には逆に浸炭
層ができて水素浸蝕による割れが発生しやすいという問
題を免れることもできなかったのである。
金系溶接材料を用いて高Ｃｒ鋼と低Ｃｒ鋼とを溶接１−
だ場合には、高Ｃｒ鋼側溶接ボンド部に化学成分組成や
ミクロ組織の不連続部が存在することとなり、溶接後熱
処理（応力除去焼鈍）時に、高Ｃｒ側母材と低Ｃｒ側溶
接金属の界面でＣが移動してＣｒ２３Ｃ６が形成される
ため、低Ｃｒ側の溶接金属側に脱炭層ができて靭性を大
幅に劣化させるほか、強度低下をも来たすとの問題点が
あわ、壕だ、ボンド部近傍の母材熱影響部には逆に浸炭
層ができて水素浸蝕による割れが発生しやすいという問
題を免れることもできなかったのである。
本発明者等は、上述のような観点から、高Ｃｒ鋼と低Ｃ
ｒ鋼とを溶接した際に生ずる上記問題点を解消し。健全
な異材溶接継手を得べく、特にその溶接材料の改善を目
指して研究を行った結果、（ａ） 被覆アーク溶接材
料の芯線を構成する低合金鋼に適量のＶを添加すると、
溶接時に低Ｃｒ側溶接金属のＣがＶ Ｃの形態に変化し
て固定され、応力除去焼鈍時にＣの移動が防止されるこ
と、（ｂ）シかしながら、■を多量に添加すると応力除
去焼鈍時に再熱割れが発生しゃすくなるが、この際に芯
線中のＣｒ含有量を適当にコントロールし、かつ適量の
Ｍ□を添加すると、低Ｃｒ側の溶接ホ゛ンド部及び溶接
金属の靭性が確保されて応力除去焼鈍割れが防止され、
必要な高温強度やクリープ特性を備えた溶接継手が得ら
れること、 （Ｃ）同時に、被覆材たるフランクス中に、溶接性が阻
害されない範囲でＣａＣＯ３及びＣａｐ２を極カ多く含
有させて溶接金属のＦ２及び０２を減少させると、応力
除去焼鈍時σ再熱割れがより確実に防止されるばかシで
なく、高Ｏｒ側の溶接ボンド部や溶接金属の低温割れを
も防ぐことができ、溶接部に必要な靭性を十分に確保で
きること、 （ｄ） 従って、上述の芯線と被覆材とを組合せるこ
とにより、耐応カ除去焼鈍割れ性が向上するばかりでな
く、低温靭性、高温強度及びクリープ特性に優れ、低温
割れや再加熱割れを発生しない溶接継手を実現できる高
温用鋼用被櫟アーク溶接材料が得られること、 以上（ａ）〜（ｄ）に示される如き知見を得るに至った
のである。
ｒ鋼とを溶接した際に生ずる上記問題点を解消し。健全
な異材溶接継手を得べく、特にその溶接材料の改善を目
指して研究を行った結果、（ａ） 被覆アーク溶接材
料の芯線を構成する低合金鋼に適量のＶを添加すると、
溶接時に低Ｃｒ側溶接金属のＣがＶ Ｃの形態に変化し
て固定され、応力除去焼鈍時にＣの移動が防止されるこ
と、（ｂ）シかしながら、■を多量に添加すると応力除
去焼鈍時に再熱割れが発生しゃすくなるが、この際に芯
線中のＣｒ含有量を適当にコントロールし、かつ適量の
Ｍ□を添加すると、低Ｃｒ側の溶接ホ゛ンド部及び溶接
金属の靭性が確保されて応力除去焼鈍割れが防止され、
必要な高温強度やクリープ特性を備えた溶接継手が得ら
れること、 （Ｃ）同時に、被覆材たるフランクス中に、溶接性が阻
害されない範囲でＣａＣＯ３及びＣａｐ２を極カ多く含
有させて溶接金属のＦ２及び０２を減少させると、応力
除去焼鈍時σ再熱割れがより確実に防止されるばかシで
なく、高Ｏｒ側の溶接ボンド部や溶接金属の低温割れを
も防ぐことができ、溶接部に必要な靭性を十分に確保で
きること、 （ｄ） 従って、上述の芯線と被覆材とを組合せるこ
とにより、耐応カ除去焼鈍割れ性が向上するばかりでな
く、低温靭性、高温強度及びクリープ特性に優れ、低温
割れや再加熱割れを発生しない溶接継手を実現できる高
温用鋼用被櫟アーク溶接材料が得られること、 以上（ａ）〜（ｄ）に示される如き知見を得るに至った
のである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ｃ：０．０４〜０１５％（以下、係は重量割合とする）
。
。
Ｓｉ：０．０５〜○４５％、 Ｍｎ： ０．３０〜１．
００ ％。
００ ％。
Ｍｎ： ０．３０〜１．００％、 Ｃｒ： ２．００〜
６．００％。
６．００％。
１ｖｌｏ ： ０．４５〜２．５０係、 Ｖ ： ０
．１５〜０．３５％。
．１５〜０．３５％。
Ｆｐ及び不可避不純物：残り。
から成る成分組成を有する芯線に、
ＣａＣＯ３’、 ３０〜６０係。
Ｃ（ｌＦ２： １０〜３５係。
を必須成分とする被覆剤を塗布して高温用鋼用被覆アー
ク溶接材料を構成することにより、高Ｃｒ鋼と低Ｃ，ｒ
鋼との異材を溶接した際、溶接熱処理時の割れや性能劣
化を招くことの々い健全な継手を実現する、 ことに特徴を有するものである。
ク溶接材料を構成することにより、高Ｃｒ鋼と低Ｃ，ｒ
鋼との異材を溶接した際、溶接熱処理時の割れや性能劣
化を招くことの々い健全な継手を実現する、 ことに特徴を有するものである。
次に、この発明の溶接材料において、芯線の化学成分組
成、及び被覆剤の成分組成を前記の如くに数値限定した
理由を説明する。
成、及び被覆剤の成分組成を前記の如くに数値限定した
理由を説明する。
Ａ、芯線の成分組成
■ Ｃ
Ｃ成分には、鋼の焼入れ性を向上し所望の強度を確保す
る作用があるが、その含有量が０．０４％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、他方０．１５％
を越えて含有させると溶接性、特に溶接低温割れ性を大
幅に劣化させることとなるので、Ｃ含有量を００４〜０
１５％と定めた。
る作用があるが、その含有量が０．０４％未満では前記
作用に所望の効果を得ることができず、他方０．１５％
を越えて含有させると溶接性、特に溶接低温割れ性を大
幅に劣化させることとなるので、Ｃ含有量を００４〜０
１５％と定めた。
■ ５１
Ｓｉ成分は、鋼の脱酸剤として重要であり、特に溶接金
属のように多量の酸素を含有する場合には不可欠なもの
であるが、その含有量が０．０５％未満では所望の脱酸
効果を得ることができず、他方０４５係を越えて含有さ
せると靭性、特に長時間使用後の靭性を劣化させること
となるので、Ｓ１含有量を０．０５〜０．４５係と定め
た。
属のように多量の酸素を含有する場合には不可欠なもの
であるが、その含有量が０．０５％未満では所望の脱酸
効果を得ることができず、他方０４５係を越えて含有さ
せると靭性、特に長時間使用後の靭性を劣化させること
となるので、Ｓ１含有量を０．０５〜０．４５係と定め
た。
■ Ｍｎ
Ｍｎ成分は、Ｓ１成分と同様に鋼の脱酸作用を有してい
るものであり、しかも鋼の焼入れ性を向上して強度を上
昇させる作用をも有しているが、その含有量が０．３０
％未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、
他方１．００％を越えて含有させると靭性の劣化を招く
ことから、Ｍｎ含有量を０３０〜１．００％と定めた。
るものであり、しかも鋼の焼入れ性を向上して強度を上
昇させる作用をも有しているが、その含有量が０．３０
％未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、
他方１．００％を越えて含有させると靭性の劣化を招く
ことから、Ｍｎ含有量を０３０〜１．００％と定めた。
■ Ｃｒ
ボイラーのように高温で運転される装置に使用する鋼材
においては、その耐食性、耐酸化性を確保するためにＣ
ｒ成分は不可欠なものであり、運転温度に応じてその含
有量が選択されるものである。
においては、その耐食性、耐酸化性を確保するためにＣ
ｒ成分は不可欠なものであり、運転温度に応じてその含
有量が選択されるものである。
そして、溶接金属中のＣｒ含有量が低合金鋼中のＣｒ量
と同等以上であれば、その耐食性、耐酸化性を十分に確
保することができるので、Ｃｒ含有量の上限を低合金鋼
におけるその上限たる６． ＯＯ％に定めた。
と同等以上であれば、その耐食性、耐酸化性を十分に確
保することができるので、Ｃｒ含有量の上限を低合金鋼
におけるその上限たる６． ＯＯ％に定めた。
一方、この種の高温用鋼（Ｃｒ−Ｍｏ鋼）においてＶを
添加すると再熱割れ感受性が高くなることが知られてい
るけれども、Ｃｒ含有量を２００％以上にすると再熱割
れを防止できるようになることから、Ｃｒ含有量を２．
００〜６． ＯＯ％と定めた。
添加すると再熱割れ感受性が高くなることが知られてい
るけれども、Ｃｒ含有量を２００％以上にすると再熱割
れを防止できるようになることから、Ｃｒ含有量を２．
００〜６． ＯＯ％と定めた。
■ ＭＯ
Ｍｏ成分には、高温強度、特に長時間のクリープ強度を
確保する作用があシ、ボイラー等の運転温度に応じてそ
の量が選択されるものであるが、その含有量が０４５係
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方２．５０ ％を越えて含有させてもそれ以上の強度上
昇効果が得られないばかりでなく、溶接性の著しい劣化
を招くことから、ＭＯ含有量を０．４５〜２．５０％と
定めた。
確保する作用があシ、ボイラー等の運転温度に応じてそ
の量が選択されるものであるが、その含有量が０４５係
未満では前記作用に所望の効果を得ることができず、他
方２．５０ ％を越えて含有させてもそれ以上の強度上
昇効果が得られないばかりでなく、溶接性の著しい劣化
を招くことから、ＭＯ含有量を０．４５〜２．５０％と
定めた。
■ Ｖ
■成分には、鋼中のＣと結びついて微細なＶ炭化物を析
出せしめる作用があり、とのＶ炭化物には溶接後熱処理
に対して安定であって、化学成分組成の不連続部での組
織変化を抑制する作用を有しているが、■含有量が０．
１５％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、他方０６３５係を越えて含有させると前記組織変化
抑制作用にそれ以上の効果が得られないばかシか、逆に
溶接性（溶接ボンド部及び溶接金属部の靭性又は耐再熱
割れ性等）を害するようになることから、■含有量を０
．１５〜０．３５％と定めた。
出せしめる作用があり、とのＶ炭化物には溶接後熱処理
に対して安定であって、化学成分組成の不連続部での組
織変化を抑制する作用を有しているが、■含有量が０．
１５％未満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、他方０６３５係を越えて含有させると前記組織変化
抑制作用にそれ以上の効果が得られないばかシか、逆に
溶接性（溶接ボンド部及び溶接金属部の靭性又は耐再熱
割れ性等）を害するようになることから、■含有量を０
．１５〜０．３５％と定めた。
Ｂ、被検剤の成分組成
■ ＣａＣＯ３
一般に、溶接金属に対して０２は靭性の低下、Ｈ２は溶
接低温割れ性の上昇をそれぞれもたらし、好ましくない
ものであるが、ＣａＣＯ３は、溶接アークによって分解
されてＣＯ２ガスを発生し、大気中から溶接金属への０
２及びＨ２の侵入を防止する作用がちシ、このような作
用に所望の効果を得るためには３０％以上のＣａＣＯ３
量が必要である。しかしながら、６０％を越えて含有さ
せると溶接作業性が大幅に低下することとなるので、Ｃ
ａＣＯ３含有量を３０〜６０％と定めた。
接低温割れ性の上昇をそれぞれもたらし、好ましくない
ものであるが、ＣａＣＯ３は、溶接アークによって分解
されてＣＯ２ガスを発生し、大気中から溶接金属への０
２及びＨ２の侵入を防止する作用がちシ、このような作
用に所望の効果を得るためには３０％以上のＣａＣＯ３
量が必要である。しかしながら、６０％を越えて含有さ
せると溶接作業性が大幅に低下することとなるので、Ｃ
ａＣＯ３含有量を３０〜６０％と定めた。
■ ＣａＦ２
Ｃａ １噸” ２は、溶接アークによって分解されてフ
ッ素ガスを発生し、大気中から溶接金属への０２及びＨ
２が侵入するのを防止する。そして、このような効果を
得るためには１０％以上のＣａＦ２含有量が必要である
が、３５係を越えて含有させるとＣａＣＯ３の場合と同
様に溶接作業性を大幅に低下することとなる。従って、
ＣａＦ２含有量を１０−３５％と定めだ。
ッ素ガスを発生し、大気中から溶接金属への０２及びＨ
２が侵入するのを防止する。そして、このような効果を
得るためには１０％以上のＣａＦ２含有量が必要である
が、３５係を越えて含有させるとＣａＣＯ３の場合と同
様に溶接作業性を大幅に低下することとなる。従って、
ＣａＦ２含有量を１０−３５％と定めだ。
なお、本発明の溶接材料における被覆剤は、上記ＣａＣ
○３及びＣａＦ２のほかに、通常の如く適当量のＡｌ２
Ｏ２やＴｉＯ２等を含むものであることはもちろんであ
るが、いずれにしても、上記所定量のＣａＣ０３及びＣ
ａＦ２が含有されていればこの発明所期の効果を十分に
得ることができるのである。
○３及びＣａＦ２のほかに、通常の如く適当量のＡｌ２
Ｏ２やＴｉＯ２等を含むものであることはもちろんであ
るが、いずれにしても、上記所定量のＣａＣ０３及びＣ
ａＦ２が含有されていればこの発明所期の効果を十分に
得ることができるのである。
次いで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、第１表に示した如き成分組成の高温用鋼管Ｘ及び
Ｙを準備し、これを組合せて第１図に示すような開先形
状とした。なお、第１図の開先における各部の寸法は次
の通シであった。
Ｙを準備し、これを組合せて第１図に示すような開先形
状とした。なお、第１図の開先における各部の寸法は次
の通シであった。
ａ ： ２５朋。
ｂ：１．５間。
Ｃ：６０度。
次に、第２表に示した芯線組成及び被覆剤１ＦＪｉ成の
破覆アーク溶接棒を使用して上記鋼管Ｘ及びＹを溶接し
、その溶接部の特性を検討し、た。なお、第２表中、※
印は成分量が本発明範囲から外れていることを示すもの
である。
破覆アーク溶接棒を使用して上記鋼管Ｘ及びＹを溶接し
、その溶接部の特性を検討し、た。なお、第２表中、※
印は成分量が本発明範囲から外れていることを示すもの
である。
このときの溶接条件は、
電流：１’７０Ａ。
電圧：２５Ｖ。
溶接速度：１５ＣＴＬ／唄。
溶接入熱量：１７０００Ｊ／ｃｌｒＬ。
予熱層間温度：１５０〜２５０℃。
であり、被核アーク溶接法にて多層盛溶接を行った。
次いで、このようにして得られた溶接部に対して、それ
ぞれ、 ■ ６９０℃に１０時間保持後、炉冷。
ぞれ、 ■ ６９０℃に１０時間保持後、炉冷。
■ ７１５℃に１０時間保持後、炉冷。
（ｉｉｉ） ７４０℃に１０時間保持後、炉冷。
の条件にて溶接後熱処理を施した。
また、得られた溶接金属の成分組成を測定したところ、
第３表に示すよう゛な結果が得られた。
第３表に示すよう゛な結果が得られた。
さらに、溶接後熱処理を施した各試料について溶接部の
シャルピー衝撃特性を調べたところ、第４表に示される
如き結果が得られた。
シャルピー衝撃特性を調べたところ、第４表に示される
如き結果が得られた。
第４表に示される結果からも、本発明の溶接材料を用い
ることによシ、良好な溶接部靭性を得られることが明ら
かである。
ることによシ、良好な溶接部靭性を得られることが明ら
かである。
この種の異材溶接部において最も問題とされるのは、高
合金鋼側の溶接ボンド部靭性（第４表におけるＸＢ）で
あるが、比較溶接材料Ｃ，Ｄ及びＥを用いた場合にはい
ずれも０℃におけるシャルピーエネルギー吸収値（ｖＥ
’ｏ ）が２．４’に９ｆ−ｍ以下と低い靭性値を示し
たのに対して、本発明溶接材料Ａ又はＢを用いた場合に
はｖＥｏが７．１ ｋｇｆ−ｍ以上と良好な結果が得ら
れている。
合金鋼側の溶接ボンド部靭性（第４表におけるＸＢ）で
あるが、比較溶接材料Ｃ，Ｄ及びＥを用いた場合にはい
ずれも０℃におけるシャルピーエネルギー吸収値（ｖＥ
’ｏ ）が２．４’に９ｆ−ｍ以下と低い靭性値を示し
たのに対して、本発明溶接材料Ａ又はＢを用いた場合に
はｖＥｏが７．１ ｋｇｆ−ｍ以上と良好な結果が得ら
れている。
丑だ、本発明溶接材料を用いた場合、得られる溶接金属
部（第４表におけるＤＣ）の靭性も良好である。これに
対して、ｃｒ含有量の低い芯線を使用した溶接材料Ｅを
用いた場合には、得られる溶接金属の靭性が低−く、溶
接金属中に再熱割れも見られた。
部（第４表におけるＤＣ）の靭性も良好である。これに
対して、ｃｒ含有量の低い芯線を使用した溶接材料Ｅを
用いた場合には、得られる溶接金属の靭性が低−く、溶
接金属中に再熱割れも見られた。
さらに、比較溶接材料Ｆは、本発明溶接材料Ａと同じ芯
線を用い、被覆剤のみを変えたものであるが、これを使
用した場合には、第３表からも明らかなように溶接金属
中の酸素量が高く、また第４表にも表わされているよう
に溶接金属の靭性が低いものとなっている。
線を用い、被覆剤のみを変えたものであるが、これを使
用した場合には、第３表からも明らかなように溶接金属
中の酸素量が高く、また第４表にも表わされているよう
に溶接金属の靭性が低いものとなっている。
なお、第２図はこの実施例における溶接ボンド部の顕微
鏡組織写真図（７１５℃Ｘ１０ｂｒの溶接後熱処理を施
した庵の）であるが、比較溶接材料Ｃを用いた場合には
第２図（ｂ）に示されるように、高合金鋼側（鋼管Ｘ側
）の溶接ボンド部に脱炭層か形成されて靭性が低下して
いる（ ｖＥｏ ：○ｃ＋ｋｇｆ−ｍ）のに対して、本
発明溶接材料Ａを用いた場合には第２図（ａ）に示され
るように、脱炭層はみられず、良好な靭性（ｖＥｏ ：
８．４ｋｇｆ−ｍ）を示すことがわかる。
鏡組織写真図（７１５℃Ｘ１０ｂｒの溶接後熱処理を施
した庵の）であるが、比較溶接材料Ｃを用いた場合には
第２図（ｂ）に示されるように、高合金鋼側（鋼管Ｘ側
）の溶接ボンド部に脱炭層か形成されて靭性が低下して
いる（ ｖＥｏ ：○ｃ＋ｋｇｆ−ｍ）のに対して、本
発明溶接材料Ａを用いた場合には第２図（ａ）に示され
るように、脱炭層はみられず、良好な靭性（ｖＥｏ ：
８．４ｋｇｆ−ｍ）を示すことがわかる。
上述のように、この発明によれは、異種の高温用鋼の溶
接に際して、極めて健全な異材溶接部を安定して実現す
ることができ、溶接後熱処理時に割れや靭性劣化を来た
すことがないなど、工業上有用な効果がもたらされるの
である。
接に際して、極めて健全な異材溶接部を安定して実現す
ることができ、溶接後熱処理時に割れや靭性劣化を来た
すことがないなど、工業上有用な効果がもたらされるの
である。
第１図は実施例において採用した開先形状を示す模式図
、第２図は異材溶接ボンド部の顕微鏡組織写真図であり
、第２図（ａ）は本発明溶接材料を用いたものの例、第
２図（ｂ）は比較溶接材料を用いたものの例である。 出願人 住友金属工業株式会社
、第２図は異材溶接ボンド部の顕微鏡組織写真図であり
、第２図（ａ）は本発明溶接材料を用いたものの例、第
２図（ｂ）は比較溶接材料を用いたものの例である。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合で、 Ｃｔｏ、０４〜０１５係。 Ｓｉ：０．０５〜０．４５係。 Ｍｎ、０３０〜１．００％。 Ｃｒ： ２． ＯＯ〜６．○○俸。 Ｍ○：０４５〜２５０％。 Ｖ：０．１５〜０．３５係。 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ。 から成る成分組成を有する芯線に、同じく重量割合で、 ＣａＣＯ３： ３ Ｃ１〜６０％。 ＣａＦ２： １０〜３５％。 を必須成分とする被覆剤を塗布したことを特徴とする高
温用鋼用被覆アーク溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5199383A JPS59178197A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高温用鋼用被覆ア−ク溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5199383A JPS59178197A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高温用鋼用被覆ア−ク溶接材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59178197A true JPS59178197A (ja) | 1984-10-09 |
Family
ID=12902374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5199383A Pending JPS59178197A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高温用鋼用被覆ア−ク溶接材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59178197A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2740063A1 (fr) * | 1995-10-18 | 1997-04-25 | Kobe Steel Ltd | Electrode de soudage a l'arc enrobee du type a faible teneur en hydrogene pour des aciers cr-mo a haute resistance |
-
1983
- 1983-03-28 JP JP5199383A patent/JPS59178197A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2740063A1 (fr) * | 1995-10-18 | 1997-04-25 | Kobe Steel Ltd | Electrode de soudage a l'arc enrobee du type a faible teneur en hydrogene pour des aciers cr-mo a haute resistance |
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