JPS59163515A - 差圧伝送器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は差動容量方式の差圧センナを使用する差圧／電
流変換器と該変換器の出力を増幅・変換する電気回路よ
り成る差圧伝送器に関する０特に差圧伝送器の周囲温度
の影響による性能低下を小さくするための手段に関する
。

差動容量方式の差圧センサは第１図にその断面図で示す
ように、両側面が接液ダイヤフラム４と５で封鎖さ・れ
ている容器内の測定室にこれ管７，８の２部分に分離す
るダイヤフラム１が測定室周縁に固定されており、ダイ
ヤフラム１を可動電極と極で差動容量を形成する。室内
には封入液６が満だされてい石。この差圧センサにおい
ては、容器両側面の接液ダイヤフラム４，５に外部から
高圧ＰＩ（と低圧Ｐが加わると両正は封入液６を介して
可動り 電極の両面に伝達でれて可動電極１にはｐＨとｐＬの差
圧が作用し可動電極１は低圧側固定電極２に近づく方向
に偏位する。このときの可動電極１の中心偏位Ｘと差圧
との間に次式が成立する。

もとでは定数である。

この差動容量方式の差圧センＶを使って構成きれている
差圧／電流変換器ＰＤにおいてはセンサの可動電極１と
高圧側、低圧側の各固定電極３と２で形成されるコンデ
ン′＋ｊＣＨとＣＬによって第２図に示す電橋回路が形
成はれている。（コンデンｖ鮨とＣＬを高圧側、低圧側
のブランチ容量と名付ける。）との電橋回路では電橋の
励振電圧ｅｆ制御するととによシコンデンｖＣＨ２ＣＬ
を流れる各電流ｉＨと几の和は常に一定値工。に保たれ
る。また、可動電極１と各固定電極２，３との電極間の
初期のギャップｄｏとすれば差圧（ＰＨ−ＰＬ）と（１
Ｌ−ｉＨ）との間に下式が成立する。（なおｉＬ、ｉＨ
ヲそれぞれ低圧側、高圧側のブランチ電流と名付ける。

） 上式は、Ｋが一定である場合は（ｉＬ−ｉＨ）が（Ｐ−
Ｐ）に比例することを示す。なお、実際の差Ｌ 圧／電流変換器ｐＤでは（ＩＬ−ＩＨ）および（１Ｌ＋
ｉＨ）はそれぞれ対応する直流信号工Ｍ１およびＩＭ２
に変換される。°直流信号エヤ□−入力差圧を代表する
出力電流として変換器ＰＤに縦続する電気回路に与えら
れ該回路で増幅され例えば４〜２０ｍＡの正規化電流用
カニに変換して受信器に送出される。正規化室流Ｉは差
圧の計測に利用される。また、直流信号工Ｍ２は変換器
ＰＤ内で電橋回路に供給される工。すなわち（ｉＬ、＋
ｉ□）を一定に保つために利用される。

上記（２）式は変換器の周囲温度が一定の条件のもとで
成立する変換特性式でらるが、周囲温度が変化すれば多
少ながらその影響により出力電流工、□は入力差圧に比
例しなくなる。従来からこの種変換器の変換特性に及ば
ず周囲温度の変化の影響を軽減するためにその構造に種
々の工夫が施てれているが、まだ完全に温度変化の影響
をうけない変換器は実現されていない。したがって差圧
／電流変換器の設置されている場所に温度変化があれば
変換器出力電流”Ｍｌはその影響をうけこれを増幅変換
せる伝送器出力Ｉもまたその影響をこうむりこれが工を
計測する受信器の指示に零点誤差およびスパン誤差とな
って現れる。その結果差圧測定の精度が低下する欠点が
ある。

本発明の主たる目的は差圧伝送器に含まれている差圧度
変換器の出力に及ぼす周囲温度の影響を低減する手段を
具備する差圧変換器を含む差圧伝送器を実現するにある
。

なお、差圧伝送システムの受信側の受信器の計測値に生
ずる零点誤差およびスパン誤差は主として伝送器側の変
換器において周囲温度の変化の影響によって生ずる変換
器出力の変化に起因する。

したがって以下の記述において、前者すなわち受信側受
信器の計測値に生ずる零点誤差およびスパン誤差の原因
でらる後者すなわち伝送側変換器出力の変動をそれぞれ
零点誤差およびスパン誤差と呼ぶ。

本発明の他の目的は差圧変換器出力の零点誤差およびス
パン誤差を補償する零点誤差補償電流およびスノ、クン
誤差補償電流を発生する温度誤差補償回路を構成要素に
持つ差圧変換器を具備する差圧伝送器を提供するにある
。

本発明の他の目的は差圧変換器の零点誤差の補償とスパ
ン誤差の補償を相互独立に行うことのできる機能を持つ
差圧変換器を具備する差圧伝送器を提供するにある。

本発明の他の目的は周囲温度が特定の基準温度回路を具
備する差圧変換器をもつ伝送益金提供するにある。

本発明の他の目的は一定の周囲温度変化に対応する差圧
変換器の零点誤差の補償およびスパイ誤差の補償を単一
の回路で行うことのできる温度誤差補償回路を具備する
差圧変換器をもつ伝送器を提供するにある。

以下、本発明実施例を参照して本発明の詳細な説明する
。

先ず、本発明の構成が従来の差圧伝送器の構成と相違す
る点を明かにするために従来の差圧変換器を使用する２
線式の差圧伝送システムを説明する。第３図はその構成
図である。図において、差圧伝送器ＰＩＩｏは２線式伝
送器であシ、差圧／電流変換器ＰＤは入力差圧を代表す
る差圧変換量カエヶ□と電橋回路に供給式ねる動作電流
ＩＣ−（ｉＬ＋翰）に対応する直流信号ＩＭ２とを出力
する電橋回路部分ｐＤ工と前記直流電流工、。と基準電
施工□とを比較し両電流が等しくなるように電橋回路の
動作電流工。

を制御する動作電流制御回路部分ＰＤ２とよ構成る。

以下、ｐＤ　　から出力する出カ電流工や、と出方電流
１Ｍ２を区別するため工や□を第１出カ電流’　　１Ｍ
２を第２出力電流と呼ぶ。差圧／電流変換器ＰＤＫ縦続
する電気回路は第１出カ電流よりｉ□を電圧Ｅ２に変換
するＩ／Ｖ変換器、変換増幅器Ａ、出カトランジスタＱ
１および帰還抵抗Ｒ２゜等を含む。伝送器ｐｌ工。は差
圧の測定現場に配設され、この伝送器Ｐ／工に含まれる
各演算回路の動作電力は受信側ＰＭの電源Ｅ工から伝送
線１２を通じて供給される。変換器ＰＤの電橋回路部分
ＰＤの第１出カ電流ＩＭ１１ｉＩ／Ｖ、　Ｖ／Ｔ等一連
の信号変換回路によってＤＣ４〜２０ｍＡの正規化出力
電流工。に変換きれ伝送線１２を介して受信側ＰＭに伝
送はれる。また、差圧変換器ＰＤの電橋回路部分ＰＤ１
の第２出力電流工Ｍ２は基準電施工□と比較されその差
は制御増幅器Ｕ工に加えられる。制御増幅器Ｕ工の出力
は変換器ＰＤに含まれている電橋回路（図示せず）の動
作電流（ＩＬ＋ｉＨ）が常に工、に対応し一定の電施工
。になるように交流発振器Ｏ８Ｃの出力振幅ｅを制御す
る。伝送器Ｐ／Ｉ。の電流入出力端１δ。

１９の電圧Ｖ□は定電流回路Ｊおよびゼナーダイオード
Ｄｚで定電圧ｖ２に変換きれる。ｖ２は伝送器Ｐ／Ｉ。

の各演算増幅器を駆動する電源として利用爆れる。

第４図は第３図で例示せる２線式伝送システムを採用せ
る差圧伝送器Ｐ／Ｉに本発明を実施せる回路側の概略の
構成を示す。図において第３図の各部に付した記号と同
じ付号を付しである部分は第６図と同一部分である。以
下、各図においてＥは電圧源およびその電圧値を、Ｒは
抵抗器およびその抵抗値を代表する。図において第５図
に示されている差圧伝送器Ｐ／Ｉ　とこれに対応する第
４図の伝送器ｐ／Ｉ　との相違する部分は両者の変換器
ｒ’Ｄの部分のみである。後者の変換器ＰＤには温度誤
差補償回路ＴＣが設けられておシ、その出力電流土工、
はＰＤの出力回路の電流加算点Ｓ□においてＰＤ□の第
１出力電流工、□と適当な極性で加算され、他方の出力
電流土工はＰＤ　の第２出力電流工Ｍ２の出力回路１ の加算点Ｓ２において（工Ｍ２−工Ｒ）に適当な極性で
加算される。土工２を零点誤差補償電流、土工。をスパ
゛ン誤差補償電流と名付ける。

第５図は第４図で例示せる本発明実施例における差圧変
換器ＰＤに含まれる温度誤差補償回路７０部分のより詳
細な構成を示す。この回路ＴＣは温度差Ｅ／Ｉとより成
る。

温度差検出回路ＴＢは一種の温度差検出ブリッジで、使
用温度内の特定の基準温度ｔ’４と周囲温度ｔとの差（
１−１ｏ）に比例する出力電圧Ｅを生ずる。

ここで例示されているＴＢは周囲温度のセンサとしてト
ランジスタＱ２およ、びダイオードＤ□、Ｄ２’ｉ利用
し、ブリッナの電源として差圧伝送器に含まれる演算増
幅器の動作電源ｖ２を利用して構成されている。一般に
シリコントランジスタのベース・エミッタ間の順方向電
圧降下ｖＢＥはトランジスタを使用する−５０　＋　２
００°Ｃの常温範囲で約−２ｍＶ／’Ｃの温度係数をも
ってる。シリコンダイオードの順方向電圧降下も同様の
温度依存性をもつ。

ＴＢはこの温度特性を利用したブリッジ回路である。図
に示す如く■−［Ｆ］間の枝路はＱ２のベース・枝路に
は定抵抗Ｒ３が接続される。■−■間の電位点Ｇは伝送
器に含まれる演算増幅器の演算基準点Ｇと同電位の点で
ろって基準電圧ｖ２の中間の特定電位に保たれる。図で
点線で示されている抵抗ＲＡ。

ＲＢはここには実際に使用されていない。伝送器内で演
算基準点Ｇを基準電圧Ｖの中間の所望の電位に定めてい
る分圧要素を当価的に表わしたものである。ＴＢは、伝
送器が使用てれる周囲温度の上限温度ｔ＋を例えば８０
°Ｃ９下限温度ｔ−を例えば−２０°Ｃと定め、可変抵
抗Ｒ２を調整し基準温度ｔ０で検電子［Ｆ］−０間に発
生する電圧Ｅを零に平衡し以後Ｒ２の調整位置をそこに
固定して使用される。この状態に調整式れている回路で
は周囲温度ｔと基準温度ｔとの差（１−１）に近似的比
例する電圧Ｅが険電端０　　　　　　　　　　　　　　
０ 子［Ｆ］−０間に発生する。この場合、感温素子Ｑ２＋
Ｄ工＋　Ｄ２に流れる順方向電流により素子の端子間に
発生する電圧の温度係数は負でβるからｔがｔよシ高い
領域でば◎に対する■の電圧Ｅは正、ｔがｔより低い領
域では負である。上限温度ｔ＋に対応するＥは正の最大
値となりｔが低下するにしたがって低減し１＝１　で零
となりなおｔが低下すればＥは負に変じ下限温度ｔ−で
負の最小値となる。

第５図に示す温度差検出回路ＴＢにおいては温度セン９
．ｖとしてトランジスタＱ２およびダイオ−ドロ工。

Ｄ２を組合せて利用しているが、温度センサはこれらの
素子の組合せに限定するものではない。例えばダイオー
ドのみを使用し、その数も任意でろってよい。また、サ
ーミスタ、あるいは抵抗の温度係数が比較的大きい金属
線を使用してもよい。ここで温度センサとして使用され
る素子を総称して感温素子と名付ける。

変換回路Ｅ／Ｉは演算増幅器Ｕ３で構成されている電圧
ホロアＵ３（以下電圧ホロアをＵ３で代表しＵ３と称す
る）と、同じ値の２つの抵抗Ｒと演算増幅器Ｕ４で構成
されている反転回路Ｕ４　（以下この回路をＵ４で代表
しＵ４と呼ぶ）と、Ｕ３の出力端■とＵ４の出力端■と
を橋絡する２つの滑り線抵抗Ｒｖ１とＲｖ２と、各滑り
線抵抗ＲＶ□とＲｖ２の摺動子ｄ１．ｄ２にそれぞれ接
続する出力抵抗Ｒ２，Ｒｓとで構成される。

電圧ホロアＵ３はＴＢの出力端［Ｆ］とＵ３の出力端■
とを電気的に分離し０点にＴＢ出力端［Ｆ］と同じ電圧
Ｅの電圧源を得るための緩衝増幅器である。周囲温度ｔ
がｔ＋とｔの範囲にあればＲＶＩとＲｖ２の並列回路の
１端■には＋Ｅが他端■には−Ｅが印加式れる。

また、ｔｏ〜ｔ−の範囲にあれば■に−Ｅ、■に＋Ｅが
印加される。ＲＶ工の摺動子ｄ工に発生する可変電圧上
Ｅ２は出力抵抗Ｒ２により可変電流土工２に変換てれ、
±■２は零点誤差補償電流として差圧変換器ＰＤの加算
点Ｓ１に送出される。Ｒｖ２の摺動子ｄ２に発生する可
変電圧上Ｅ８は出力抵抗ＲＩ９によりスパン誤差補償第
６図（Ａ）は変換器Ｅ／Ｉの一方の滑り線抵抗例え゛ば
ＲＶｌの構成説明図であυ、第６図（Ｂ）は滑υ線抵抗
ＲＶ□上を摺動する摺動子ｄ工の接触位置とｄ工にピッ
クアップでれるＥｚとの対応関係を示す特性線図である
。図において（１）は周囲温度が上限温度ｔ＋の場合、
（２）は下限温度を−の場合の特性線である。図から明
力令うにｔ＋の場合■端に印加でれる電圧を＋Ｅとすれ
ば摺動子ｄ工が滑シ線上を１端■から■に向って移動す
るにしたがって摺動子ｄ□の電圧Ｅ２ば＋Ｅから連続的
に低下し中央点■で零とな９■を過ぎれば負に転じ他端
■に達すれば−Ｅとなる。したがって特定値の抵抗Ｒ２
を通り出力回路に流れ出る零点誤差補償電施工、もＥ２
の変化に対応し連続的に低下する。また、周囲温度がｔ
−の場合Ｅ２、の変化はｔ＋の場合と反対である。周囲
温度ｔが任意の温度ｔの場合はＥ、はその温度ｔに対応
した変化をたどる。図では任意の温度ｔに対する特性線
を（３）に例示する。

第７図はＴＣに含まれるＥ／Ｉ回路における２つの補償
電流上１２および土工。を出力する回路部分の構成を示
す当価回路である。ＲＶ□は零点誤差補償電流±１２を
得るための滑ｐ線抵抗、Ｒｖ２はスパン誤差補償電流土
工を得るための滑り線抵抗である。

単一の補償電流を出力するＴＣ回路を２つの補償電流を
出力する回路に変更するには十Ｅ、−Ｅを出力する出力
端■、■に橋絡する滑り線抵抗の数を１個〃・ら２個に
変更するだけでよい。

回路の作用を説明する。

現在実用されている多くの差圧変換器の性能について次
の事項が実験的に知られている。いま人出方間の変換係
数Δ工Ｍ１／Δｐ、　（但しΔＰ□は入力信号Ｐｉの微
小変化、ΔＩＭ１　はΔＰ□に対する出力電施工Ｍ１の
微小変化）が等しいと保証されている同種の変換器につ
いて、 （１）差圧変換器ＰＤの変換係数は変換器の測定範囲の
入力Ｐについて一定とみなすことができる。しま たがって入力Ｐのフルスケール値Ｐ１（ｆ−ｓ　）に対
すす る出力エラ□のフルスケール値工や、（ｆ−６）の比も
一定とみなすことができる。

０１）変換器ｐＤの使用温度範囲ｔ＋〜ｔ−の中の任意
の温度ｔにおける零点誤差およびスパン誤差は温度ｔと
特定の基準温度ｔとの差＜１−１＞に比例する。

０　　　　　　　　　　　　０ ０ｉｉ）　　同種多数の差圧変換器ＰＤにおいて、各変
換器の零点誤差およびスパン誤差は最小スパンの数％以
内であるが個々の変換器における誤差の太きでおよび極
性ともにまちまちである。

本発明においてはこのような同種の変換器の温度による
零点誤差およびスパン誤差を先に説明した同一構成の温
度誤差補償回路ＴＣの零点誤差補償電流上弓およびスパ
ン誤差補償電施工、で補償しようとするものである。ま
た、本発明の補償回路ＴＣの誤差補償電流Ｉ２．Ｉｓｅ
変換器ＰＤの出力電施工８□。

およびＰＤの出力電流”Ｍ２に付加しても基準温度上〇
に対する入出力特性に影響を及ぼさないＴＣを実現せん
とするものでるる。

第８図は変換器ＰＤにおける零点誤差補償に関連する回
路部分の構成説明図である。図においてＰＤの第１出力
電流−０を出力する電源を当価的にＥｌによシ、またそ
の出力抵抗を当価抵抗Ｒ□によって示す。また、温度誤
差補償回路ＴＣにおける零点誤差補償作用工２の出力回
路部分をＴＣ（Ｚ）で表わしこれを滑り線抵抗ＲＶ□の
摺動子ｄ工に生ずる可変電圧上Ｅ２と出力抵抗Ｒ２で示
す。補償電流土工。ばＰＤの出力端１１とＩ／Ｖ変換器
の入力端１３との間の加、算点Ｓ□に導入される。土Ｖ
の電圧が印加されている可変抵抗Ｒｖｏは工や□の零調
整用の抵抗である。

第９図は差圧変換器ＰＤにおけるスパン誤差補償に関連
する部分の回路構成を示す。差圧変換器ＰＤの電橋回路
部分ＰＤ１の第２出力電流工、１２とこれと比較する基
準電流ｉＲとの加算点Ｓ２にＴＣ（Ｓ）からスパン誤差
補償電流土工が導入はれる。±Ｅ８はＴＣ回回 路の第２の滑り線抵抗Ｒ■２の摺動子ｄ２に生ずる可変
電圧を代表する。

第６図、第８図を参照し零点誤差補償作用を説明する。

まず、基準温度ｔにおいて零点調整用の可変抵抗を調整
して入力差圧ｐ１が零に対する出力電流エヤ□を零にす
る。上限温度ｔ＋における零点誤差は前述の如く個々の
変換器において異なっているがその中でｔ＋における誤
差の最大値工Ｍ□（ＭＡＸ　’）は既知である。かかる
場合に温度誤差補償回路ＴＣＫおけるＥ／Ｉ回路の滑り
線抵抗ＲＶ□の摺動子ｄ工を滑り線の■端または■端上
に置きｄ、を通って流出するを定める。個々の変換器に
おいて、使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ−の間の任意の温
度ｔにおける零点誤差の太きではｔ＋におけるＩ６．１
１（ＭＡＸ）の絶対値以下でろるから、出力抵抗Ｒ２が
上述のように設定してろれば、周囲温度ｔが未知でβっ
ても摺動子ｄ１を滑り線上の■−■間を摺動することに
より零点誤差すなわち出力電施工ｈｘ□が零になる点（
／Ｃｄ１を位置決めすることができる。なお摺動子ｄの
位置決めは基準温度ｔＶＣおいて較正てれている入力ｐ
、の零に１ 対応する伝送器の正規死出カニの計測値を参照して行わ
れる。

次に１、第７図、第９図および第１０図を参照しス”Ｍ
ｌとの間の入出力特性を示す線図である。図において、
特性線（１）は基準温度ｔにおける特性線を示す。なお
ことに示されている線図は変換器の差圧センサによる電
橋回路（第２図参照）の動作電流（ｉＬ＋１Ｈ）が一定
の基準電施工□に対応する一定値に保たれている条件の
もとての特性線である。特性線（２）は上記の条件のも
とにおける例えば周囲温度がその上限温度ｔ＋のときの
入出力特性線を例示する。なお線（２）はｔ＋のときの
零点誤差は補償済の特性線である。いま第９図に例示せ
る変換器において入力Ｐ、の任意の値ｐに対する上限温
度ｔ＋における出力電施工、□を工（ｔ＋）ｐ　’基準
温度ｔ。における工ヶ□を工（ｔ　）ｐで表せば上限温
度ｔ＋にお゛ける入力差圧ｐに対するスパン誤差ε　　
は下式で定義されｓ（ｆ、＋） る。

説明の便宜上人力Ｐの最大値ｐ　（ＭＡＸ）に対するｔ
＋およびｔにおける出力電施工をＩ（ｔ＋）（ｆｓ）お
よび工（ｔ　）（ｆｓ、）で表せば’ｓ（ｔ＋）は下式
で表わすことかできる。

しかるに上限温度ｔ＋における出力電流は差圧センサに
含まれている電橋回路（第２図参照）９動作電流ＩＭ２
　”　（ＬＬ　”　ｌＨ）に比例ししたがってＰＤの加
算点Ｓ２で工Ｍ２と比較てれる基準電施工Ｒニ比例する
。

したがって（５）式ε　　は下式となる。

ＳＣｔ＋） 但しＫ（１）は周囲温度ｔの関数であり上限温度七十に
おいて一定である。

ここで誤差を補償するために加算点Ｓ２においてスパン
誤差補償電施工、を工□に加算するが第１０図にεｓ（
ｔ＋）を零に減するためには（６）式の右辺を零と置い
た下式を満足する工を加算点Ｓ２に供給しなければなら
ない〇 Ｋ（ｔ）（ＩＲ−ＩＳ）　ｐ（ｍａｘ）　−Ｉ（ｔ）（
ｆｓ）　＝　Ｏ（７）〇 一方、上限温度ｔ＋においてスパン誤差の最大値すなわ
ち工（ｔ＋）（ｆｓ）の最大値工（ｔ＋）ＭＡＸは既知
であれば、零点誤差補償の場合と同様にＴＣ回路におけ
るＥ／１回路のスパン誤差補償電流土工の出力回路の電
源用滑り線抵抗Ｒｖ２の摺動子ｄ２を滑り線の■端上に
置きｄ２を通って流出するスパン誤差補償電流土工の絶
対値が工　　　の絶対値より大きな値にｓ　　　　　　
　（ｔ＋）ＭＡＸ なるよう土工の出力回路の抵抗Ｒの値を定める。

Ｓ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
ｓかくすれば、個々の変換器におけるｔ＋の出力信号Ｉ
（ｔ）（ｆＳ）は”（ｔ＋）ＭＡＸ以下であるから摺動
子ｄ２を滑シ線上の■−■間を摺動することにより（７
）式を満足する点にｄ２を位置決めすることができる。

すなわち特性線（２）を基準温度ｔにおける特性線（１
）に合致式せることかできる。

性が正の範囲で特性線（４）を特性線（１）に合致させ
ることができる。まｆｃ５使用温度の変化範囲ｔ＋〜ｔ
−の間の任意の温度ｔＶＣおけるスパン誤差はｔが未知
でβっても摺動子ｄ２をＲｖ２の■−■間を摺動するだ
けで人力の任意の値Ｐに対する出力電流Ｉ（１）を基準
温度における工（１）と一致させることかできる。

本発明によれば（ｉ）零点誤差およびスパン誤差の補償
を相′互干渉なしに行うことができる。（１１）任意の
温度ｔにおいて零点誤差補償回路およびスパン誤差補償
回路のみの操作で基準温度ｔにおける較正時の入出力特
性と一致する特性の差圧変換器が実現できる。Ｇ１１）
本発明による零点誤差補償電流土工２およびスパン誤差
補償電流土工。は基準温度ｔ。

において零になるのでこれを変換器に付加しても基準温
度における入出力特性に変化を生ずることがない。（Ｖ
）零点誤差の補償は測定レンジ変更を行なうＩ／Ｖ変換
器の前段で行なわれるように伝送器が構成式れているの
で測定レンジの変更により零点誤差補償電流に過不足を
生じない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の差圧変換器の一部でめる差動容量方式
の差圧センサの断面図を示す。第２図は第１図の差圧セ
ンサを使用して構成されている電橋回路部分の原理図を
示す。第３図は従来公知の２線式差圧伝送方式の構成図
である。第４図は本発明を実施せる２線式差圧伝送器の
概略の構成を示す。第５図は第４図の本発明実施例にお
ける差圧変換器に含まれる温度誤差補償回路の詳細な構
成を示す。第６図囚は本発明を実施せる差圧変換器の温
度誤差補償回路の一部である電圧／電流変換器の一方の
滑υ線抵抗の構成説明図、第６図（ｎ）は滑り線抵抗上
を摺動する摺動子の接触位置と摺動子上の電圧との対応
関係を示す。第７図は温度誤差補償回路に含まれる電圧
／電流変換器の出力回路部分の構成を示す当価回路でる
る。第８図は本発明を実施せる差圧変換器部分における
零点誤差補償に関連する回路部分の構成を示す。第９図
は本発明を実施せる差圧変換器部分におけるスパン誤差
補償ｖｃ関連する部分の回路構成を示す。第１０図は差
圧変換器の入出力特性を示す線図である。 第４図において、 ＰＤ・・・差圧変換器、ＰＤｌ・・・差圧変換器の電橋
回路部分、ＰＤ・・・差圧変換器の動作電流制御回路部
分、ＴＣ・・・温度誤差補償回路、Ｉ／Ｖ・・・電流／
電圧変換回路、Ｓイ・・・加算点、Ｓ・・・加算点、■
□・・・基準電流、エ　　　　　　　　　　２ ＲＶ工・・・第１滑υ線抵抗、ｄ□・・第１摺動子、Ｒ
ｖ２・・・第２滑り線抵抗、ｄ２・・・第２摺動子、Ｒ
２・・・第１出力抵抗、Ｒ・・・第２出力抵抗。 第　７１利 宅　２　劇 秀　５）４ ＄４　　　７）七１１ 名　７１阿 箭　８　）肩 透　ｑ　帽 労。 番　ＩＱ　　＋囚

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）差動容量形差圧センサを使用する差圧／電流変換
   器と該変換器の出力電流を増幅・変換する電気回路とよ
   シ成し、前記変換器は一端を基準電位点に接続し他端に
   周囲温度と基準温度との差に比例する第１出力電圧を発
   生する第１電圧源と一端を基準電位点に接続し他端に前
   記第１出方電圧と反対極性の出力電圧を発生する第２電
   圧源と前記第１．第２の電圧源のそｔぞれの他端に一端
   と他端とを接続する滑υ線抵抗と該滑り線抵抗の摺動子
   に一端を接続する特定の抵抗値の出方抵抗とよシ成り該
   出力抵抗の他端を出力端とする温度＼誤差補償回路を具
   備し、前記出方端を前記変換器の出力電流出力回路の加
   算点に接続し、前記摺動子の滑り〜線抵抗上の接触位置
   を選択的に設定し該設定点において該摺動子に生ずる電
   圧に対応して前記出力端に生ずる零点誤差補償電流にょ
   シ前記変換器の零点誤差電流を補償するように構成嘔れ
   ている前記変換器金倉む差圧伝送器。
2. （２）差動容量形差圧センサを使用する差圧／電流変換
   器と該変換器の出力電流を増幅・変換する電気回路とよ
   り成り、前記変換器は一端金基準電位点に接続し他端に
   周囲温度と基準温度との差に比例する出力電圧を発生す
   る第１電圧源と一端を基準電位点に接続し他端に前韻第
   １出力電圧と反対極性の出力電圧を発生する第２電圧源
   と前記第１゜第２の電圧源のそれぞれの他端に一端と他
   端とを接続する滑シ線抵抗と該滑シ線抵抗の摺動子に一
   端を接続する特定の抵抗値の出力抵抗とよシ成り該出力
   抵抗の他端を出力端とする温度誤差補償回路を具備し、
   前記出力端を前記変換器の電橋回路の動作電流に対応す
   る直流出力と基準電流との加算点に接続し、前記摺動子
   の滑υ線抵抗上の接触位置を選択的に設定し該設定点に
   おいて該摺動子に生ずる電圧に対応し前記出力端に生ず
   るスパン誤差補償電流により前記基準電流を補償し任意
   の周囲温度において任意の入力差圧に対する前記変換器
   の出力電流と基準温度において前記任意の入力差圧に対
   する前記変換器の出力電流との差を実質的に零に減する
   ように前記動作電流を制御する前記変換器を含む差圧伝
   送器。
3. （３）差動容量形差圧センブを使用する差圧／電流変換
   器と該変換器の出力電流を増幅・変換する電気回路とよ
   り成シ、前記変換器は一端を基準電位点に接続し他端に
   周囲温度と基準温度との差に比例する第１出力電圧を発
   生する第１電圧源と一端を基準電位点に接続し他端に前
   記第１出力電圧と反対極性の出力電圧を発生する第２電
   圧源々前記第１．第２の電圧源のそれぞれの他端に一端
   と他端とを接続する第１滑シ線抵抗と該滑シ線抵抗の第
   １摺動子に一端を接続する特定の抵抗値の第１出力抵抗
   とよシ成シ該第１出力抵抗の他端を零点誤差補償電流の
   出力端とする第１出力回路と、前記第１滑９抵抗と並列
   に接続する第２滑シ線抵抗と該第２滑り線抵抗の第２摺
   動子に一端を接続する特定の抵抗値の第２出力抵抗とよ
   シ成り該第２出力抵抗の他ｉｔスパン誤差補償電流の出
   力端とする第２出力回路とを具備する温度誤差補償回路
   を有し、前記第１出力回路の出力端を前記変換器の出力
   電流出力回路の加算点に接続し前記第１摺動子の第１滑
   シ線抵抗上の接触位置を選択的に設定し該設定点におい
   て該第１摺動子に生ずる電圧に対応して前記第１出力回
   路の出力端に生ずる零点誤差補償電流によシ前記変換器
   の零点誤差電流を補償するとともに、前記第２出力回路
   の出力端な前記変換器の電橋回路の動作電流に対応する
   直流出力と基準電流との加算点に接続し前記第２摺動子
   の第２滑シ線抵抗上の接触位置を選択的に設定し該設定
   点において該第２摺動子に生ずる電圧に対応し前記第２
   出力回路の出力端に生ずるスパン誤差補償電流により前
   記基準電流を補償し任意の周囲温度において任意の入力
   差圧に対する前記変換器の出力電流と基準温度において
   前記任意の入力差圧に対する前記変換器の出力電流との
   差を１的に零に減するように前記動作電流を制御する。 前記変換器を含む差圧伝送器。