JPS5916231A - Ｓｆ↓６ガス断路器の充電電流しや断試験回路 - Google Patents
Ｓｆ↓６ガス断路器の充電電流しや断試験回路Info
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- JPS5916231A JPS5916231A JP12610282A JP12610282A JPS5916231A JP S5916231 A JPS5916231 A JP S5916231A JP 12610282 A JP12610282 A JP 12610282A JP 12610282 A JP12610282 A JP 12610282A JP S5916231 A JPS5916231 A JP S5916231A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、接地電位の金属容器内にＳＦ。
ガスとともに断路部が収納されたＳＦ、 ガス断路器の
充電電流しゃ断時の再点弧サージにょる地絡現象に対す
る充電電流しゃ断試験回路に関する。
充電電流しゃ断時の再点弧サージにょる地絡現象に対す
る充電電流しゃ断試験回路に関する。
変電所において、断路器は変電所内機器の電力系統から
の切−υ離しゃ、回路の切り換えの目的で開閉操作され
る。断路器の開閉は隣接したしゃ断器が開路の状態で行
われ、断路器はそのしゃ断器に至る変電所内の短い線路
の微少な充１ｊ；電滞を開閉する。
の切−υ離しゃ、回路の切り換えの目的で開閉操作され
る。断路器の開閉は隣接したしゃ断器が開路の状態で行
われ、断路器はそのしゃ断器に至る変電所内の短い線路
の微少な充１ｊ；電滞を開閉する。
第１図は変電所の構成の一例を示すもので、ＢＵ８１．
ＢＵ８２ｄ母線、Ａ、Ｂ、ＣＩ、Ｄ。
ＢＵ８２ｄ母線、Ａ、Ｂ、ＣＩ、Ｄ。
Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉ、Ｊ、に、Ｌ、Ｍ、Ｎ、０は断路器
、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｔはしゃ断器、ＴＲｊ 、ＴＲ
ｊは変圧器、ＰＬＩ 、ＰＬＩ 。
、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｔはしゃ断器、ＴＲｊ 、ＴＲ
ｊは変圧器、ＰＬＩ 、ＰＬＩ 。
ＰＬ３は送電線である。
このような４１Ｎ成のものにおいて、例えば新路器人は
、しゃ断器ａまでの短い線路ｍを開閉し、断路器りは断
路器Ｅおよびしゃ断器すが開路の、ときに線路区間ｎを
開閉する。また、断路器０、Ｅ、に、Ｎ、Ｌ、や断器ｆ
が開の状態で、断路器Ｉは母線１を開閉する。
、しゃ断器ａまでの短い線路ｍを開閉し、断路器りは断
路器Ｅおよびしゃ断器すが開路の、ときに線路区間ｎを
開閉する。また、断路器０、Ｅ、に、Ｎ、Ｌ、や断器ｆ
が開の状態で、断路器Ｉは母線１を開閉する。
このように接続されたものにおいて、断路４人〜Ｄとし
てＳＦ、 ガス断路器が用いられる変電所は、第１図に
示す断路器Ａ−Ｄ、Ｌや断器ａ ％ ｆ 、母線ＢｔＪ
８１ 、 ＢＩＪＳ ２などを全て、８Ｆ・ガスを封入
した金属容器に収納した全ガス絶縁変電所と、母線だけ
を架空線とした複合形ガス絶縁変電所とに大別される。
てＳＦ、 ガス断路器が用いられる変電所は、第１図に
示す断路器Ａ−Ｄ、Ｌや断器ａ ％ ｆ 、母線ＢｔＪ
８１ 、 ＢＩＪＳ ２などを全て、８Ｆ・ガスを封入
した金属容器に収納した全ガス絶縁変電所と、母線だけ
を架空線とした複合形ガス絶縁変電所とに大別される。
断路器による充電電流しゃ断の際に、多数回の再点弧が
発生し、第２図に示すような負荷側線路対地電圧波形が
得られることが知られている。すなわち、開極時点００
とほぼ同時に微小の充電電流がしゃ断され、その時負荷
側の線路にはしゃ断瞬時の電、源電圧Ｖ、が残留してい
る。
発生し、第２図に示すような負荷側線路対地電圧波形が
得られることが知られている。すなわち、開極時点００
とほぼ同時に微小の充電電流がしゃ断され、その時負荷
側の線路にはしゃ断瞬時の電、源電圧Ｖ、が残留してい
る。
近・
電Ｗ！電圧Ｖ、は変流、であって変化するから、断路器
の極間にはこの線路の残留電圧と電源電圧の差が印加さ
れる。このとき断路器はまだ開極途中であって、極間絶
縁回復が十分でたく、極間電圧ｅ、で再点弧する。する
と、線路の静電容量は数百〜数千ピコファラッド程度で
あるから、流、れる過渡電流が紘衰するとすぐしゃ断が
成立し、負荷側線路の電圧はそのときの電源電圧■、と
一致した大きさで残留する。を源電圧Ｖ、はさらに変化
するから、極間電圧ｅ、でふただび再点弧を発生する。
の極間にはこの線路の残留電圧と電源電圧の差が印加さ
れる。このとき断路器はまだ開極途中であって、極間絶
縁回復が十分でたく、極間電圧ｅ、で再点弧する。する
と、線路の静電容量は数百〜数千ピコファラッド程度で
あるから、流、れる過渡電流が紘衰するとすぐしゃ断が
成立し、負荷側線路の電圧はそのときの電源電圧■、と
一致した大きさで残留する。を源電圧Ｖ、はさらに変化
するから、極間電圧ｅ、でふただび再点弧を発生する。
以下同様にして極間電圧ｅｌ 、ｅ４ ｓｅ＠
＊ ｅ６ ＊ ８Ｙ ＋ ８＊ ＋”。
＊ ｅ６ ＊ ８Ｙ ＋ ８＊ ＋”。
で再点弧を繰返す。断路器の極間距離は次第に大きく外
るので、多くの場合ｅ＠）ｅｙ）・・・ｅ １ 、：＞
ｅ １である断路器の極間絶縁が回復して［ｓ １Ｍ
、圧波高値の２倍以上になれば、再点弧せずしゃ断は完
了する。
るので、多くの場合ｅ＠）ｅｙ）・・・ｅ １ 、：＞
ｅ １である断路器の極間絶縁が回復して［ｓ １Ｍ
、圧波高値の２倍以上になれば、再点弧せずしゃ断は完
了する。
そして、これら再点弧のときにチー９％圧が発生する。
例えば第２図ａ点での再点弧の現象が生じ、これを時間
的に拡大し、概念的に示すと第３図のようになる。この
ときのサージ電圧は、開閉する負荷側の線路が短いため
周波数が高く、多くの場合その基本振動は数百ＫＨｚに
達する。
的に拡大し、概念的に示すと第３図のようになる。この
ときのサージ電圧は、開閉する負荷側の線路が短いため
周波数が高く、多くの場合その基本振動は数百ＫＨｚに
達する。
再点弧時に断路器の極間には高周波電流が流れる。もし
断路器がこの高周波電流を第３図（ｂ）のＸ点に示すよ
うに最初の電流零点でしゃ断すると、負荷側線路の電圧
は同図（，１のｙ点の電圧で残留することＶＣりる。し
かし、実系統ではこのようかことは発生しガい。再点弧
時の過渡電流が十分減衰した時点でしゃ断が成立し、負
荷側線路の電圧が１！源、電圧と一致した後でしゃ断さ
れる。断路器によって充電電流をしゃ断する際に多数回
の再点弧が発生するが、線路側の残留電圧は最大で電源
電圧波面値である。最大の再点弧ザージを考える場合、
電源側が電源電圧の波旨値、負荷側線路が逆極性の電源
電圧波面値で再点弧したと、きを検討すれば十分である
。
断路器がこの高周波電流を第３図（ｂ）のＸ点に示すよ
うに最初の電流零点でしゃ断すると、負荷側線路の電圧
は同図（，１のｙ点の電圧で残留することＶＣりる。し
かし、実系統ではこのようかことは発生しガい。再点弧
時の過渡電流が十分減衰した時点でしゃ断が成立し、負
荷側線路の電圧が１！源、電圧と一致した後でしゃ断さ
れる。断路器によって充電電流をしゃ断する際に多数回
の再点弧が発生するが、線路側の残留電圧は最大で電源
電圧波面値である。最大の再点弧ザージを考える場合、
電源側が電源電圧の波旨値、負荷側線路が逆極性の電源
電圧波面値で再点弧したと、きを検討すれば十分である
。
実系統において以上のよう外現象を示す断路器の充電電
流をしゃ断するため、従来第４図に示す充［［流しゃ断
試験回路が用いられている。
流をしゃ断するため、従来第４図に示す充［［流しゃ断
試験回路が用いられている。
１は供試ＳＦ、ガス断路器、２は負荷側コソデソザー、
３は変圧器、４は短絡発を機である。
３は変圧器、４は短絡発を機である。
負荷側コンデンサー２は、断路器１の負荷側線路の静電
容量を模擬したものであシ、その静電容量の値は開閉す
べき充電電流の値によって決められていた。
容量を模擬したものであシ、その静電容量の値は開閉す
べき充電電流の値によって決められていた。
しかし、ＳＦ、ガス断路器１は、再点弧時に、その際発
生するサージ電圧によって極間と接地電位の金属容器と
の間で地絡する場合が有ることが知られてきた。このと
きの地絡電圧は、断路器１が１３１４または閉の状態、
さらに、断路器１の（１〉間に再点弧アークを模擬した
釘金を設置した状態におりる静画電圧よシもかなル低く
、また地絡現象には、断路器１の極間のアーク放電が大
きく影ｕしている。
生するサージ電圧によって極間と接地電位の金属容器と
の間で地絡する場合が有ることが知られてきた。このと
きの地絡電圧は、断路器１が１３１４または閉の状態、
さらに、断路器１の（１〉間に再点弧アークを模擬した
釘金を設置した状態におりる静画電圧よシもかなル低く
、また地絡現象には、断路器１の極間のアーク放電が大
きく影ｕしている。
ＳＦ、ガス断路器１の充電電流しゃ断時の再点弧サージ
による地絡現象に着目して、実系統と等価ガ試鹸を行う
ためには、再点弧の際に発生するサージ電圧を実系統と
等価にしなければならない。しかし、第４図に示す従来
の充電電流しゃ断試験回路では、これが回能である。す
なわち、再点弧サージの周波数は主として負荷側コンデ
ンサ２と変圧器３および短絡発電機４のインダクタンス
で決まる。変圧器３および短絡発電機４のインダクタン
スが大きいためサージの周波数が実系統よシ遅くなって
しまう。この場合、再点弧時の高周波電流の周波数も遅
くなってこれをしゃ断しやすくなる。前述のように第３
図において、再点弧時の高周波電流の最初の電流零点で
しゃ断が成立し、断路器の負荷側に、電源電圧の波高値
以上の電圧が残留してしまうことも起こるからである。
による地絡現象に着目して、実系統と等価ガ試鹸を行う
ためには、再点弧の際に発生するサージ電圧を実系統と
等価にしなければならない。しかし、第４図に示す従来
の充電電流しゃ断試験回路では、これが回能である。す
なわち、再点弧サージの周波数は主として負荷側コンデ
ンサ２と変圧器３および短絡発電機４のインダクタンス
で決まる。変圧器３および短絡発電機４のインダクタン
スが大きいためサージの周波数が実系統よシ遅くなって
しまう。この場合、再点弧時の高周波電流の周波数も遅
くなってこれをしゃ断しやすくなる。前述のように第３
図において、再点弧時の高周波電流の最初の電流零点で
しゃ断が成立し、断路器の負荷側に、電源電圧の波高値
以上の電圧が残留してしまうことも起こるからである。
この発明は実系統と等価な８Ｆ・ガス断路器の充電電流
しゃ断時の再点弧サージによる地絡現象に対する充電電
流しゃ断試験回路を得ることを目的としている。
しゃ断時の再点弧サージによる地絡現象に対する充電電
流しゃ断試験回路を得ることを目的としている。
この発明は上記目的を達成するために、供試ＳＦ、ガス
断路器の負荷側に接続される負荷側コンデンサの静電容
量とこれに接続される前記断路器のブッシングの漂遊静
電容量の和を、前記断路器の電源側に接続されたりアク
ドル側に接続される断路器のブッシングの漂遊静電容量
の２倍以上とし、前記断路器の雷、源側に接続される１
「１源側コンデンサの静電容量を前記断路器の第１、第
２のブッシングの各々の漂遊静電容量、と前記負荷側コ
ンデンサの静電容量との和の５倍以上に構成したことを
特徴とするものである。
断路器の負荷側に接続される負荷側コンデンサの静電容
量とこれに接続される前記断路器のブッシングの漂遊静
電容量の和を、前記断路器の電源側に接続されたりアク
ドル側に接続される断路器のブッシングの漂遊静電容量
の２倍以上とし、前記断路器の雷、源側に接続される１
「１源側コンデンサの静電容量を前記断路器の第１、第
２のブッシングの各々の漂遊静電容量、と前記負荷側コ
ンデンサの静電容量との和の５倍以上に構成したことを
特徴とするものである。
以下この発明の実施例について図面を参照して説明する
。第５図はこの発明によるＳＦ６ガス断路器の充電電流
しゃ断試験回路の一実施例を示す概略図、第６図は同実
施例の中で再点弧の際に発生するサージ電圧のほとんど
を決定する部分の鴫価回路を示している。
。第５図はこの発明によるＳＦ６ガス断路器の充電電流
しゃ断試験回路の一実施例を示す概略図、第６図は同実
施例の中で再点弧の際に発生するサージ電圧のほとんど
を決定する部分の鴫価回路を示している。
図において、接地電位の金属容器内にＳＦ。
ガスとともに断路部が収納され、かつ前記金属容器に後
述する前記断路部と電気的に接続されるブッシングを有
する供試ＳＦ、ガス断路器、１２はこの断路器１１のブ
ッシング１８と大地との間に接続された静電容量Ｏ１！
の負荷側コンデンサ、ＩＪは一次側端子に交流電源１４
が接続され、二次側端子が断路器１１のプツシソゲ１ｆ
と大地との間に接続された変圧器である。
述する前記断路部と電気的に接続されるブッシングを有
する供試ＳＦ、ガス断路器、１２はこの断路器１１のブ
ッシング１８と大地との間に接続された静電容量Ｏ１！
の負荷側コンデンサ、ＩＪは一次側端子に交流電源１４
が接続され、二次側端子が断路器１１のプツシソゲ１ｆ
と大地との間に接続された変圧器である。
１５はプツシソゲ１７と変圧器１３の二次側一方の端子
間に接続されたりアクドル、１６は変圧器１３の二次側
の両端子間に接続された静１Ｌ容ｉ０ｓの電源側コンデ
ンサ、１９は交流電源１４に並列に接続された充電電流
（進み電流）の補償用リアクトル、１７．１８は前記断
路器１１のブッシングであるが、これらの漂遊静電’Ｂ
Ｒは０．．０．となっている。そして負荷側コンデンサ
１２と電源側コンデ・ンナ１６の静電容量Ｑ７．Ｏｓ、
断路器１１の漂遊静電容量０１１Ｏ１との間に次のよう
か関係が成立するようにしである。
間に接続されたりアクドル、１６は変圧器１３の二次側
の両端子間に接続された静１Ｌ容ｉ０ｓの電源側コンデ
ンサ、１９は交流電源１４に並列に接続された充電電流
（進み電流）の補償用リアクトル、１７．１８は前記断
路器１１のブッシングであるが、これらの漂遊静電’Ｂ
Ｒは０．．０．となっている。そして負荷側コンデンサ
１２と電源側コンデ・ンナ１６の静電容量Ｑ７．Ｏｓ、
断路器１１の漂遊静電容量０１１Ｏ１との間に次のよう
か関係が成立するようにしである。
０、＋Ｏ／？−ｎ０１、Ｏｃ −ｍ （０１＋０． ＋
０１ ） としたときｎ≧２、ｍ≧５である。
０１ ） としたときｎ≧２、ｍ≧５である。
このような構成としたのは次のようなことにもとづいて
なされている。すなわち、実系統でのＳＦ、ガス断路器
の再点弧サージを模擬した試駆を行うためには、実系統
での再点弧サージの大きさの倍数及び波形を知らなけれ
ばならガい。このため、異ったレイアウトの全ガス絶縁
変電所及び複合形ガス絶縁変電所の９変電所について合
計６４の断路器についてディジタル計算を行った。各計
算においては、最大のサージ電圧が発生するように、負
荷側と電源側がそれぞれ逆極性の電源電圧波高値で再点
弧した場合を計算した。計算で得られたサージ電圧波形
の代表例を第７図に示す。このように、サージ電圧の基
本振動周波数は数百ＫＨｚになることが多い。第８図は
、断路器端でのサージ倍数の計算結果をまとめたもので
ある。このよりに、最大２゜３倍のサージ電圧が計算さ
れた。この第５図においては次のようにして、再点弧時
に数百Ｋ １４ ｔの２．３倍以上の電圧を発生させる
ことができる。第６図において、電源電圧波高値をＥｏ
として、負荷側電圧が−”Ｃ１電、源側電圧が−Ｅｏ
で再点弧した場合を考える。再点弧とほとんど同時に
Ｏｌ ９０ｔ ｔ Ｃ１の電圧はと々る。そして、０８
、 Ｌ 、 ＯＩ！＋Ｏ１十〇、 （２）直列回路
で振動を開始する。この様子を第９図に示す。
なされている。すなわち、実系統でのＳＦ、ガス断路器
の再点弧サージを模擬した試駆を行うためには、実系統
での再点弧サージの大きさの倍数及び波形を知らなけれ
ばならガい。このため、異ったレイアウトの全ガス絶縁
変電所及び複合形ガス絶縁変電所の９変電所について合
計６４の断路器についてディジタル計算を行った。各計
算においては、最大のサージ電圧が発生するように、負
荷側と電源側がそれぞれ逆極性の電源電圧波高値で再点
弧した場合を計算した。計算で得られたサージ電圧波形
の代表例を第７図に示す。このように、サージ電圧の基
本振動周波数は数百ＫＨｚになることが多い。第８図は
、断路器端でのサージ倍数の計算結果をまとめたもので
ある。このよりに、最大２゜３倍のサージ電圧が計算さ
れた。この第５図においては次のようにして、再点弧時
に数百Ｋ １４ ｔの２．３倍以上の電圧を発生させる
ことができる。第６図において、電源電圧波高値をＥｏ
として、負荷側電圧が−”Ｃ１電、源側電圧が−Ｅｏ
で再点弧した場合を考える。再点弧とほとんど同時に
Ｏｌ ９０ｔ ｔ Ｃ１の電圧はと々る。そして、０８
、 Ｌ 、 ＯＩ！＋Ｏ１十〇、 （２）直列回路
で振動を開始する。この様子を第９図に示す。
過電圧の最大値Ｖｍａｘ は（２）式のようになる。
である。
ここで、０ ！ ＋ Ｏｌ！Ｍ＝ｎ ０１、Ｏｓ ＝ｍ
（Ｏｓ ＋ ＯＨ＋ Ｏｌ ）−ｍ Ｏｌ’ と置
くと（２）式は となる６ｍをパラメーターとしてｎに対するＶ ｍａｘ
を計算すると、第１０図が得られ、ｎをパラメータ
ーとしてｍに対するＶｒｎａｘ を計算すると、第１
１図が得られる。これら第１０゜１１図から分かるよう
に、ｎを２程度以上とし、かつｍは５程度以上にすると
、２．３倍以上のサージ電圧を発生させることができる
。なお、サージ電圧の周波数はインダクタンスＬの値を
変えることにより数百Ｋ Ｈｚにすることができる。
（Ｏｓ ＋ ＯＨ＋ Ｏｌ ）−ｍ Ｏｌ’ と置
くと（２）式は となる６ｍをパラメーターとしてｎに対するＶ ｍａｘ
を計算すると、第１０図が得られ、ｎをパラメータ
ーとしてｍに対するＶｒｎａｘ を計算すると、第１
１図が得られる。これら第１０゜１１図から分かるよう
に、ｎを２程度以上とし、かつｍは５程度以上にすると
、２．３倍以上のサージ電圧を発生させることができる
。なお、サージ電圧の周波数はインダクタンスＬの値を
変えることにより数百Ｋ Ｈｚにすることができる。
以上述べたこの発明によれば、実系統における全ガス絶
縁変電所および複合形ガス絶縁変電ハｒの断路器端で発
生する断路器による充電電流しゃ断時の再点弧サージ電
圧を模擬し、ＳＦ。
縁変電所および複合形ガス絶縁変電ハｒの断路器端で発
生する断路器による充電電流しゃ断時の再点弧サージ電
圧を模擬し、ＳＦ。
ガス断路器の地絡現象に着目した、実系統と等価なＳＦ
、ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路を提供できる。
、ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路を提供できる。
第１図は変電所の一例を示す単線結線図、第２図は間引
において断路器による短かい線路の微少充電を流しゃ断
時の負荷側線路対地電圧波形図、第３図は第２図のａ点
での再点几現象を説明するだめの時間的拡大図、第４図
は従来のＳＦ、ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路の
一例を示す図、第５図はこの発明によるＳＦ。 ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路を示す図、第６図
は同実施例の中で再点弧の際に発生するサージ電圧のほ
とんどを決定する部分の等価回路図、第７図は実系統の
変電所の断路器のディジタル計算によシ得られた再点弧
サージ波形の代表例を示す図、第８図は実系統における
再点弧サージ電圧を、９変電所６４ケースの場合のツ・
−ジ倍数の計算結果を示す図、第９図は第５図に示す試
験回路のサージ電圧波形を説明するだめの図、第１０図
は第５図に示す試験回路のサージ電圧と回路定数との関
係を示す図、第１１図は第５図に示す試験回路のサージ
電圧と回路定数との関係を示す図である。 １１・・・供試ＳＦ６ガス断路器、１２・・・コンデン
サ、ＩＳ・・・変圧器、１４・・・交流電源、ＩＳ・９
・リアクトル、１６・・・コンデンサ、１７．１８・・
・ブッシング、１９・・・補償す１クトル。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第３図 Ｘ 第４図 第５図 １１６図 １１７図 第８図 °°”サーン°ｗ！、尺態釦ｐｕ） ４’ｐ第 ９
図
において断路器による短かい線路の微少充電を流しゃ断
時の負荷側線路対地電圧波形図、第３図は第２図のａ点
での再点几現象を説明するだめの時間的拡大図、第４図
は従来のＳＦ、ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路の
一例を示す図、第５図はこの発明によるＳＦ。 ガス断路器の充電電流しゃ断試験回路を示す図、第６図
は同実施例の中で再点弧の際に発生するサージ電圧のほ
とんどを決定する部分の等価回路図、第７図は実系統の
変電所の断路器のディジタル計算によシ得られた再点弧
サージ波形の代表例を示す図、第８図は実系統における
再点弧サージ電圧を、９変電所６４ケースの場合のツ・
−ジ倍数の計算結果を示す図、第９図は第５図に示す試
験回路のサージ電圧波形を説明するだめの図、第１０図
は第５図に示す試験回路のサージ電圧と回路定数との関
係を示す図、第１１図は第５図に示す試験回路のサージ
電圧と回路定数との関係を示す図である。 １１・・・供試ＳＦ６ガス断路器、１２・・・コンデン
サ、ＩＳ・・・変圧器、１４・・・交流電源、ＩＳ・９
・リアクトル、１６・・・コンデンサ、１７．１８・・
・ブッシング、１９・・・補償す１クトル。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦第３図 Ｘ 第４図 第５図 １１６図 １１７図 第８図 °°”サーン°ｗ！、尺態釦ｐｕ） ４’ｐ第 ９
図
Claims (1)
- 変圧器の一次側端子に交流電源を接続し、変圧器の二次
側端子に並列に電源側コンデンサを接続し、この電源側
コンデンサの両端子間にリアクトルと負荷側コンデンサ
を直列に接続し、接地電位の金属容器内にＳＦ、ガスと
ともに断路部が収納され、前記金属容器に装着され、か
つ前記断路部と電気的に接続された第１、第２のブッシ
ングを有する供試８Ｆ、ガス断路器を前記負荷側コンデ
ンサと前記リアクトルとの間に接続し、前記負荷側コン
デンサの静電容量と前記負荷側コンデンサが接続された
ブッシングの漂遊静電容量の和を、前記リアクトルが接
続されたプツシソゲの漂遊静電容量の２倍以上とし、前
記電源側コンデンサの静電容量を前記第１、第２のブッ
シングの各々の漂遊の静電容量と前記負荷側コンデンサ
の静電容量との和の５倍以上としたことを特徴とするＳ
Ｆ、 ガス断路器の充１［流しゃ断試験回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12610282A JPS5916231A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | Ｓｆ↓６ガス断路器の充電電流しや断試験回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12610282A JPS5916231A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | Ｓｆ↓６ガス断路器の充電電流しや断試験回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916231A true JPS5916231A (ja) | 1984-01-27 |
| JPH0361295B2 JPH0361295B2 (ja) | 1991-09-19 |
Family
ID=14926660
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12610282A Granted JPS5916231A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | Ｓｆ↓６ガス断路器の充電電流しや断試験回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916231A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0285037A (ja) * | 1988-09-22 | 1990-03-26 | Hitachi Ltd | 自動車警報音発生装置 |
-
1982
- 1982-07-20 JP JP12610282A patent/JPS5916231A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0285037A (ja) * | 1988-09-22 | 1990-03-26 | Hitachi Ltd | 自動車警報音発生装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0361295B2 (ja) | 1991-09-19 |
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