JP2666946B2 - コンデンサ開閉性能試験装置 - Google Patents
コンデンサ開閉性能試験装置Info
- Publication number
- JP2666946B2 JP2666946B2 JP3561188A JP3561188A JP2666946B2 JP 2666946 B2 JP2666946 B2 JP 2666946B2 JP 3561188 A JP3561188 A JP 3561188A JP 3561188 A JP3561188 A JP 3561188A JP 2666946 B2 JP2666946 B2 JP 2666946B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- phase
- voltage
- switchgear
- test
- capacitor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は遮断器や開閉器等のコンデンサ開閉性能を評
価するためのコンデンサ開閉性能試験装置に関する。
価するためのコンデンサ開閉性能試験装置に関する。
（従来の技術） 電力系統の調相設備の１つとしてSCバンクや系統に発
生する高調波成分を抑制するためのフィルタバンクが使
用される。この場合、SCバンク７およびフィルタバンク
の主構成要素としてはコンデンサが用いられるため、進
相電流が流れる。
生する高調波成分を抑制するためのフィルタバンクが使
用される。この場合、SCバンク７およびフィルタバンク
の主構成要素としてはコンデンサが用いられるため、進
相電流が流れる。
しかして、このような進相電流の開閉を目的とするも
のとして、遮断器や開閉器が使用される。ところが、こ
のようなものに使用される開閉装置は、一般の変圧器や
回転電機などに使用される開閉装置と比較して、電流遮
断時に開閉極間に加わる回復電圧が著しく大きくなるた
め、厳しい条件下で使用されると言える。このためSCバ
ンクやフィルタバンクへ適用する開閉装置は、事前にど
の程度の条件まで適用可能か充分評価する必要がある。
のとして、遮断器や開閉器が使用される。ところが、こ
のようなものに使用される開閉装置は、一般の変圧器や
回転電機などに使用される開閉装置と比較して、電流遮
断時に開閉極間に加わる回復電圧が著しく大きくなるた
め、厳しい条件下で使用されると言える。このためSCバ
ンクやフィルタバンクへ適用する開閉装置は、事前にど
の程度の条件まで適用可能か充分評価する必要がある。
一般に中圧クラスの系統ではSCバンクやフィルタバン
クは非接地の３相回路構成となっている。この回路で電
流遮断を行なうと、まず、遮断第１相では第５図（ａ）
に示すように電源側対地電圧11に対して1.5PUの直流電
圧が負荷側対地電圧12として残り、遮断第２相では第５
図（ｂ）に示すように電源側対地電圧113に対して0.87P
Uの直流電圧が負荷側対地電圧14として残り、さらに遮
断第３相では第５図（ｃ）に示すように電源側対地電圧
15に対して−0.87PUの直流電圧が負荷側対地電圧16とし
て残るようになる。ここで、1PUは系統相電圧波高値で
ある。このため、開閉極間には遮断第１相では2.5PU、
遮断第2,3相では1.87PUの電圧が加わる。このような現
象の基で開閉装置のコンデンサ開閉性能を評価する手法
としては、実規模の回路を構成し評価する手法が最も正
確である。
クは非接地の３相回路構成となっている。この回路で電
流遮断を行なうと、まず、遮断第１相では第５図（ａ）
に示すように電源側対地電圧11に対して1.5PUの直流電
圧が負荷側対地電圧12として残り、遮断第２相では第５
図（ｂ）に示すように電源側対地電圧113に対して0.87P
Uの直流電圧が負荷側対地電圧14として残り、さらに遮
断第３相では第５図（ｃ）に示すように電源側対地電圧
15に対して−0.87PUの直流電圧が負荷側対地電圧16とし
て残るようになる。ここで、1PUは系統相電圧波高値で
ある。このため、開閉極間には遮断第１相では2.5PU、
遮断第2,3相では1.87PUの電圧が加わる。このような現
象の基で開閉装置のコンデンサ開閉性能を評価する手法
としては、実規模の回路を構成し評価する手法が最も正
確である。
しかし、最近のように系統が大容量化して来ると、コ
ンデンサバンク，フィルタバンクの高電圧化，大容量化
が進められ、このような回路へ適用する開閉装置の性能
を実規模回路で評価するとすれば評価装置が大形化し、
費用的にも問題が生じてくる。
ンデンサバンク，フィルタバンクの高電圧化，大容量化
が進められ、このような回路へ適用する開閉装置の性能
を実規模回路で評価するとすれば評価装置が大形化し、
費用的にも問題が生じてくる。
そこで、最近では、合成試験でコンデンサ開閉性能を
評価する方法が検討されている。現在使用されている合
成試験法に用いられる構成として第６図に示すようなも
のがある。このものは電流源電源21と電圧源電源22を夫
々１個有し、電流源電源21の出力部にリアクトル23を介
して補助遮断器24を接続し、そらに供試開閉装置25が接
続され、電圧源電源22の出力はコンデンサ26を介して、
補助遮断器24と供試開閉装置25に接続される構成となっ
ている。このような構成において、通電中の補助遮断器
24と供試開閉装置25を同時に開極し電流を遮断すると供
試開閉装置25極間には第７図に示す電圧が印加される。
共通評価試験を行なう場合には、極間電圧に加わる電圧
が最も高くなる遮断第１相の場合を模擬し、第７図に示
すように実系統での遮断第１相極間電圧27に対して合成
試験時の極間電圧28の波高値が同じになるように合成試
験が行なわれる。
評価する方法が検討されている。現在使用されている合
成試験法に用いられる構成として第６図に示すようなも
のがある。このものは電流源電源21と電圧源電源22を夫
々１個有し、電流源電源21の出力部にリアクトル23を介
して補助遮断器24を接続し、そらに供試開閉装置25が接
続され、電圧源電源22の出力はコンデンサ26を介して、
補助遮断器24と供試開閉装置25に接続される構成となっ
ている。このような構成において、通電中の補助遮断器
24と供試開閉装置25を同時に開極し電流を遮断すると供
試開閉装置25極間には第７図に示す電圧が印加される。
共通評価試験を行なう場合には、極間電圧に加わる電圧
が最も高くなる遮断第１相の場合を模擬し、第７図に示
すように実系統での遮断第１相極間電圧27に対して合成
試験時の極間電圧28の波高値が同じになるように合成試
験が行なわれる。
ここで３相実系統においてコンデンサバンク，フィル
タバンク回路へ適用される開閉装置では、電流遮断時に
極間に加わる電圧は上述したように各相2.5PU,±1.87PU
の値となり、これら値は各電流遮断毎により発生する相
がランダムに変化する。またアーク時間も遮断第１相に
ついて言えば、実系統では1/6サイクル程度が最大であ
るが、単相の合成試験では1/2サイクル程度である。ま
たコンデンサ開閉時に発生する再点弧はかならずしも最
大極間電圧の発生する遮断第１相で発生するとは言え
ず、極間電圧の低い遮断第2,3相で発生することもあ
る。このため、これら異なる条件の下での単相合成試験
では実系統の現象と異なる結果になってしまうことがあ
る。
タバンク回路へ適用される開閉装置では、電流遮断時に
極間に加わる電圧は上述したように各相2.5PU,±1.87PU
の値となり、これら値は各電流遮断毎により発生する相
がランダムに変化する。またアーク時間も遮断第１相に
ついて言えば、実系統では1/6サイクル程度が最大であ
るが、単相の合成試験では1/2サイクル程度である。ま
たコンデンサ開閉時に発生する再点弧はかならずしも最
大極間電圧の発生する遮断第１相で発生するとは言え
ず、極間電圧の低い遮断第2,3相で発生することもあ
る。このため、これら異なる条件の下での単相合成試験
では実系統の現象と異なる結果になってしまうことがあ
る。
（発明が解決しようとする課題） このように、従来の試験装置による単相合成試験で
は、極間に発生する電圧，アーク時間，各相ランダム開
閉等に問題があった。そこで、本発明ではこれら問題点
を３相合成試験で実系統で発生する電流，極間電圧を模
擬し、実際の現象と等価の試験を実現できるコンデンサ
開閉性能試験装置を提供するにある。
は、極間に発生する電圧，アーク時間，各相ランダム開
閉等に問題があった。そこで、本発明ではこれら問題点
を３相合成試験で実系統で発生する電流，極間電圧を模
擬し、実際の現象と等価の試験を実現できるコンデンサ
開閉性能試験装置を提供するにある。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 少なくとも中性点が共通接続された３相の電流源電源
と、少なくとも中性点が共通接続された３相の電圧源
と、これら電流源電源と電圧源電源の間に直列接続され
た３相の第１の開閉装置およびコンデンサと、これら第
１の開閉装置とコンデンサの接続点に一方の各相端子が
接続されるとともに少なくとも他方の各相端子が共通接
続された３相の第２の開閉装置を具備し、上記第１およ
び第２の開閉装置の一方を補助開閉装置、他方を供試開
閉装置とするようになっている。
と、少なくとも中性点が共通接続された３相の電圧源
と、これら電流源電源と電圧源電源の間に直列接続され
た３相の第１の開閉装置およびコンデンサと、これら第
１の開閉装置とコンデンサの接続点に一方の各相端子が
接続されるとともに少なくとも他方の各相端子が共通接
続された３相の第２の開閉装置を具備し、上記第１およ
び第２の開閉装置の一方を補助開閉装置、他方を供試開
閉装置とするようになっている。
（作用） このような構成において通電中の補助遮断器と、供試
開閉装置を同時開局すると、供試開閉装置の遮断第１相
極間には遮断時のコンデンサの電位と電圧源電圧及び第
１相より第2,3相遮断点までの電圧源電源中性点電位シ
フト分が加えられ、最大2.5PUの電圧が印加される。一
方、遮断する第2,3相での供試開閉装置の極間には遮断
時のコンデンサの電位と電圧源電圧が加えられ、最大1.
87PUの電圧が印加される。
開閉装置を同時開局すると、供試開閉装置の遮断第１相
極間には遮断時のコンデンサの電位と電圧源電圧及び第
１相より第2,3相遮断点までの電圧源電源中性点電位シ
フト分が加えられ、最大2.5PUの電圧が印加される。一
方、遮断する第2,3相での供試開閉装置の極間には遮断
時のコンデンサの電位と電圧源電圧が加えられ、最大1.
87PUの電圧が印加される。
これにより電流遮断過程で、見かけ上供試開閉装置の
極間には、実系統において開閉装置極間に印加されると
同等の電圧が印加されるようになる。
極間には、実系統において開閉装置極間に印加されると
同等の電圧が印加されるようになる。
（実施例） 以下、この発明の一実施例を図面にしたがい説明す
る。
る。
第１図は同実施例の回路構成を示している。図におい
て、31は中性点を共通接続されるとももに接地された３
相の電流源電源、22は中性点が共通接続され且つ非接地
の３相の電圧源電源で、これら電流源電源31と電圧源電
源の間に３相のリアクトル33、補助遮断器34およびコン
デンサ35を直列に接続する。
て、31は中性点を共通接続されるとももに接地された３
相の電流源電源、22は中性点が共通接続され且つ非接地
の３相の電圧源電源で、これら電流源電源31と電圧源電
源の間に３相のリアクトル33、補助遮断器34およびコン
デンサ35を直列に接続する。
そして、３相の補助遮断器34とコンデンサ35との接続
点に３相の供試開閉装置35の一方の各相端子を接続す
る。この場合、供試開閉装置36は他方の各相端子を共通
接続し且つ非接地状態になっている。
点に３相の供試開閉装置35の一方の各相端子を接続す
る。この場合、供試開閉装置36は他方の各相端子を共通
接続し且つ非接地状態になっている。
次に、このように構成した実施例の動作を説明する。
この場合、電流源電源31の電圧Viと電圧源電源32の電
圧Vvは各相同相電圧で、Vi＜Vv、リアクトル33のインピ
ーダンスZLとコンデンサ35のインピーダンスZCの関係は
ZL≪ZL、そして電流源電源31より流出する電流iiと電圧
電源32より流出する電流ivはii≫ivとなるように夫々設
定され、かつ、iiとivは180゜位相のずれた波形で、各
電流零点は一致するものとする。
圧Vvは各相同相電圧で、Vi＜Vv、リアクトル33のインピ
ーダンスZLとコンデンサ35のインピーダンスZCの関係は
ZL≪ZL、そして電流源電源31より流出する電流iiと電圧
電源32より流出する電流ivはii≫ivとなるように夫々設
定され、かつ、iiとivは180゜位相のずれた波形で、各
電流零点は一致するものとする。
ここで、補助遮断器34と供試開閉装置36が投入状態に
あると、ii,ivの合成電流が供試開閉装置36を流れる。
このときii≫ivであるから合成電流はiiで決まる。
あると、ii,ivの合成電流が供試開閉装置36を流れる。
このときii≫ivであるから合成電流はiiで決まる。
この状態から補助遮断器33と供試開閉装置36を同時に
開極する。すると、合成電流の最初の零点（開極後、す
ぐ電流零点が来る時は次の零点）で３相中の１相が遮断
される。この時の電圧源電源32の当該相電圧値がコンデ
ンサ35にチャージされ維持される。ここで、１相が遮断
されると、他の２相が遮断されるまでの位相差は90゜あ
り、また、ZL≪ZCであるから供試開閉装置36の共通接続
点の電位はほぼ大地電位に近い状態を維持する。このた
め、電圧源電源32の中性点が１相遮断後他の２相遮断ま
での時間の間に電圧シフトされる。この結果として、供
試開閉装置36の遮断第１相極間には第２図（ａ）に示す
電圧が印加される。また、遮断第2,3相は、電圧源電源3
2の当該相電圧値と中性点の電圧シフトに対応した値が
コンデンサ35に各々チャージされ、維持されるので、遮
断第2,3相の供試開閉装置36の極間には第２図（ｂ）
（ｃ）に示すような電圧が印加されることになる。
開極する。すると、合成電流の最初の零点（開極後、す
ぐ電流零点が来る時は次の零点）で３相中の１相が遮断
される。この時の電圧源電源32の当該相電圧値がコンデ
ンサ35にチャージされ維持される。ここで、１相が遮断
されると、他の２相が遮断されるまでの位相差は90゜あ
り、また、ZL≪ZCであるから供試開閉装置36の共通接続
点の電位はほぼ大地電位に近い状態を維持する。このた
め、電圧源電源32の中性点が１相遮断後他の２相遮断ま
での時間の間に電圧シフトされる。この結果として、供
試開閉装置36の遮断第１相極間には第２図（ａ）に示す
電圧が印加される。また、遮断第2,3相は、電圧源電源3
2の当該相電圧値と中性点の電圧シフトに対応した値が
コンデンサ35に各々チャージされ、維持されるので、遮
断第2,3相の供試開閉装置36の極間には第２図（ｂ）
（ｃ）に示すような電圧が印加されることになる。
したがって、このようにすれば電流遮断の過程におい
て、見掛け上供試開閉装置の極間に、実系統の開閉装置
が局間に印加されると同等の電圧を与えるようにできる
ので、開閉装置のコンデンサ開閉性能の評価を精度よく
行なうことができる。また、リアクトルを調整すること
で負荷電流を調整することができ、さらに、変圧器とIV
Rを組合わせることで電圧源電源による試験電圧を調整
できるなど、電圧、電流を簡単に可変することもできる
ので、幅の広い性能評価を行なうことができる。
て、見掛け上供試開閉装置の極間に、実系統の開閉装置
が局間に印加されると同等の電圧を与えるようにできる
ので、開閉装置のコンデンサ開閉性能の評価を精度よく
行なうことができる。また、リアクトルを調整すること
で負荷電流を調整することができ、さらに、変圧器とIV
Rを組合わせることで電圧源電源による試験電圧を調整
できるなど、電圧、電流を簡単に可変することもできる
ので、幅の広い性能評価を行なうことができる。
次に、第３図は本発明の他の実施例を示すものであ
る。
る。
ところで、実系統で再点弧が発生すると、数PUのサー
ジが発生し、このサージにより、さらに再点弧が繰返さ
れ、対地間、相間で絶縁破壊を招くことがある。従来の
単相の合成試験では、供試開閉装置が再点弧を１回発生
するかどうかの評価が可能なだけで、再点弧が発生する
ことで２次的にどのような影響が現われるか評価するこ
とができなかった。そこで、この他の実施例では、再点
弧が発生したときに他相に発生する過電圧を実系統と同
等に発生させることで繰返し再点弧を発生する現象につ
いても評価可能にしている。
ジが発生し、このサージにより、さらに再点弧が繰返さ
れ、対地間、相間で絶縁破壊を招くことがある。従来の
単相の合成試験では、供試開閉装置が再点弧を１回発生
するかどうかの評価が可能なだけで、再点弧が発生する
ことで２次的にどのような影響が現われるか評価するこ
とができなかった。そこで、この他の実施例では、再点
弧が発生したときに他相に発生する過電圧を実系統と同
等に発生させることで繰返し再点弧を発生する現象につ
いても評価可能にしている。
この場合、第３図では、３相の電圧源電源32の共通接
続された中性点をコンデンサ37の介して接地し、また、
供試開閉装置36の共通接続された他方端子をコンデンサ
38を介して接地している。その他は、第１図と同様であ
り、同一部分には同符号を付して説明を省略している。
続された中性点をコンデンサ37の介して接地し、また、
供試開閉装置36の共通接続された他方端子をコンデンサ
38を介して接地している。その他は、第１図と同様であ
り、同一部分には同符号を付して説明を省略している。
しかして、このように構成しても上述した実施例と同
様な効果が期待できる。この場合、電流が遮断されると
遮断第１相には2.5PU、遮断第2,3相には1.87PUもの電圧
が極間に印加される。ここで、供試開閉装置36の極間耐
圧がこの電圧に耐えられないと、極間で絶縁破壊、即ち
再点弧が発生する。そして、再点弧が発生すると過電圧
が発生することが知られているが、この過電圧が他相に
廻りこみ、他相の極間電圧に過電圧が発生し、この過電
圧により多層でも再点弧が発生し、さらに大きな過電圧
を発生する。
様な効果が期待できる。この場合、電流が遮断されると
遮断第１相には2.5PU、遮断第2,3相には1.87PUもの電圧
が極間に印加される。ここで、供試開閉装置36の極間耐
圧がこの電圧に耐えられないと、極間で絶縁破壊、即ち
再点弧が発生する。そして、再点弧が発生すると過電圧
が発生することが知られているが、この過電圧が他相に
廻りこみ、他相の極間電圧に過電圧が発生し、この過電
圧により多層でも再点弧が発生し、さらに大きな過電圧
を発生する。
この他の実施例では遮断第１相極間電圧の最初の波高
値で再点弧が発生したと仮定すると、図に示す高周波電
流39が流れる。すると、この高周波電流39により電圧源
電源32の中性点電圧が変動し、この変動分が他相の極間
電圧に重畳する。これによって他相の極間電圧にも、再
点弧にともなう過電圧が第４図に示すように発生する。
これにより、供試開閉装置36の１相が再点弧を起したこ
とによる影響で他相が再点弧するかどうかの評価を行な
うこともできるようになる。
値で再点弧が発生したと仮定すると、図に示す高周波電
流39が流れる。すると、この高周波電流39により電圧源
電源32の中性点電圧が変動し、この変動分が他相の極間
電圧に重畳する。これによって他相の極間電圧にも、再
点弧にともなう過電圧が第４図に示すように発生する。
これにより、供試開閉装置36の１相が再点弧を起したこ
とによる影響で他相が再点弧するかどうかの評価を行な
うこともできるようになる。
なお、この発明は、上記実施例にのみ限定されず、要
旨を変更しない範囲で適宜変形して実施できる。例え
ば、補助遮断器34と供試開閉装置36を入替えるようにし
ても上述した実施例と同様と効果が期待できる。また、
電圧源電源32の各相電源にリアクトルとコンデンサの直
列回路を並列接続するようにしてもよい。こうすると、
再点弧時に流れる高周波電流がリアクトルとコンデンサ
の直列回路に分流するため、リアクトルとコンデンサの
定数選定により再点弧時に他相に発生するサージ周波数
を選択することができる。さらに、電流源電源31の中性
点を非接地とし、供試開閉装置36の共通接続部を直接接
地するようにしてもよい。
旨を変更しない範囲で適宜変形して実施できる。例え
ば、補助遮断器34と供試開閉装置36を入替えるようにし
ても上述した実施例と同様と効果が期待できる。また、
電圧源電源32の各相電源にリアクトルとコンデンサの直
列回路を並列接続するようにしてもよい。こうすると、
再点弧時に流れる高周波電流がリアクトルとコンデンサ
の直列回路に分流するため、リアクトルとコンデンサの
定数選定により再点弧時に他相に発生するサージ周波数
を選択することができる。さらに、電流源電源31の中性
点を非接地とし、供試開閉装置36の共通接続部を直接接
地するようにしてもよい。
［発明の効果］ この発明は、少なくとも中性点が共通接続された３相
の電流源電源と、少なくとも中性点が共通接続された３
相の電圧源電源と、これら電流源電源と電圧源電源の間
に直列接続された３相の第１の開閉装置およびコンデン
サと、これら第１の開閉装置とコンデンサの接続点に一
方の各相端子が接続されるとともに少なくとも他方の各
相端子が共通接続された３相の第２の開閉装置を有し、
上記第１および第２の開閉装置の一方を補助開閉装置、
他方を供試開閉装置とするようになっている。これによ
り３相合成試験において実系統で発生する電流、極間電
圧を模擬し、実際の現象と等価な試験を実現することが
できる。
の電流源電源と、少なくとも中性点が共通接続された３
相の電圧源電源と、これら電流源電源と電圧源電源の間
に直列接続された３相の第１の開閉装置およびコンデン
サと、これら第１の開閉装置とコンデンサの接続点に一
方の各相端子が接続されるとともに少なくとも他方の各
相端子が共通接続された３相の第２の開閉装置を有し、
上記第１および第２の開閉装置の一方を補助開閉装置、
他方を供試開閉装置とするようになっている。これによ
り３相合成試験において実系統で発生する電流、極間電
圧を模擬し、実際の現象と等価な試験を実現することが
できる。
第１図は本発明の一実施例を示す回路構成図、第２図は
同実施例の動作を説明するための図、第３図は本発明の
他実施例を示す回路構成図、第４図は同実施例の動作を
説明するための図、第５図乃至第７図は従来のコンデン
サ開閉性能試験装置の一例を説明するための図である。 31……電流源電源、32……電圧源電源、33……リアクト
ル、34……補助遮断器、35……コンデンサ、36……供試
開閉装置、37,38……コンデンサ
同実施例の動作を説明するための図、第３図は本発明の
他実施例を示す回路構成図、第４図は同実施例の動作を
説明するための図、第５図乃至第７図は従来のコンデン
サ開閉性能試験装置の一例を説明するための図である。 31……電流源電源、32……電圧源電源、33……リアクト
ル、34……補助遮断器、35……コンデンサ、36……供試
開閉装置、37,38……コンデンサ
Claims (1)
- 【請求項１】少なくとも中性点が共通接続された３相の
電流源電源と、少なくとも中性点が共通接続された３相
の電圧源電源と、これら電流源電源と電圧源電源の間に
直列接続された３相の第１の開閉装置およびコンデンサ
と、これら第１の開閉装置とコンデンサの接続点に一方
の各相端子が接続されるとともに少なくとも他方の各相
端子が共通接続された３相の第２の開閉装置を具備し、
上記第１および第２の開閉装置の一方を補助開閉装置、
他方を供試開閉装置とするようにしたことを特徴とする
コンデンサ開閉性能試験装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3561188A JP2666946B2 (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | コンデンサ開閉性能試験装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3561188A JP2666946B2 (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | コンデンサ開閉性能試験装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01210873A JPH01210873A (ja) | 1989-08-24 |
| JP2666946B2 true JP2666946B2 (ja) | 1997-10-22 |
Family
ID=12446637
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3561188A Expired - Lifetime JP2666946B2 (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | コンデンサ開閉性能試験装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2666946B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102495363B (zh) * | 2011-10-25 | 2014-04-23 | 南京南瑞继保电气有限公司 | ±800kV特高压直流阀组闭锁判别方法 |
-
1988
- 1988-02-18 JP JP3561188A patent/JP2666946B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01210873A (ja) | 1989-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Borghetti et al. | Transient recovery voltages in vacuum circuit breakers generated by the interruption of inrush currents of large motors | |
| JP2591525B2 (ja) | 遮断器の試験装置 | |
| JP2666946B2 (ja) | コンデンサ開閉性能試験装置 | |
| Sonagra et al. | Controlled switching of non-coupled & coupled reactor for re-ignition free de-energization operation | |
| Schellekens | Capacitor bank switching with vacuum circuit breakers | |
| JP3103262B2 (ja) | 開閉器の合成遮断試験回路 | |
| Koeppl et al. | New aspects for neutral grounding of generators considering intermittent faults | |
| Salceanu et al. | Numerical Simulations and Experimental Tests for the Analysis of Capacitive Load Switching in Power Circuits | |
| Islam et al. | Synthetic testing of medium voltage load break switches | |
| Marin et al. | Study of Overvoltages at the Extinguishing Coil Disconnection from Medium Voltage Networks in Stabilized Earthing Regime | |
| Pramana et al. | Simulation Study of Circuit Breaker Failure on Extra High Voltage Reactor | |
| JPH0145592B2 (ja) | ||
| Baina et al. | The analysis of secondary arc extinction characteristics on UHV transmission lines | |
| JPH0560062B2 (ja) | ||
| Takami et al. | Modeling and simulation of short circuit current and trv to Develop a synthetic test system for circuit breakers | |
| Yamagata et al. | Ferroresonance by open-phase on transformer with delta winding and grounded neutral | |
| Flurscheim | Some notes on rates of rise of restriking voltage sub-sequent to interruption of alternating-current power circuits | |
| Smeets et al. | Testing of 800 and 1200 kV class circuit breakers | |
| JPH0738014B2 (ja) | 遮断器の脱調合成試験装置 | |
| JPS59109873A (ja) | 三相共通タンク形遮断器の試験装置 | |
| Ngamsanroaj et al. | Simulation study of the secondary arc extinction due to single line to ground fault on the Thailand 500 kV Line from Mae Moh to Tha Ta Ko | |
| JPH04117136A (ja) | コンデンサバンク開閉用開閉装置 | |
| JPS59220663A (ja) | ガス絶縁断路器の再点弧サ−ジ試験方法 | |
| Kuribayashi et al. | Analysis of the operation of a distance relay during an unbalanced arc fault and verification by model tests | |
| Nagpal et al. | Damaging Open Pole Over-Voltage Disturbance Initiated by Personnel Incident |