JPS59152705A - 和又は差周波数信号発生回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 この発明は、２つの入力信号の周波数の和又は差の周波
数の出力信号を形成する和又は差周波数信号発生回路に
関する。

「背景技術とその問題点」 この発明は、ＳＳＢ　（Ｓｉｎｇｌｅ　５ｉｄｅ　Ｂａ
ｎｄ　）変調回路に用いられる。第１図は、従来のＳＳ
Ｂ変調回路の構成を示し、１で示すのが周波数ｆ、の正
弦波信号の入力信号源、２で示すのが周波数ｆ２の正弦
波信号の入力信号源である。この入力信号源１，２の一
方が所定の帯域の変調信号とされ、その他方がキャリア
信号源とされる。また、３，４が９０゜の移相を行なう
移相器を示し、５，６プ；掛算器を示し、７が加算回路
を示し、８が出力端子を示す。

第１の入力信号と移相器４を介された第２の入力信号と
が掛算器５に供給され、第２の入力信号と移相器３を介
された第１の入力信号とが掛算器６に供給され、掛算器
５及び掛算器６の出力が加算器７に供給される。移相器
３及び４の出力には、余弦波信号が現れ、加算器Ｔから
、２ｇ２図Ａに示すように、和の周波数（ｆ＋、ｆ）を
有する正弦波１　　　　２ の出力信号が現れる。第２図は、簡単のため第１及び第
２の入力信号が共に単一周波数の場合を示す。

また、加算器Ｔに対して、掛算器５の出力を位相反転し
て供給すれば、出力端子８に、第２図Ｂに示すように差
の周波数（ｆ２−ｆｌ）を有する正弦波の出力信号が現
れる。この第２図から明かなように、ＳＳＢ変調回路で
は、被変調信号（単側帯波）のみが得られる。例えば、
第２図に示されるように、キャリア周波数をｆ２とし、
このキャリア周波数ｆと周波数位置が近い被変調出力を
得る場合（・ては、キャリア成分をフィルタで除去する
ことが困難なので、ＳＳＢ変誘変成方式いると有利であ
る。

より具体的には、色信号を低域変換し、輝度信号葡Ｆ静
袈調し、この両者の間に、防接する４本のトランクの各
々でギヤリア周波数が異ならされたＦＭ変調オ垢号を挿
入する場合（て、Ｆｊ＼４変調オーディオ信号のギヤリ
ア周波数を所望の値に変換するため（て、　　ＳＳＢ変
調回路が用いられる。この場合、ｆ１＝　１５０　Ｋ［
ｆｚ　’、　ｆ２＝　１．３〜ｌ１ｌｚのような周波数
が用いられる。

第１図に示すように、移相器３，４及び掛算器５．６を
別個の回路ブロックで構成すると、回路措威が複雑とプ
より、然も、各回路ブロックに対する調整手段と掛算器
５，６の出力の振幅調整手段との計４ケ所の調整手段が
必要であった。

第１に、掛算器５．６の出力して、（ｆ、　−！−ｆ２
）又、に＜ｆ２−ｆ、）の正規の信号成分以外Ｉ５、ｆ
ｌ又はｆ２の信号成分が現れるキャリアリークの問題点
かあった。このキャリアリークの５らで、被変調出力の
周波数（第２図中のｆ＋ｆ又は、ｆ２−　ｆ、）に近接
２ した信号成分（即ら周波数ｆ２の成分）は、フィルタで
除去することが困難で特に問題となる。このギヤ＋）　
７　’ノ　−クを防止するｌζめに、掛算器５，６の七
ヤリアバランスの調整が必要であった。

第２に、移相器３，４の移相量ψ□、ψが誤差を持つ場
合（こも、出力信号中Ｖこ、不要な成分が現れる。出力
信号は、掛算器５，６の出力を加算したものであり、仄
式で表わされる。

Ｋｌｌｌｓｉｍω１ｔ　　Ｍ　ｓｉｎ　（ω２ｔ＋φ２
）　＋　Ｋ２＊　ｓｉｎω２　ｔ”　ｓＩ　１１　（６
１１ｔ＋φ□）。これかに３・５ｉｎ（ω１＋ω２）ｔ
となるた３０には、移相量φ１．ψ２の各々が９０°で
ある必決がある。誤差が在る時にＱよ、（ω２−ωｌ）
５′〕不要ｉ４’Ｚ分が現れる。この不要成分が被変調
出力の周波ｌＡヲζ近い周波数位置の場合には、フィル
タて”除去することが困難である。

ｉ％’、　３に、２つの掛算器５，６の出力信号のレベ
ルが等しくすいと、やはり、（ω２−ω１）の不要成分
が発生ずる。上式で係数に、、Ｌ、は、掛算器５゜６の
出力信号のダインを示しでおり、　　（Ｋ、＝に２）の
場合に、不要信号成分が発生ずる。従来の回路構成では
、加算器７に２いて、掛算器５，６の出力のバランスを
取るようにしていた。

「発明の目的」 この発明は、調整手段を殆ど必要とせずシこ、不要信号
成分を抑圧することが可能な昶又は差周波数信号発生回
路の提供を目的とするものである。

この発明に依れば、集積回路化に好適な和又は差周波数
信号発生回路を実現することができる。

１−発明の概要」 この発明は、第１及び第２の周波数の入力信号が供給さ
れ、この第１及び第２の周波数の和又は差周波数の出力
信号を発生するもので、第１の周波数の入力信号が供給
され、互いに９０’の位相差を有する差動の第１及び第
２の出力電流を発生する第１及び第２の差動アップと、
第２の周波数の入力信号が供給され、互いＧて９００の
位相差を有する差動の第３及び第４の出力電流を発生す
る第３及び第４の差動アップと、差動アンプで構成され
、第１及び第３の差動アップの出力電流の掛算出力電流
を発生する第１の掛算器と、差動アンプで構成され、第
２及び第４の差動アンプの出力電流の掛算出力電流を発
生する第２の掛算器と、第１及びＭ２の掛算器の出力電
流を合成して取り出す出力端子とを備えたものである。

「実施例」 第３図は、この発明の基本的構成を示すものである。周
波数スの第１の入力信号源（電圧源）１が第１及び第２
の差動アップ１１．１２の入力端子に接続され、周波数
１２の第２の人力信号源（電圧源）２が第３及び第４の
差動ア／プ１３，１４の入力端子に接続される。これら
の差動アンプ１１　．１２　．１３．１４に、対して、
２■７，２Ｉ２゜２１３．２Ｉ４の定電流を流す定電流
源１５，１６゜１？、１８が接続される。

差動アンプ１１及び１２は、抵抗及びコンデンサを含ん
でおり、９ｏ０移相が異なる連環電流ｉ□。

１２が夫々から発生し、出力電流１１が掛算器１９に供
給され、出力電流量２が掛算器２ｏに供給される。

同様に、差動ア７７″１３及び１４は、抵抗及びコンデ
ンサを含んでお、！７，９０’移相が異なる夫々の一出
力電流ｉ３及びｉ４が掛算器１９．２０に供給され掛算
器１９．２０は、差動アンプ１１，１２゜１３．１４か
ら供給される電流１１〜ｉ４の掛算出力電流（ｉ□・ｉ
ｔ）及び（ｉ３・ｉ４）を夫々発生するものである。こ
れらの掛算器１９．２０の出力電流が合成されて出力電
流Ｉ。とじて取シ出される。この出力電流ＩＯは、２つ
の入力信号の周波数の和の成分を有するものとなる。

第４図は、掛算器１９．２０の一例の構成を示す。掛算
器１９は、トランジスタ３１及び３２からなる差動アッ
プと、トランジスタ３３及び３４からなる差動アップと
を含み、掛算器２０は、トランジスタ４１及び４２から
なる差動アンプと、トランジスタ４３及び４４からなる
差動アップとを含む。また、トランジスタ３１のベース
及ヒトランジスタ３３０ベースとトランジスタ３５のエ
ミッタが接続され、トランジスタ３２のベース及びトラ
ンジスタ３４のベースとトランジスタ３６ノエミツタが
接続され、）ランジスタ４１のベース及びトランジスタ
４３０ベースとトランジスタ４５のエミッタが接続され
、トランジスタ４２のベース及びトランジスタ４４のベ
ースとトランジスタ４６のエミッタが接続される。

これらのトラ／ジスタ３５，３＆、４５．４６のベース
Ｖよ、共通の直ｆｆ、電圧源５０と接続され、これらの
コノフタは、共通の電源ライン（図示せず）と接続され
る。そして、後述する実施例（第１２Ｓ）のように、掛
算器１９　ＺＤ　）ラノジスタ３５．３６のエミッタに
対して差動アップ１３の出力端子が接続され、トランジ
スタ３１，３２のエミッタ共通接続点及びトラ／ジスタ
３３，３４・、つエミッタ共通接続点に差動アン、７”
１１の出力端子が接続される。同様に、掛算器２００ト
ランジー１４５．４６のエミッタと差動アンプ１４の出
力端子が接続され、トランジスタ４１．４２のエミッタ
共通接続点及びトランジスタ４３．４４のエミッタ共通
接続点に差動アンプ１２の出力端子が接続される。

差動アンプ１１，１２，１３，１／１の夫々の連環電流
ｉ□、　Ｉ２．　Ｉ３．　Ｉ４と夫々の定電流Ｉ、　、
　Ｉ２．１３゜Ｉ４とから、次のパラメータを形成する
。

ｉ、　　　　１２ｉ３ｉ４ ｘ　＝　−ｙ　＝　−−“８−−　　ｂ−て１１１２Ｉ
。

差動アンプ１１，１２．１３．１４の差配出刃電流は１
直流分としての定電流１１．　Ｉ２．　＋３．　Ｉ４＆
Ｕ交流分としての連環電流±１１＋ｔ＋２　＋　ｔ：　
１３　、　’、ｔ：　Ｉ４が重畳されたものである。し
たがって、各差動アンプの出力電流は、次一式で表わさ
れる。

差動′アンプ１１の出力電流：　（Ｉ、＋ｉ、）　＝（
１＋　ｘ　）　Ｉ、、（１ｌ−ｉｌ） ＝（１−ｘ）Ｉ。

差動アンプ１２の出力電流”　（’２＋’２）　＝　（
１＋　ｙ　）　Ｉ、、（Ｉ２−　ｉ、、＞＝（１−ｙ）
Ｉ２ 差動アンプ１３の出°力電流：　（ｒ３＋　１３）＝　
（１十’ａ　）　＋３．（１３ｉ３） −＝　（１−ａ　）　＋３ 差動アンプ１４の出力電流：　（Ｉ４＋ｉ、）＝　（１
十’ｂ　）　Ｉ、、（Ｉ４−１４） ＝（１−ｂ）Ｔｔ これらの差動アンプの出力電流が供給されることによっ
て、トランジスタ３２．３３リコレクタ電流は Ｈ（’１十ａ　）　（１＋ｘ　）　Ｉ、　　　及び２　
（１ａ　）　（１ｘ　）　１ となる。このトランジスタ３２．３３のコレクタを共通
接続した点に目、上述の電流、の加算されたものである
（　１　＋ａｘ　）１１の電流が発生する。

掛算器２０のトランジスタ４２．４３のコレクタ電流は ■ 丁（１＋ｂ’）（１＋３’）Ｉ２　　　及び±（１ｂ　
）　（Ｉ　　Ｙ　）　Ｉｚ となり、トランジスタ４２．４３のコレクタ共通接続点
に（１＋ｂｙ）Ｉ２の電流が発生する。更に、トランジ
スタ３２．３３．４２．４３のコレクタが共通接続され
て出力電流■。が取シ出される。この出力電流Ｉ。は １（１＝　（１＋　ａｘ　）　Ｉ＋＋　（１＋　ｂｙ　
）　Ｉ２＝　Ｉｌ＋　１２＋ａｘ　　１１＋　ｂｙ　　
Ｉ２となる。（Ｉｔ＋Ｉｚ）が直流分であり、（ａｘ　
１１＋ｂｙＩ２）が交流分（工。）である。この交流分
■。はとなり、掛算出力である。

上述の掛算器１９．２０に、ら−いて、差ｙＩＩアップ
１１．１２．１３．１４の夫々の直流バランスがくずれ
ていると、掛算出力にキャリアリークが発生する。担３
″Ｆ、器１９庖ｔ１にとると、差動アンプ１１、＋３の
ＩＫ　Ｒ，バランスがくずれているために、これらの出
力正１流の係数が（Ｘ十ｘ’）及び（Ａ＋ａ′）のよう
（で、直流成分に関する係数Ｘ及びＡを含むことになる
３、シたがって、掛算器１９の出力電流は （１＋（Ａ’＋ａ’）　（Ｘ　＋ｘ’）　）　Ｉ＋−１
＋Ａ　Ｋ−１−ａ’ｘ’＋　ａ’Ｘ　＋　ｘ’Ａとなる
。この式で、（１４−Ａ−Ｘ　）の項は直流成分であり
、ａ′ｘ′が必要な掛算出力であり、ａ’ｘ及びｘ’Ａ
がキャリアリーク成分である。

ｘ’＝に１ｓｉｎ　　ωｌ　ｌａ’−１ぐ２　　　　ｓ
ｉｎ　　ω２ｔ（０＜Ｋ、、　Ｋ２＜　１　　） とすれば、直流成分Ｘがキャリアリークのω２の角周波
数の１，１号を発生し、直流成分ｌ＼がギヤリアリーク
のω１の角周波数の信号を発生する。周波数の関係が第
２図Ａに示す場合には、出力信号の周波数Ｃｆ、＋ｆ、
）に近いキャリアリーク（ω２）が特に問題となる。

才だ、出力電流１．の又流分子ｏａｄ ｉ＝Ｋｓｉｎ　　ω　ｊ　　　　　　　　　＋２−””
　Ｋ２　Ｃ（１５ζθ１ｔｊ３’−’に３Ｃｏ！ｉ’／
２ｔ１４’−よ（４ｓｉｎω２ｔとすると、 生じる。このｓｉｎ　（ω、−ω２）　を又はｓｉｎ　
（ω２−（υ１）ｔの成分は、本来の出力信号と周波数
的に近い位置となるので、好ましくないものである。し
たがＫＩＫ！　　、　　Ｋ２に４ って、（−月３　　＝　２１４−）が成立していること
が必要である。言い換えれば、差動アンプ１１　、１２
゜１３．１４のダインが等しくなくても、十式の等式の
関係が成立すれば良い。このため、第３１囚（ｌＣ示す
ように、この発明では、例えば差動アンプ１３の定電流
源１７の定電流２１３を調整して、ゲインのバラツキを
補正して不要１３号の発生を防止している。

９、（ｆの移相を行な５よ５に（ｔ！成されだ差動ア／
７”１１．１２のいくつかの例について説明する。

以下の構成は、差動アンプ１３．１４に対しヤも同様に
適用される。

第５図に示すように、トランジスタ６１．６２によって
差ｒＪｉｂアンプ１１が槽成訟れ、トランジスタ６３．
．６４によって差動アンプ１２が構成されている。トラ
ンジスタ６１．６２の夫々のエミッタに１１の定電流源
が接続されると共に、両エミッタが抵抗Ｒを介して接続
される。まだ、トランジスタ６３．６４の夫々のエミッ
タにＩ２の定電流源が接続されると共に、両エミッタが
コンデンサＣを介して接続される。トランジスタ６１　
、６３のベースに入力信号電圧源１が接続される。−！
、ｆＣ１トランジスタ６１．６２．６３．６４のベース
しては、図示せずも所定の直流バイアス電圧が加えられ
る。

この第５図ＶＣ示す構成で、人力信号電圧ｔｅｘとし、
（Ｓ−ｊω１）と分くと 、■ ＋Ｒ１ １２拍ｅ１・ｃｓ となり、座環電流１１及び１２は、９０°の位相差を有
する関係となる。

第６図は、移相機能を有する差動アンプ１１゜１２の第
２の例を示す。トラ／ジスタロ１，６２からなる差動ア
ン７′１１に入力信号電圧源１が接ワ１：坏れ、トラン
ジスタ６１．６２リエミノタに定［ＩｊαＩＬ１１の星
電流源が接続され、トランジスタ６１゜６２のエミッタ
間に抵抗Ｒ１及びコンデ／すＣの直列回路が挿入式れる
。丑た、トラ／ジスタロ３のベースが抵抗Ｒ１及びコン
デンサＣの接続点に接続され、トランジスタ６３のエミ
ッタ及びトランジスタ６４のエミッタ間に抵抗Ｒ２が挿
入ちれる。このトランジスタ６３．６４のエミッタに１
２の定電流源が夫々接続される。図示ぜずも、トラ／ジ
スタロ１．６２．６３．６４に直流バイアスが加えられ
る。

この第６１列（・【示、を構成に、ひいてとなシ、座環
電流１１及び１□は直交する。

第７図は、移７１１機能を有する差動〕゛ンプ第３の例
を示す。トランジスタ６１．６２のエミッタの夫々に１
１の定電流源が接続され、トランジスタ６３．６４のエ
ミッタに１２の定電流源が夫々接続サレ、トランジスタ
６１．６２＝υエミツタが抵抗ｒｋ介して結合され、ト
ランジスタ６３．６４のエミッタが抵抗ｒ２を介して結
合され６゜また、入力信号電圧源１がベースに接続され
たトランジスタ６５が設けられる。このトラ／ジスタロ
５とトランジスタ６６とには、図示せずも、所定の直流
バイアス電圧が夫々のベースに加えられると共に、夫々
のエミッタに定電流源が接続されている。このトランジ
スタ６５のエミッタとトランジスタ６６のエミッタとの
間に、抵抗Ｒ及びコンデンサＣの直列回路が接続される
。そして、トランジスタ６５のエミッタとトランジスタ
６１のベースが接続され、トランジスタ６６のエミッタ
とトランジスタ６４のベースが接続され、トランジスタ
６２．６３のベースが抵抗Ｒ及びコンデンナＣｑ接続点
と接続される。

この第７図に示す構成において、トランジスタ６１．６
２からなろ差動アン７”１１０巡環電流１１は、抵抗Ｒ
に生じる電圧降下を抵抗ｒ１で割ったものとなシ、トラ
ンジスタ６３．６４からなる差動°アンプ１２の座環電
流１２は、コンデンサＣに生じとなる。この座環電流４
１及び’２　ｆ′ｉ、ｇ　Ｏｏの移相差を有するものと
なる。

この第７図に示す構成のより具体化された構成を第８図
に示す。トランジスタ６１．６２のエミツタが抵抗ｒｅ
を夫々介して２　Ｉ、の定電流源１５に゛接続され、ト
ランジスタ６３．６４のエミッ゛りが抵抗ｒ、４−夫々
介して２Ｉ２の定電流源１６に接続される。また、トラ
ンジスタ６５のベースにコンデンサ６１を介して入力信
号電圧源１が接続され、トランジスタ６５．６６のベー
スに抵°抗６８゜６９を介゛して直流電圧源７，０が接
続される。更に、トランジスタ６１のベー、２及びトラ
ンジスタ６５のエミッタ間とトランジスタ６４のベース
及びトランジスタ６．６のエミッタ間との夫々に抵抗２
Ｒが挿入され、トランジスタ６５．６６のエミッタに定
電流源７１．７２が接続される。

トランジスタ６１・、６２，６３．６４の直流ベース電
流をＩ８とすると、抵抗２Ｒに対しては、ＩＢの電流が
流れ、抵抗Ｒに対しても、Ｉ８の電流が流れるので、ト
ランジスタ６１，６２，６３．６４の各ベース電位を互
いに等しくすることができ、直流バランスをとることが
できる。

抵ｖｃＲは、コンデンサＣとの関係で余り小さな値とで
きない。っまＩ１７、ＩＣ化の場合には、容量の大きい
コンデンサを形成することが難しく、連環電流ｔ１．ｉ
２の大きさをなるべく等しくするためにシま、抵抗（り
會大きくせざるを得す、ベース抵抗２Ｒも大きいｌｉ＆
となる。このペース抵抗２Ｒが大きいために、信号電流
に不要な位相回９が生じる身それがある。

この点を改傅した回路構成全第９図に示す。第９図をて
２いて、Ｉ３．７４で示すトランジスタが設けられ、ト
ランジスタ７３．７４のエミッタカ抵抗ｒｅを釆々介し
てＩ、の定電流源７５シて接続され、差動アンプが構成
される。また、トランジスタ６１のコレクタ及びトラン
ジスタ７３のコレクタが接続され、トランジスタ６２の
コレクタ及ヒトランジスタｒ４のコレクタが接続される
。トラ／ジスタロ１，６２のエミッタに接続される定電
流源１５は、Ｉ１の定電流を流すものとされる。

そして、トランジスタ６４のベース及びトランジスタ７
３のベースが互いに接続され、この接続点とトランジス
、り６１のベース及びトランジスタ６５（Ｄ−ｒ−ミッ
タの接続点との間に抵抗Ｒ１及びコンデンサＣの直列回
路が接続される。また、トランジスタ６６のエミッタと
トランジスタ７４０ベースとが接続され、この接続点と
トランジスタ６４゜７３のベース接続点との間に抵抗Ｒ
２が挿入される。

第９図の回路構成に：９いて、トランジスタ６１゜６２
．７３．７４の夫々のコノフタ電流の直流分をＩ、、ｌ
　１１□、Ｉ２□、■２□　とすると、ベース抵抗２Ｒ
を接メ′売していないために直流バランスがぐｒれ、（
Ｉ、１＞　Ｉ□２）となっても、トランジスタ７３．７
４からなる差動アンプではｚ　　（Ｉ２２：）　Ｉ２］
）となるうしたがって、両者が合成されることで、（■
１□＋１２１”Ｆ　ＩＩ□＋１２□）となり、直流バラ
ンスのとれた出力電流を掛算器１９に供給することがで
きる。この第９図に示す構成では、大きな値のベース抵
抗２Ｒを設けない、で良く、信号源インピーダンスを小
さくでき、位相廻りを防止することができる。

また、抵抗Ｒ１で生じる電圧降下ケｅ　とし、コＲ。

ンデンサＣで生じる電圧降下ｅｅ。とじ、抵抗Ｒ２で生
じる電圧降下をｅ８□とすると、これらの値は、下式で
示すものとなる。

ＲＩＳ Ｒ１１−１−Ｃ（Ｒ，＋Ｒ２）Ｓ Ｃ１＋ｃ　（Ｒ１−１４２）　Ｓ　　”　’また、トラ
ンジスタ６、１　、６２からなる差動アンプの連環電流
をｉｚｔ　　とし、トランジスター３゜７４からなる差
動アンプの連環電流を１１□　とすると ｉｌ−ｉｏ＋　　ｉ＋ｚ となる。したがって、連環電流１１及び１２は、直交す
るものとなる。更に、トランジスタ６３．６４からなる
差動アンプでは、（Ｒ１′＝：Ｒ２）とすることで直流
バランスをとることができる。

また、差動アンプ１１．１２，１３．１４の交流バラン
スを良くすることは、キャリ゛アリークを防止するうえ
で有効であシ、上述のよ５に、信号源インピーダンスを
小さくして余分な位相回りを防止したり、定電流源を構
成するトランジスタや差動アンプを構成するトランジス
タの浮遊容量を小さくしたシされる。

更に、回路素子の値のバラツキ及び温度ドリフトの影響
について説明する。これらの影響で、コンデンサＣ哉い
は抵抗の値が変動しても、移相景は、略々９０°に保た
れる。しかし、ｒイア　Ｋ、　、　Ｋ２゜Ｋ３．に４の
変動及び定電流Ｉ３．Ｉ、の変動は、前述のような不要
信号の発生の原因となる。

第８図に示す構成の差動アンプ１１，１２゜１．３．１
４を用いた場合において、差動゛アップ１１．１２に含
まれる抵抗及びコンデンサを夫々Ｒ，，Ｃ１とし、差動
アンプ１３．１４に含まれる抵抗及びコンデンサを夫々
Ｒ，，，Ｃ２とし、これらの素子に生じる電圧降下をｅ
え、＋　ｅｃ、　、　ｅＲ□ｒ　ｅｃ、　　とすると、
次の比例関係が成立する。

また、定電流Ｉ３．　Ｉ４はｔ、　　ＩＣ化された定電
流源、用のトランジスタのエミッタ抵抗に比例する。し
ラメータは、温度変化に対して抵抗Ｒ１，Ｒ２及びコン
デン丈Ｃ１，Ｃ，が同方向に変化するので、同方向に変
化することになシ、この等式の関係がくずれないように
できる。回路素子の値のバラツキは、との等式中のＩｔ
ｉＪえば定電流Ｉ３の値を変えることによって補正する
ことができる。

上述のこの発明の第１の実施例について、第ｉｏ図を参
照して説明する１、第１の実施例は、第４図に示す掛算
器と第５図に示す移相機能を有する差動アンプとを組合
わせた構成である。

差動ア／７”ｉｔ、１２しこけ、コンデンサ６７を介し
て周波数ｆの入力信号電圧源１が接続されると共に、抵
抗６８．６９を介して直流電圧源ＴＯが接続される。こ
の差動−ｒメゾ１１のトラ／ジスタロ　１　＋　ｏ　２
の夫々・つエミッタ（こ対して定電流源ｋ　ｔＦＩ戒す
るトランジスタ９１．９２のコレクタが接続され、差動
アンプ１２のトランジスタ６３゜６４の夫々のエミッタ
に対して定’に流源を構成するトランジスタ９３　、９
４　＝、’）コレクタが接続される。このトランジスタ
９１．９２．９３．９４のエミッタは、抵抗を介して接
地され、各りのベースがトランジスタ９９のベース及び
トランジスタ１００のエミッタに接続される。このトラ
ンジスタ９９のエミッタは、抵抗を介し７て接地さオＬ
ろと共に、そのコレクタがトランジスタ１００の−く−
スに接続され、トランジスタ９９・４：）コＩ／クタが
抵抗を介して直流電源端子１０１に接続さ−れ、トラン
ジスタ１００のコレクタが直流電源端子１０１に接続さ
れたものである。

このトランジスタ９９．１００とトランジスタ９１（９
２，９３，９４）とは、だ電流源を鍔成し、トランジス
タ９９のコレクタ電流と対応する定電流１１がトランジ
スタ９１　（，９２，９３，９４）を流れる。定電流源
としては、これ以外に直流電源端子及び接地間（てダイ
オード及び抵抗の直列回路を接続し、この接続点にトラ
ンジスタ９１（９２，９３，９４）のベースを接続する
構成を用いることができる。

また、差動アンプ１１．１２と同様に、差動ア／プ１３
．１４ｆｉ、トランジスタ８１，８２゜８３．８４と抵
抗ＲとコンデンサＣと定電流源用のトランジスタ９５．
９６．９７．９８とによって構成される。この差動アン
プ’１３．１４に対してコンデンサ８１を介して周波数
ｆの入力信号型圧源２が接続され、抵抗８８．８９を介
して直流電圧源７０が接続される。定電流Ｉ３の値を可
変するためにトランジスタ９５．９６のエミッタ抵抗と
して、連動して変化する２つの可変インピーダンス素子
が用いられている。この可変インピーダンス素子の値は
、直流電圧で制御される。

差動アンプ１１Ｄトランジスタ６１．６２／）コレクタ
電流は、入力信号電圧源１による信号電流と同相の゛も
のとなり、差動アンプ１２のトランジスタ６３．６４の
コレクタ電流は、この信号電流が９０’移相されたもの
となる。差動アン７’１３のトランジスタ８１．８２の
コレクタ電流と差動ア７ｉ１４のトランジスタ８３．８
４のコレクタ電流とは、９００位相が異なるものとなる
。

掛算器１９のトラ／ジスタ３５，３６のエミノタに差動
アンプ１１の出力電流が供給され、掛算器１９のトラン
ジスタ３１，３２のエミッタ共通接続点とトラ／ジスタ
３３，３４のエミッタ共通接続点とに夫々差動アンプ１
３の出力゛［Ｅ流が供給される。掛算器２０に対しては
、差動アンプ１２゜１４の出力電流が供給されろ。掛算
器１９のトランジスタ３２，３３のコレクタと掛算器２
０のトランジスタ４２．４３のコレクタとが共通接続さ
れる。また、１１０は、電源端子を示し、この電源端子
１１０から電源ライン１１１が延長をれ、上述の掛算器
のトランジスタのコレクタ共通接続点が負荷抵抗１１２
を介して電源ライン１１１に接続されると共に、出力端
子１１３として導出される。この出力端子１１３には、
（ｆ＋ｆ）の周２ 波数の出力信号電圧が取勺出される。

第１１図は、この発明の第２の実施例を示す。

この第２の実施例は、第６図に示す構成の差動アンプ音
用いた構成である。

差動アンプ１１を構成するトランジスタ６１゜６２の夫
々のエミッタに定電流源を構成するトランジスタ９１，
９２のコレクタが接続される・。定電流源は、゛トラン
ジスタ９９のベース・コツフタ間をでトランジスタ１０
０のベース・エミッタ抵抗が挿入された構成のものであ
る。また、差動アン７”１２を構成するトラ／ジスタロ
３，６４の夫々ノエミノタに定電流源を構成するトラン
ジスタ９３゜９４のコレクタが接続される。同様に、差
動ア／プ１３．１４のトランジスタ８１．８２．８３゜
８４の夫々のエミッタに対し、定電流源全構成するトラ
ンジスタ９５．９６．９γ、９８の各コレクタが接続さ
れる。これらの定電流源用のトランジスタのベースがト
ランジスタ９９のベースに接続され、Ｉ、、　Ｉ２．　
Ｉ３゜Ｉ４の定電流が供給される。

人力信号電圧源１は、差動′アンプ１１に接続され、入
力信号’ｒｌｒ、圧源２は、差動アンプ１４に接続され
る。また、１０２．１０３は、トラ／ジスタロ１．６２
のベースに直流バイアスを供給するためのエミッタホロ
ワ形のトランジスタラ示シ、１０４．１０５は、トラン
ジスタ８３．８４のベースに直流バイアスを供給するた
めのエミッタホロワ形のトランジスタを示す。更Ｖこ、
１０６゜１０７．１０８，１０９は、トラ／ジスタロ４
゜８２のベースに直流バイアスを供給するためのエミッ
タホロワ形トランジスタを示す。

上述の差動ア／プ１１．１３の出力が掛算器１９に供給
され、差動アンプ’１２．１４の出方が掛算器２０に供
給され、この掛算器１９．２０のトランジスタ３２．３
３．４２．４３の各コレクタの共通接続点して出力電流
が得られる。この第２の実施例で（は、ダイオード１１
４とＰＮＰ形トランジスタ１１５からなるカレントミラ
金用路金用いて、電流出力を出カｊ喘子１１３に得るよ
うしてしている。この出力端子１１３は、図示せずも、
電源ライフ１１１及び接地間に挿入された抵抗直列回路
の接Ｎ５Ｌ中点に接続路れ、出方電圧に変換され、更に
、エミッタホロワ形トランジスタを介シて取り出される
ようにされＣいる。

第１２図は、この発明の第３の実施例全示す。

この第３の実Ｍ；Ｕ例は、差・動アンゾ１１，１２とし
て第９図に示す構成の差動アンプを用い、差動アンプ１
３．１４として第８図に示す構成の差動アンプを用いる
よ５にしたものである。

つまり、差動アンプ１１に対して、直流バランス全補正
するために、トランジスタ７３．７４からなる差動アン
プが接続されている。９１，９゛３゜１１６．１１７，
１１８は、定電流源を構成するトランジスタである。ま
た、差動アンプ１３゜１４は、第８図に示す構成と同様
に、直流バランスをとる′＃：、めのベース抵抗２Ｒが
接続された構成とされている。トランジスタ８３０ベー
ス抵抗２Ｒと並列に接続されたコンデ／す１２１は、位
相回り補正用のものである。９５，９７，１１９゜１２
０は、定′ｔＥ流源を構成するトランジスタであり、ト
ランジスタ９５のエミッタ抵抗として可変インビーダン
ス素子が用いられ、ゲイン調整が可能とされている。

差動アンプ１３．１４として、第９図の構成のものを用
いても良い。しかし、差動ア：／′ｆ１３゜１４の直流
バランス唆いは交流バランスがくずれているために生じ
るキアリアリークは、周波数ｆ１の成分となり、必要と
する出力周波数（ｆ１＋、ｆ２）と周波数が離れている
ために、フィルタで除去することができる。したがって
、差動アンプ１３゜１４として第８図の構成のものを用
いて回路素子数を減少させているのである。

また、差動アンプｉｔ、ｉｚの出力電流が掛算器１９に
供給され、差動アン７’１２，１４の出力電流が掛算器
２０に供給される。これら掛算器１９．２０の出力が負
荷抵抗１１２によって電圧出力に変換されて出力端子１
１３に取り出されろ。

「応用例」 この発明は、ＳＳＢ変調回路の他に、単一周波数の２つ
の信号の和又は差を形成する回路Ｑて対して適用するこ
とができる。

「発明の効果」 この゛発明に依れば、移相器及び械算器金別個の回路ブ
ロックを接続する構成と異なり、回路構成を簡略化する
ことができると共に、無調整化された又は調整回路が簡
単な構成を実現することができる。

即ち、第１に、掛算器のキャリアバランスの調整を不要
とできる。第２ｙ７−１ＩＣ化された移相回路とするこ
とにより、回路素子の値の温度変動が同様のものとなり
、移相量の調整を省略することができる。第３に、２つ
の掛算器の出力の合成点　　゛にンける調整を不要とし
、１個の差動アンプのゲインを直流電圧で制御する構成
とできる。

この発明は、これらの特長を有しているので、外付部品
を少なくすることでき、■Ｃ化（てきわめて好、適な構
成とすることができる。

【図面の簡単な説明】

渠１図及び第２図は従来のＳＳＢ変調回路の説明に用い
るブロック図及び周波数スペクトル図、第３図はこの発
明の構成を示すフロック図、第４図はこの発明に用いる
ことができる掛算回路の説明に用いる接続図、第５図は
この発明に用いることができる移相機能を有する差動ア
ンプの第１の例υ接続図、第６図は移相機能を有する差
動ア７７″の第２の例の接続図、ｇ７図、第８図及び第
９図は移相機能を有する差動アンプの第３０例及びその
一部を変形した構成を示す接続図、第１０図はこの発明
の第１の実施例の接続図、第１１図はこの発明の第２の
実施例の接続１図、第１２図はこの発明の第３の実施例
の接続図工ある。 １・・・・・・・・・・・第１の入力信号源、２・・・
・・・・・・・・第２の入力信号源、１１・・・・・・
−・・・・・、第１の差動アンプ、１２・・・・・・・
・・−・・第２０差動ア／プ、１３・・・・・・・・・
・・・第３の差動アンプ、１４・・・・・・・・・・・
・第４の差動アンプ、１９・・・・・・−・・・・・第
１の掛算器、２０・・・・・・・・・・・・第２の掛算
器、６１゜６２・・・・・・・・・・・第１の差動アン
プを構成するトランジスタ、６３，６４・・−・・・・
・・・・第２の差動アンプを構成するトランジスタ、８
１．８２・・・・・・・・・・・第３の差動アンプを構
成するトランジスタ、８３．８４・・・・・・・・・・
・・第４の差動アンプを構成するトランジスタ、１１１
・・・・・・・・・・・・電源ライン、１１２・・・・
・・・・・・・負荷抵抗、１１３・・・・・・・・・・
・・出力端子。 代理人　　杉　浦　正　知

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　第１及び第２の周波数の入力信号が供給され
   、この第１及び第２の周波数の和又は差周波数の出力信
   号を発生する和又は差周波数信号発生回路＋・ｃおいて
   、 上記第１の周波数の入力信号が供給され、互いに９Ｃｆ
   ′の位相差を有する差動の第１及び第２の出力電流を発
   生する第１及び第２の差動アンプと、上記第２の周波数
   の人力信号が供給され、互いに９０’の位′相差を有す
   る差動の第３及び第４の出力電流を発生する第３及び第
   ４の差動アンプと、差動ア／７″で構成され、上記第１
   及び第３の差動アンプの出力電流の掛算出力電流を発生
   する第１の掛算器と、 差動アンプで構成され、上記第２及び第４０差動アンプ
   の出力電流の掛算出力電流を発生する第２の掛算器と、 上記第１及び第２の掛算器の出力電流を合成して取り出
   す出力端子と 全備えた和又は差周波数信号発生回路。 １２）　　特許請求の範囲第１項ＶＩＬ、ｌ＝′いて、
   第１．第２゜第３又は第４の差動アンプの少なくとも１
   個の差動ア７７″に対し、ゲイン調整回路を設けた和又
   は差周波数信号発生回路。 （３１特許請求の範囲第１項（ておいて、第１（又は第
   ３）の差動アンプ及び第２（又は第４）の差動アンプの
   巡環電流路に抵抗及びコンデンサの夫々が挿入され、９
   ０′の位相差を有する差動の出力電流全発生するように
   した和又は差周波数信号発生回路。 （４）特許請求の範囲第１項に２いて、第１（又は第３
   ）の差動アンプの一万のトランジスタのベースと第２（
   又は第４）の差動アンプの一万のトランジスタのベース
   とが接続さｎ１第１（又は第３）の差動アンプの他方の
   トランジスタのベース及び第２（又は第４）の差動アン
   プの他方のｉｌ　トランジスタのベース間に抵抗及びコ
   ンデンサの直列回路を挿入し、この抵抗及びコンデンサ
   の接続点と上記一方のトランジスタのベース接続点とを
   接続し、上記直列回路に第１（又は第２）の入力信号を
   加えるようにした和又は差周波数信号発生回路。 （５）特許請求の範囲Ｍ４項において、第１（又は第３
   ）の差動アンプに対して並列に第５の差動アンプを°接
   続し、この第５の差動アンプにより第１（又は第３）の
   差動アンプの直藻バランスをとるようにした和又は差周
   波数信号発生回路。