JPS59145959A - 管溶接部の欠陥検出方法 - Google Patents
管溶接部の欠陥検出方法Info
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- JPS59145959A JPS59145959A JP1917583A JP1917583A JPS59145959A JP S59145959 A JPS59145959 A JP S59145959A JP 1917583 A JP1917583 A JP 1917583A JP 1917583 A JP1917583 A JP 1917583A JP S59145959 A JPS59145959 A JP S59145959A
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- Japan
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- tube
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N29/00—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object
- G01N29/14—Investigating or analysing materials by the use of ultrasonic, sonic or infrasonic waves; Visualisation of the interior of objects by transmitting ultrasonic or sonic waves through the object using acoustic emission techniques
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
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- G01N2291/02—Indexing codes associated with the analysed material
- G01N2291/028—Material parameters
- G01N2291/02854—Length, thickness
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- Acoustics & Sound (AREA)
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- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本奄朝は管溶接部の欠陥検出方法に関し、特にシェルア
ンドチューブ型熱交換器の管と管板とのインターナル溶
接部における欠陥検出に効果的な検出方法に係る。
ンドチューブ型熱交換器の管と管板とのインターナル溶
接部における欠陥検出に効果的な検出方法に係る。
第１１ＷＩ （Ａ） （Ｂｔは夫々シェ）Ｌアンドチュ
ーブ型熱変換器の一部断面を示している。これらの図Ｃ
二おいて、Ｉは氷室、２は胴、３は管板であり、管４は
管板３仁固定して配設される。まず、第１図（Ｎは一般
の熱交換器の場合を示しており、この場合管４は管板３
に穿設された透孔内１：嵌装された後、図示のようＣユ
水室Ｉ側で溶接５により管板３（二固定されると共に、
管板３との間の洩れが防止される。更ｆ二、溶接５とは
反対の側から管４と管板３の隙間に水が浸入して生じる
隙間腐蝕を防止するため、管４の嵌装部を拡撃”して隙
間をなくすのが普通である。しかし、このような対策を
取っても両者間の隙間は完全（二はなくならず、より厳
しい腐蝕環境下においては隙浦腐蝕を防止できなかった
。
ーブ型熱変換器の一部断面を示している。これらの図Ｃ
二おいて、Ｉは氷室、２は胴、３は管板であり、管４は
管板３仁固定して配設される。まず、第１図（Ｎは一般
の熱交換器の場合を示しており、この場合管４は管板３
に穿設された透孔内１：嵌装された後、図示のようＣユ
水室Ｉ側で溶接５により管板３（二固定されると共に、
管板３との間の洩れが防止される。更ｆ二、溶接５とは
反対の側から管４と管板３の隙間に水が浸入して生じる
隙間腐蝕を防止するため、管４の嵌装部を拡撃”して隙
間をなくすのが普通である。しかし、このような対策を
取っても両者間の隙間は完全（二はなくならず、より厳
しい腐蝕環境下においては隙浦腐蝕を防止できなかった
。
上記の問題を解決したのが第１図（］３）のインターナ
ル溶接構造である。この場合Ｃ二ｖ４は管板３に嵌装さ
れず、管板３の透孔外局から水２２の反対側に突設され
た管状突起３′に突き合わせた後、該突き合わせ部を溶
接して水密に固定される。このインターナル溶接構造で
は第１図（Ｎの場合のような隙間腐蝕は完全に防止され
、極めて高い耐食性が得られる。従って、この構造は高
い信頼性を要求される場合に採用される。
ル溶接構造である。この場合Ｃ二ｖ４は管板３に嵌装さ
れず、管板３の透孔外局から水２２の反対側に突設され
た管状突起３′に突き合わせた後、該突き合わせ部を溶
接して水密に固定される。このインターナル溶接構造で
は第１図（Ｎの場合のような隙間腐蝕は完全に防止され
、極めて高い耐食性が得られる。従って、この構造は高
い信頼性を要求される場合に採用される。
ところで、第１図（４）の場合には第２区内のようＣ二
溶接部位を目で観察しながら溶接トーチ６で浴接作業が
できるのに対し、第１図（Ｂ）のインターナル溶接構造
の轡合は溶接部位を目で見れないため、第２１’ａ（Ｂ
ｌのように回転トーチ７による自動溶接が行なわれる。
溶接部位を目で観察しながら溶接トーチ６で浴接作業が
できるのに対し、第１図（Ｂ）のインターナル溶接構造
の轡合は溶接部位を目で見れないため、第２１’ａ（Ｂ
ｌのように回転トーチ７による自動溶接が行なわれる。
このため、高信頼性という要求に沿った構造であること
とは裏腹に、溶接の信頼性という点では不利な構造とな
っている。従って、インターナル浴接の場合には溶接部
の欠陥検査に対して格別の信頼性が要求される。ところ
が、対象部位を直接に目で見られないため（１溶接部の
検査も極めて困難で、このような場合の検査方法として
作業性および信頼性（１優れた検査方法は未だ円Ｉ発さ
れていないのが現状である。
とは裏腹に、溶接の信頼性という点では不利な構造とな
っている。従って、インターナル浴接の場合には溶接部
の欠陥検査に対して格別の信頼性が要求される。ところ
が、対象部位を直接に目で見られないため（１溶接部の
検査も極めて困難で、このような場合の検査方法として
作業性および信頼性（１優れた検査方法は未だ円Ｉ発さ
れていないのが現状である。
因みに、現在実用化されている非破壊検査方法としては
下記のものが知られているが、何れも次のような欠点が
あった。
下記のものが知られているが、何れも次のような欠点が
あった。
０ 超音波探傷法
ステンレス銅では粗大結晶粒等の影響で照射された超音
波の減衰が大きいため、１ｆＦ−音＆探傷法は適用でき
ない。また、溶接線全局を一度には探傷できないため、
時間がかかる。
波の減衰が大きいため、１ｆＦ−音＆探傷法は適用でき
ない。また、溶接線全局を一度には探傷できないため、
時間がかかる。
０ 放射線探傷法
危険性が太さい。フィルムを現像しないと結果が分らな
い。作業性が悪い。
い。作業性が悪い。
０ 染色探傷法
表面欠陥しか検出できない。直接口で見られないため作
業性が悪い。
業性が悪い。
０ 気密試験
坦面欠陥しか発見できない。また、旧、接口で見られな
いため作業性が悪い。
いため作業性が悪い。
本発明は上記事情にトｉみてなされたもので、信頼性が
高くかつ作業性のよい管溶接部の非破壊検頁法であって
、特にインターナル溶接構造のシェルアンドチューブ型
熱効換器（：適用して効果的な管溶接部の欠陥検出方法
を提供するものである。
高くかつ作業性のよい管溶接部の非破壊検頁法であって
、特にインターナル溶接構造のシェルアンドチューブ型
熱効換器（：適用して効果的な管溶接部の欠陥検出方法
を提供するものである。
即ち、本発明は、溶接部に内圧、軸張力またはトルクを
加えることにより発生するアコースティックエミッショ
ンを、溶接部ヲ境にして相対する溶接母材表面に夫々装
焉されたアコ−とを特徴とする管溶接ｇｌ＜の欠陥検出
方法である、上記のように、本発明はアコースティック
エミッション（以下ＡＥという）金管溶接部の欠陥検音
（１応用したものである。ＡＥ３は金鵬等（二外力全７
Ｊ［］えたときに金島に内在する欠陥から発生する音波
である。このときＡＥの発生数Ｎ、欠陥の大きさＣ９欠
陥近霞に付７．ＩＩｊされている応力σとの間には次式
で表わされる関係がある。
加えることにより発生するアコースティックエミッショ
ンを、溶接部ヲ境にして相対する溶接母材表面に夫々装
焉されたアコ−とを特徴とする管溶接ｇｌ＜の欠陥検出
方法である、上記のように、本発明はアコースティック
エミッション（以下ＡＥという）金管溶接部の欠陥検音
（１応用したものである。ＡＥ３は金鵬等（二外力全７
Ｊ［］えたときに金島に内在する欠陥から発生する音波
である。このときＡＥの発生数Ｎ、欠陥の大きさＣ９欠
陥近霞に付７．ＩＩｊされている応力σとの間には次式
で表わされる関係がある。
障にに＋１−（σｒπＣ）ｎ
なお。
ｎ：定数
にニストレス インテンシテイ ファクタ、（構造物Ｕ
Ｊ破壊に対する厳しび 領ボ丁示標） ＯＦって、ＡＩ！ｊによる欠陥検出方法はＡＥの発生数
Ｎから欠陥の大きさｃｌ定悔化でき、また強度を示す示
標を面接使って欠陥検査を行なう優れた方法と言える。
Ｊ破壊に対する厳しび 領ボ丁示標） ＯＦって、ＡＩ！ｊによる欠陥検出方法はＡＥの発生数
Ｎから欠陥の大きさｃｌ定悔化でき、また強度を示す示
標を面接使って欠陥検査を行なう優れた方法と言える。
上記ＡＥ’ｚ応用した本発明では／’Ｊ（／）ような効
果が得られる。
果が得られる。
第１に、ＡＦｉの発生は材質によらないから、超音波探
傷法を用いることができないオーステナイト系ステンレ
ス鋼の管溶接部に対しても適用でき、極めて高い信頼性
で欠陥の検出を行なうことができる。
傷法を用いることができないオーステナイト系ステンレ
ス鋼の管溶接部に対しても適用でき、極めて高い信頼性
で欠陥の検出を行なうことができる。
第２に、後述の実施例で説明１−る通り、効率的で作業
性が良好である。
性が良好である。
第３に、欠陥が存在するのは殆どの場合溶接部であり、
溶接部には残留応力があるから、その分だけ小さな外力
でＡＥｉを発生することができる。従って外力を負荷す
る定めの装置を小型化することができる。
溶接部には残留応力があるから、その分だけ小さな外力
でＡＥｉを発生することができる。従って外力を負荷す
る定めの装置を小型化することができる。
第４に、外力を加えることにより溶接部の残留応力のう
ち、機械的応力を除去することができる。この結果、応
力腐蝕割れや焼鈍割れを防止できる。
ち、機械的応力を除去することができる。この結果、応
力腐蝕割れや焼鈍割れを防止できる。
以下、第３図〜第７図を参照して本発明の詳細な説明す
る。
る。
実施例１
第３図は本発明をシェルアンドチューブ型熱交換器のｖ
４と管板３との間のインターナル溶接部５における欠陥
検出に適用した一実施例を説明するための断面図である
。同図において、ＩＩは図示のように晋４内に挿入され
て被検査部に内圧を付加するための治具である。該治具
ＩｒＣ二はＡＥ検出器１２．１２がスプリングで管４の
内面Ｃ二抑圧されるようζ二股けられ、またセットされ
た状態で溶接部５の両側ｉ二位置するようＣ二配設され
ている。これらＡＥ検出ｂ Ｉ ２ａ１２’の外側（二
はＯリングＺ 、？ 、 Ｚ ３’が設けられ、これＣ
二よりその内側はシールされている＠他方・治具ＩＩの
内部には、ＡＨ検出器１２ 、 Ｚ ２’間の側面（二
開口した圧力媒体通路Ｉ４が形成されている。この圧力
通路を通して水、空気等の圧力媒体がポンプにより導入
され、導入された圧力媒体はＯリング１３ 、１３’で
シールされるから、図中矢印で示すように溶接部５付近
の管４に内圧を加える。この内圧ＰはＡＦｉ計測装置２
０に入力され、またＡＥ計測装置２０には前記ＡＢ検出
器１２ 、 Ｚ ２’が接続されていて、内）Ｅ Ｐの
付加によるＡＥ発生数Ｎが入力されるよう（二なってい
る。
４と管板３との間のインターナル溶接部５における欠陥
検出に適用した一実施例を説明するための断面図である
。同図において、ＩＩは図示のように晋４内に挿入され
て被検査部に内圧を付加するための治具である。該治具
ＩｒＣ二はＡＥ検出器１２．１２がスプリングで管４の
内面Ｃ二抑圧されるようζ二股けられ、またセットされ
た状態で溶接部５の両側ｉ二位置するようＣ二配設され
ている。これらＡＥ検出ｂ Ｉ ２ａ１２’の外側（二
はＯリングＺ 、？ 、 Ｚ ３’が設けられ、これＣ
二よりその内側はシールされている＠他方・治具ＩＩの
内部には、ＡＨ検出器１２ 、 Ｚ ２’間の側面（二
開口した圧力媒体通路Ｉ４が形成されている。この圧力
通路を通して水、空気等の圧力媒体がポンプにより導入
され、導入された圧力媒体はＯリング１３ 、１３’で
シールされるから、図中矢印で示すように溶接部５付近
の管４に内圧を加える。この内圧ＰはＡＦｉ計測装置２
０に入力され、またＡＥ計測装置２０には前記ＡＢ検出
器１２ 、 Ｚ ２’が接続されていて、内）Ｅ Ｐの
付加によるＡＥ発生数Ｎが入力されるよう（二なってい
る。
欠陥検出を実施する際には、ポンプ（二より内圧Ｐを徐
々に増大させる。円圧Ｐと溶接部５の溶接残留応力（、
一般には略材料の降伏点に近い値２との和が降伏点を越
えると塑性変形かしこり、溶接部５からＡＥ倍信号発生
する。このときの塑性変形により、当然ながら溶接部５
の残留応力は低減される。また、ｔｉ＋ａｅ部５に欠陥
が存在する場合は、欠陥による応力集中Ｃ二よって無欠
陥の場合よりも低い内圧で塑性変形が始まってＡｇ信号
を発生する。従って％内圧ＰとＡＥ倍信号発生数Ｎとの
間の関係を欠陥の大きさｃｌパラメータにして校正して
おけば、実像ｌ二適用した場合（：欠陥の有無およびそ
の大きさを即座に検出することができる。第３図におけ
る曲線Ｘ、Ｙ、Ｚ（７Ｊ場合、欠陥の大きさはＸ〉Ｙ）
Ｚであ邸。なお、上記のようＣ２個のＡｌｔ検出器１２
．１２’を溶接部５の両側に配設したことか−ら、検出
されるＡＥ＠号の発生源全位置的に限定することができ
、外乱を除去することができる。また、局部的に内圧上
付加できるから、溶接部５思外の１也の低強度部ｆ：髪
形させることなく必要な部分にのみ茜圧會付加できる。
々に増大させる。円圧Ｐと溶接部５の溶接残留応力（、
一般には略材料の降伏点に近い値２との和が降伏点を越
えると塑性変形かしこり、溶接部５からＡＥ倍信号発生
する。このときの塑性変形により、当然ながら溶接部５
の残留応力は低減される。また、ｔｉ＋ａｅ部５に欠陥
が存在する場合は、欠陥による応力集中Ｃ二よって無欠
陥の場合よりも低い内圧で塑性変形が始まってＡｇ信号
を発生する。従って％内圧ＰとＡＥ倍信号発生数Ｎとの
間の関係を欠陥の大きさｃｌパラメータにして校正して
おけば、実像ｌ二適用した場合（：欠陥の有無およびそ
の大きさを即座に検出することができる。第３図におけ
る曲線Ｘ、Ｙ、Ｚ（７Ｊ場合、欠陥の大きさはＸ〉Ｙ）
Ｚであ邸。なお、上記のようＣ２個のＡｌｔ検出器１２
．１２’を溶接部５の両側に配設したことか−ら、検出
されるＡＥ＠号の発生源全位置的に限定することができ
、外乱を除去することができる。また、局部的に内圧上
付加できるから、溶接部５思外の１也の低強度部ｆ：髪
形させることなく必要な部分にのみ茜圧會付加できる。
上記の実施例によれは、従来極めて困難であった管４の
インターナル溶接部Ｃ二おける欠陥検出ヲ、高い信頼性
で効羊的（１行なうことができ、それも強度に密接に関
係したスケールで欠陥検食ができる。しかも、オーステ
ナイト糸ステンレス鋼等、超音波探傷法では検督が不可
能であったような材料であっても適用でき、更には欠陥
検出と同時に溶接部の残留応力除去ができるといった極
めて顕著な効果が得られる。
インターナル溶接部Ｃ二おける欠陥検出ヲ、高い信頼性
で効羊的（１行なうことができ、それも強度に密接に関
係したスケールで欠陥検食ができる。しかも、オーステ
ナイト糸ステンレス鋼等、超音波探傷法では検督が不可
能であったような材料であっても適用でき、更には欠陥
検出と同時に溶接部の残留応力除去ができるといった極
めて顕著な効果が得られる。
実施例２
第４図は本発明をインターナル溶接部５の矢陥検齋に適
用した他の実施例全説明する定めの断面肉である。この
実施例では、治具１１’に収り付けたゴムＺ５により管
４に内圧全付加するようにしＫもので、圧力シリンダＩ
６によりゴム１６ｆ管Ｉ４の内面（二沿って摺動きせる
こと（二よって応力を付加するよう仁したものである。
用した他の実施例全説明する定めの断面肉である。この
実施例では、治具１１’に収り付けたゴムＺ５により管
４に内圧全付加するようにしＫもので、圧力シリンダＩ
６によりゴム１６ｆ管Ｉ４の内面（二沿って摺動きせる
こと（二よって応力を付加するよう仁したものである。
その他は実施例Ｉの場合と同様で、同じ作用効果を得る
ことができる。
ことができる。
実施例３
第５図は本発明をインターナル溶接部の欠陥検出（：適
用した更に別の実施例全説明するための断面図である。
用した更に別の実施例全説明するための断面図である。
この実施例では、内圧Ｐの代りに管４をナヤックＩ７で
軸方向に引張ることにより、溶接部５（：軸方向の引張
り応力を作用させてＡＴｉｉ信号を発生させるようにし
たものである。なお、Ｉｔ′はＡＩｊｌ検出器１２．１
２’を被験部に取り付けるための治具で、その他は実施
例１と同様に行なう。この実施例は被験部に軸方向の外
力を加えてＡＢを発生させるｌこめ、軸方向に直角な欠
陥に対してより敏感であるという特徴金有している。但
し、引張り力の他に捩り力を作用させれば軸方向の欠陥
についても検出が可能となる。
軸方向に引張ることにより、溶接部５（：軸方向の引張
り応力を作用させてＡＴｉｉ信号を発生させるようにし
たものである。なお、Ｉｔ′はＡＩｊｌ検出器１２．１
２’を被験部に取り付けるための治具で、その他は実施
例１と同様に行なう。この実施例は被験部に軸方向の外
力を加えてＡＢを発生させるｌこめ、軸方向に直角な欠
陥に対してより敏感であるという特徴金有している。但
し、引張り力の他に捩り力を作用させれば軸方向の欠陥
についても検出が可能となる。
実施例４
第６図は本発明を第】図（Ａ）の一般のシェルアンドチ
ューブ型熱交換器における管４と管板３との間の溶接部
５（１適用した実施例を示している。図中、Ｉ８はＡＥ
検出器Ｚ ２ 、 Ｚ ２’を所定部位に取り付けるた
めの治具である。この実施例では、図示のように管４に
軸方向の引張り力Ｆまたは捩りトルクＴを作用させてＡ
Ｂを発生させる。このときのＡＥ信目ＮをＦまたはＴの
Ｌｑ係（第３図の実施例におけるＰをＰ゛またはＴに置
換すれはよい）で求めれば、実施例１の場合と同様に溶
接部５の欠陥を検出することができる。なお、既述のよ
うに第１図（Ｎの熱交換器では溶接の他に隙間腐蝕を抑
制するための拡管が行なわれるが、本実施例による検量
は溶接部５に効果的に応力を与えるため拡管に先立って
行なう必要がある。
ューブ型熱交換器における管４と管板３との間の溶接部
５（１適用した実施例を示している。図中、Ｉ８はＡＥ
検出器Ｚ ２ 、 Ｚ ２’を所定部位に取り付けるた
めの治具である。この実施例では、図示のように管４に
軸方向の引張り力Ｆまたは捩りトルクＴを作用させてＡ
Ｂを発生させる。このときのＡＥ信目ＮをＦまたはＴの
Ｌｑ係（第３図の実施例におけるＰをＰ゛またはＴに置
換すれはよい）で求めれば、実施例１の場合と同様に溶
接部５の欠陥を検出することができる。なお、既述のよ
うに第１図（Ｎの熱交換器では溶接の他に隙間腐蝕を抑
制するための拡管が行なわれるが、本実施例による検量
は溶接部５に効果的に応力を与えるため拡管に先立って
行なう必要がある。
第７図は本発明を熱交換器以外の一般の溶接管３０にお
ける欠陥検出に応用した実施例を示している。同図にお
いて、３１は圧力伝達管である。、９２．３２’は被検
査管３０ｆ取り付けると共（二、ＡＦｆ検出器１２ 、
Ｚ ２’を設置するためのヘッドであり、３３ 、３
３’はパツキンである。
ける欠陥検出に応用した実施例を示している。同図にお
いて、３１は圧力伝達管である。、９２．３２’は被検
査管３０ｆ取り付けると共（二、ＡＦｆ検出器１２ 、
Ｚ ２’を設置するためのヘッドであり、３３ 、３
３’はパツキンである。
そして、圧力電達管３Ｉから溶接管３ｏに内圧を付加し
て発生したＡＥ信号全ＡＥ検出器１２゜Ｚ ２’で検知
し、これを実施例１と同様にＡＥ計測装置で計測するこ
とにより溶接部の欠陥検出を行なう。この実施例（ユよ
れば全溶接線について効果的に欠陥検量を行なうことが
できる。また、このような管で最も発生し易い軸方向の
欠陥に対して感度が高いという効果が得られる。
て発生したＡＥ信号全ＡＥ検出器１２゜Ｚ ２’で検知
し、これを実施例１と同様にＡＥ計測装置で計測するこ
とにより溶接部の欠陥検出を行なう。この実施例（ユよ
れば全溶接線について効果的に欠陥検量を行なうことが
できる。また、このような管で最も発生し易い軸方向の
欠陥に対して感度が高いという効果が得られる。
これは内圧による応力は軸方向よりも円周方向の応力が
大であるためである。勿論、実施例３のように軸方向の
張力を作用させるようにすれば円周方向の欠陥に対する
Ｗａも同上することができる。、また、外力としてトル
クを加えることにより欠陥検査を行なうようにすること
も可能である。
大であるためである。勿論、実施例３のように軸方向の
張力を作用させるようにすれば円周方向の欠陥に対する
Ｗａも同上することができる。、また、外力としてトル
クを加えることにより欠陥検査を行なうようにすること
も可能である。
以上詳述したように、本発明によれば信頼性が高く且つ
作業性に優れたＷｆ６接部の非破壊的欠陥検出方法を提
供でき、特に従来極めて困難であったシェルアンドチュ
ーブ型熱交換器のインターナル溶接部における欠陥の検
出に適用して検査θ］信頼性および効率金回上できる告
、顕著な効果を得ることができる。
作業性に優れたＷｆ６接部の非破壊的欠陥検出方法を提
供でき、特に従来極めて困難であったシェルアンドチュ
ーブ型熱交換器のインターナル溶接部における欠陥の検
出に適用して検査θ］信頼性および効率金回上できる告
、顕著な効果を得ることができる。
第１図（Ａ）および但】は夫々シェルアンドチューブ型
熱変換器における管と管板との浴接構造を示す一部断面
因、第２図（Ａ）および（Ｂ）は夫々第１ＩＪ（Ａ）お
よび（Ｂ）の溶接方法を示す説明図、第３図〜第７図は
夫々本発明の詳細な説明Ｔ／）ための断面口である。 Ｉ・・・水室、２・・・、胴、３・・・管板、４・・・
管、５・・・溶接部、Ｚｌ、ＩＩ’、Ｉｉ”・・・治具
、Ｉ ２ 、 Ｚ ２’・・・ＡＥ検出器、Ｚ 、９
、 Ｉ 、？’・・・Ｏリング、１４・・・圧力媒体通
路、Ｉ５・・・ゴム、Ｚ６・・・圧力シリンダ、Ｉｉ・
・・チャック、Ｉ８・・・治具、２０・・・Ａｇ計測装
置、３０・・・溶接管、３Ｉ・・・圧力管、３２ 、３
２’・・・ヘッド１．９３ 、 、？ 、？’・・・パ
ツキン。
熱変換器における管と管板との浴接構造を示す一部断面
因、第２図（Ａ）および（Ｂ）は夫々第１ＩＪ（Ａ）お
よび（Ｂ）の溶接方法を示す説明図、第３図〜第７図は
夫々本発明の詳細な説明Ｔ／）ための断面口である。 Ｉ・・・水室、２・・・、胴、３・・・管板、４・・・
管、５・・・溶接部、Ｚｌ、ＩＩ’、Ｉｉ”・・・治具
、Ｉ ２ 、 Ｚ ２’・・・ＡＥ検出器、Ｚ 、９
、 Ｉ 、？’・・・Ｏリング、１４・・・圧力媒体通
路、Ｉ５・・・ゴム、Ｚ６・・・圧力シリンダ、Ｉｉ・
・・チャック、Ｉ８・・・治具、２０・・・Ａｇ計測装
置、３０・・・溶接管、３Ｉ・・・圧力管、３２ 、３
２’・・・ヘッド１．９３ 、 、？ 、？’・・・パ
ツキン。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ヨン）を、溶接部を境にして相対する溶接母材表面（：
夫々装脂された −、 へＥ］矢出器により検出し、検出した情報″ｆＡｇ計測
装＃Ｃ二より計測することを特徴とする管溶接部の欠陥
検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1917583A JPS59145959A (ja) | 1983-02-08 | 1983-02-08 | 管溶接部の欠陥検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1917583A JPS59145959A (ja) | 1983-02-08 | 1983-02-08 | 管溶接部の欠陥検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59145959A true JPS59145959A (ja) | 1984-08-21 |
| JPH058372B2 JPH058372B2 (ja) | 1993-02-02 |
Family
ID=11992009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1917583A Granted JPS59145959A (ja) | 1983-02-08 | 1983-02-08 | 管溶接部の欠陥検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59145959A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7939780B2 (en) * | 2005-10-20 | 2011-05-10 | Denso Corporation | Abnormality determination and estimation method, and abnormality determination and estimation device for weld product |
| JP2012237701A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Japan Steel Works Ltd:The | 内圧試験装置および内圧試験方法 |
| KR20210133773A (ko) * | 2020-04-29 | 2021-11-08 | 세원이앤씨(주) | 튜브 투 튜브시트의 이너보어 용접부 검사장치 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5564764U (ja) * | 1978-10-28 | 1980-05-02 |
-
1983
- 1983-02-08 JP JP1917583A patent/JPS59145959A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5564764U (ja) * | 1978-10-28 | 1980-05-02 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7939780B2 (en) * | 2005-10-20 | 2011-05-10 | Denso Corporation | Abnormality determination and estimation method, and abnormality determination and estimation device for weld product |
| JP2012237701A (ja) * | 2011-05-13 | 2012-12-06 | Japan Steel Works Ltd:The | 内圧試験装置および内圧試験方法 |
| KR20210133773A (ko) * | 2020-04-29 | 2021-11-08 | 세원이앤씨(주) | 튜브 투 튜브시트의 이너보어 용접부 검사장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH058372B2 (ja) | 1993-02-02 |
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