JPS59143024A - 複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性合金の製造方法 - Google Patents
複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性合金の製造方法Info
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- JPS59143024A JPS59143024A JP58017887A JP1788783A JPS59143024A JP S59143024 A JPS59143024 A JP S59143024A JP 58017887 A JP58017887 A JP 58017887A JP 1788783 A JP1788783 A JP 1788783A JP S59143024 A JPS59143024 A JP S59143024A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は磁気的自己保持形継電器およびスイッチなどの
鉄心として有用な複合磁気特性を有するＦ’ｅ−Ｃｒ−
Ｃｏ 合金ないしＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ ｆｒ：主体とし
た合金（、以下Ｆｅ−＝Ｃｒ−Ｃｏ系合金とする）を効
率よく、かつ生産性よく製造する方法に関する。
鉄心として有用な複合磁気特性を有するＦ’ｅ−Ｃｒ−
Ｃｏ 合金ないしＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ ｆｒ：主体とし
た合金（、以下Ｆｅ−＝Ｃｒ−Ｃｏ系合金とする）を効
率よく、かつ生産性よく製造する方法に関する。
従来の磁気的自己保持形継電器およびスイッチの鉄心に
使用される磁性材料は第１図に示すように単純な磁化曲
線を有するものであった。
使用される磁性材料は第１図に示すように単純な磁化曲
線を有するものであった。
この材料を使用した磁気的自己保持形継電器およびスイ
ッチは接点を閉成状態から開放状態にする場合駆動法が
複雑になるか、あるいは駆動起磁力の厳密な制御が必要
であり、磁性材料の磁気特性変動も一定にしなけれはな
らず、設計。
ッチは接点を閉成状態から開放状態にする場合駆動法が
複雑になるか、あるいは駆動起磁力の厳密な制御が必要
であり、磁性材料の磁気特性変動も一定にしなけれはな
らず、設計。
製造において非常に困難を伴なうという欠点があった。
このような欠点は第２図に示すような複合磁気特性を有
する磁性材料を鉄心として使用することにより解決され
ることが知られており、このため複合磁気特性を有する
磁性材料の製造法が種々提案されている。例えは磁気特
性の異なる２樵の磁性合金？機械的にクラッドする方法
（特開間第５４−１０２５９７号）磁気特性の異なる２
種の磁性合金粉末Ｔｈ １？、合する方法（％開開第５
７−１０８２８号）などが開示されている。し７か１７
ながら、これらの複合手法で複合磁気特性を得る方法で
は合金赳成の異なる２種の合金または粉末について、同
一の熱処理及び加工条件で所望とするそれぞれの磁気特
性を得なければならず、このために熱処理及び加工等の
製造条件が厳しく、歩留ジが悪く、生産価格が高くなる
欠点がある。この欠点ｔｍ決する方法として一単一組Ｊ
戎のＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系合金で複合磁気特性を得る製
造方法が本願と同−出龜人の出願に係る特開間第５５−
２８３２７号などに開示されている■この方法はＦｅ−
Ｃｒ−Ｃｏ を主成分とする磁性合金をα相とγ相と
が共存する温度で溶体化処理し、次いでその１ま又は冷
間力■工を行った後に一次時効処理を行い、さらに加工
″４２０チ以上の冷間加工を行い、次いで二次時効処理
４行う方法である。この方法では一次時効処理前の冷間
加工処理は必ずしも行う必要はなく、むしろ−次時効処
理後に行う冷間加工処理の方が複合磁気特性を得るのに
必要な処理である。しかしながら、−次時効処理後の冷
間加工は一次時効処理の結果生起するスピノーダル分解
反応によって硬化した状態について行わなければならず
、このため冷間加工が難しく、ダイスの摩耗が激しいな
どの問題があった＠又、上記製造法では皿回の時効処理
の間に冷間加工工程が介在するため生産性の面で問題が
あった。
する磁性材料を鉄心として使用することにより解決され
ることが知られており、このため複合磁気特性を有する
磁性材料の製造法が種々提案されている。例えは磁気特
性の異なる２樵の磁性合金？機械的にクラッドする方法
（特開間第５４−１０２５９７号）磁気特性の異なる２
種の磁性合金粉末Ｔｈ １？、合する方法（％開開第５
７−１０８２８号）などが開示されている。し７か１７
ながら、これらの複合手法で複合磁気特性を得る方法で
は合金赳成の異なる２種の合金または粉末について、同
一の熱処理及び加工条件で所望とするそれぞれの磁気特
性を得なければならず、このために熱処理及び加工等の
製造条件が厳しく、歩留ジが悪く、生産価格が高くなる
欠点がある。この欠点ｔｍ決する方法として一単一組Ｊ
戎のＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系合金で複合磁気特性を得る製
造方法が本願と同−出龜人の出願に係る特開間第５５−
２８３２７号などに開示されている■この方法はＦｅ−
Ｃｒ−Ｃｏ を主成分とする磁性合金をα相とγ相と
が共存する温度で溶体化処理し、次いでその１ま又は冷
間力■工を行った後に一次時効処理を行い、さらに加工
″４２０チ以上の冷間加工を行い、次いで二次時効処理
４行う方法である。この方法では一次時効処理前の冷間
加工処理は必ずしも行う必要はなく、むしろ−次時効処
理後に行う冷間加工処理の方が複合磁気特性を得るのに
必要な処理である。しかしながら、−次時効処理後の冷
間加工は一次時効処理の結果生起するスピノーダル分解
反応によって硬化した状態について行わなければならず
、このため冷間加工が難しく、ダイスの摩耗が激しいな
どの問題があった＠又、上記製造法では皿回の時効処理
の間に冷間加工工程が介在するため生産性の面で問題が
あった。
本発明は複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系磁
性合金と生産性よく製造する改良された製造方法を提供
するものであり、その構成は、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ
系合金をα相とγ相とが共存する温度領域で溶体処理し
た後、加工率２０％以上の冷間加工を行い、次いで時効
処理を行うことにより複合磁気特性を形成することを特
徴とする。
性合金と生産性よく製造する改良された製造方法を提供
するものであり、その構成は、上記Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ
系合金をα相とγ相とが共存する温度領域で溶体処理し
た後、加工率２０％以上の冷間加工を行い、次いで時効
処理を行うことにより複合磁気特性を形成することを特
徴とする。
詳細に考玄した結果に基づいてなされたものである。即
ち本発明者らはＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系磁性合金の複合磁
気特性＃ｉ（へ組成、特にＣｒｄ度の異なるα相とγＪ
ｔ＋とが共存する条件、（Ｂｌ非磁性γ相が強磁性α相
に変態しα相とα″相との混相になる条件、次いで（ｑ
α相とα“イｌとの保磁力の差が犬さくなる条件を順次
満足することにより出現するものであることを見出し、
さらに、０α相とＣ゛相の８性ヲ磁気的に異方づける条
件が付加されると複合磁気特性はより一層改善される知
見を得た。ここで上記条件（５）を満足するには次の溶
体化処理４行えシ１］よい０即ち、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ
合するものであって、副成分として５％以下のＳｌ。
ち本発明者らはＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系磁性合金の複合磁
気特性＃ｉ（へ組成、特にＣｒｄ度の異なるα相とγＪ
ｔ＋とが共存する条件、（Ｂｌ非磁性γ相が強磁性α相
に変態しα相とα″相との混相になる条件、次いで（ｑ
α相とα“イｌとの保磁力の差が犬さくなる条件を順次
満足することにより出現するものであることを見出し、
さらに、０α相とＣ゛相の８性ヲ磁気的に異方づける条
件が付加されると複合磁気特性はより一層改善される知
見を得た。ここで上記条件（５）を満足するには次の溶
体化処理４行えシ１］よい０即ち、Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ
合するものであって、副成分として５％以下のＳｌ。
７％以下の”ｖＶ、 Ｍｏ、 １０ ％以下のＣｕ、
１２％以下のＮｉ、 Ｍｎ、 ３ ％以下のＡｔ、
Ｖ、 Ｈｌ）、 Ｔａ、 Ｔｉ。
１２％以下のＮｉ、 Ｍｎ、 ３ ％以下のＡｔ、
Ｖ、 Ｈｌ）、 Ｔａ、 Ｔｉ。
Ｚｒ、 Ｈｆのうちの一種座たけ二科以上金添加含有せ
しめた合金ケ用い、該合金を７００℃〜１２００．。
しめた合金ケ用い、該合金を７００℃〜１２００．。
℃の温度で１０分以上刀口熱し水冷するＯ上ｍｌの合金
成分範囲はα相とγ相とが共存する合金成分範囲である
が、詳しくは以下の理由により限定される。
成分範囲はα相とγ相とが共存する合金成分範囲である
が、詳しくは以下の理由により限定される。
Ｃｒは２０％未満ではスピノーダル分解反応か十分に進
行しないためα相とα°相との保磁力差が小さく顕著な
複合磁気特性が得られない・またＣｒが３５％を越える
と冷間及工が困難となる。
行しないためα相とα°相との保磁力差が小さく顕著な
複合磁気特性が得られない・またＣｒが３５％を越える
と冷間及工が困難となる。
ＣｏＶｉｌθ饅未満ではα相とγａとの共任状態を得る
溶体化処理が難づかしく、烙らにスピノーダル分解反応
が低縣就になジ、時効処理が長時間となるため実用的で
ない。またＣｏが３０袋？越えると硬くて脆いディ１が
生成し易くなるため冷間刀りエラ５困４′４Ｆとなる。
溶体化処理が難づかしく、烙らにスピノーダル分解反応
が低縣就になジ、時効処理が長時間となるため実用的で
ない。またＣｏが３０袋？越えると硬くて脆いディ１が
生成し易くなるため冷間刀りエラ５困４′４Ｆとなる。
Ｓｉはα相形成元累であり、ｆ８湯の流Ｈ１す性を顕著
に同上させる効果を有するが、５φ？こえるとの相が析
出し合金を者しく ｌＤｊ＜化芒ぜる。又Ｗ。
に同上させる効果を有するが、５φ？こえるとの相が析
出し合金を者しく ｌＤｊ＜化芒ぜる。又Ｗ。
１Ｖｌｏともα相形成元紫であり、α相およびα°第１
４の保磁力を増大させるが、７％を赴■えると、Ｓｉと
同様、合金を者しく脆化させる。
４の保磁力を増大させるが、７％を赴■えると、Ｓｉと
同様、合金を者しく脆化させる。
ＣｕはＦｅとの置換効果のある元素であり、１０％を越
えると残留修束折度（Ｂｒ） を著しく低下さぜる。
えると残留修束折度（Ｂｒ） を著しく低下さぜる。
Ｎｉ 、 Ｐｖｌｎはγ相形成元索であすＣｒ及び他
のα相形元素との相互作用によってα相とｒ相の量比を
制御するのに重要な添加元素であり、加工性を向上させ
る効果をもつが、１２％を越えると溶体化処理が難づか
しくなり、さらにスピノーダル分解反応が低温度になり
時効処理が長時間となるため実用的でないａ Ａｔ、
Ｖ、 Ｎｂ、 Ｔａ 。
のα相形元素との相互作用によってα相とｒ相の量比を
制御するのに重要な添加元素であり、加工性を向上させ
る効果をもつが、１２％を越えると溶体化処理が難づか
しくなり、さらにスピノーダル分解反応が低温度になり
時効処理が長時間となるため実用的でないａ Ａｔ、
Ｖ、 Ｎｂ、 Ｔａ 。
Ｔｉ 、 Ｚｒ、 Ｈｆはα相形成元素である。このう
ちＡｔはＦ相析出の抑制効果をもつが、３％？越えると
結晶粒を粗大化させるため冷間加工性を劣化させる。Ｖ
、 Ｎｂ、 ’ｌ’ａ はα相およびα１相の保磁力
を増大させ、Ｔｉ 、 Ｚｒ、 Ｈｆは角形性を同上さ
せるが、いずれも３％を越えるとα相領域が拡大し、必
要なα相とγ相との共存を得るのが困難となる。
ちＡｔはＦ相析出の抑制効果をもつが、３％？越えると
結晶粒を粗大化させるため冷間加工性を劣化させる。Ｖ
、 Ｎｂ、 ’ｌ’ａ はα相およびα１相の保磁力
を増大させ、Ｔｉ 、 Ｚｒ、 Ｈｆは角形性を同上さ
せるが、いずれも３％を越えるとα相領域が拡大し、必
要なα相とγ相との共存を得るのが困難となる。
次に上記条件０のためには、上記条件（へ）で処理した
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系合金を加工率２０％以上の冷間刃
ロエを行う０冷間加工としては例えば線引加工、圧延刃
ロエ、スェージング加工等を実施するとよい。尚加工率
とは加工前と加工仮における断面減少率である・該冷間
加工によりα相十ｒ相の合金ｍ識に２いて非磁性のγ相
が応力歪により強磁性のα”相に転移し、高保磁力を実
現するための組織状態が形成されるｏ７０”７：）・る
Ｍｉ識影形成ためには最少限加工率２０％ｉ′、Ａｋ冷
間加工が必要であり、好ましくは加工率３０チ以上であ
ればよい。
Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系合金を加工率２０％以上の冷間刃
ロエを行う０冷間加工としては例えば線引加工、圧延刃
ロエ、スェージング加工等を実施するとよい。尚加工率
とは加工前と加工仮における断面減少率である・該冷間
加工によりα相十ｒ相の合金ｍ識に２いて非磁性のγ相
が応力歪により強磁性のα”相に転移し、高保磁力を実
現するための組織状態が形成されるｏ７０”７：）・る
Ｍｉ識影形成ためには最少限加工率２０％ｉ′、Ａｋ冷
間加工が必要であり、好ましくは加工率３０チ以上であ
ればよい。
次に上記条件０のためには４００℃〜７００℃の温度下
に＄−ける時効処理を行う。該時効処理は合金内でスピ
ノーダル分解を生起させてα相とα１相それぞれにおい
て、α→αｌ十α２およびα゛→α１１・＋α′２の反
応を進行させ、それぞれの保磁力を増大させると同時に
α相とα゛相またはαｌ十α２相とα″工十α７相との
保磁力差を拡大させる条件が必要である。したがって、
時効処理は高温度から低温度まで制御冷却する〃）、又
は階段的に行うのが望ましい。上記α相ないしα工＋α
２相とα“相ないしα゛１＋α“２ａとの磁性を異方づ
ける付加的条件０には６００℃〜６８０℃の高已度時効
処理を１００００ｅ以上の磁界中で行う磁界中時効処理
を実施する。上記反応の初期に磁界が作用することによ
り、α１相とα′１ａが磁界方向に伸長工し６．０咽φ
の線材を得た。これを１０００℃で１時間加熱後水冷の
溶体化処理を行い、次いで加工率約８０チの冷間線引き
加工全行った後６４０℃で１時間時効処理し、引き続き
６１０℃から５００℃まで５℃／時間の冷却速度で制御
冷却して時効処理全行った。この処理で得らｎた複合磁
気特性値はＢｒ ＝ １１．３ｋＧ 。
に＄−ける時効処理を行う。該時効処理は合金内でスピ
ノーダル分解を生起させてα相とα１相それぞれにおい
て、α→αｌ十α２およびα゛→α１１・＋α′２の反
応を進行させ、それぞれの保磁力を増大させると同時に
α相とα゛相またはαｌ十α２相とα″工十α７相との
保磁力差を拡大させる条件が必要である。したがって、
時効処理は高温度から低温度まで制御冷却する〃）、又
は階段的に行うのが望ましい。上記α相ないしα工＋α
２相とα“相ないしα゛１＋α“２ａとの磁性を異方づ
ける付加的条件０には６００℃〜６８０℃の高已度時効
処理を１００００ｅ以上の磁界中で行う磁界中時効処理
を実施する。上記反応の初期に磁界が作用することによ
り、α１相とα′１ａが磁界方向に伸長工し６．０咽φ
の線材を得た。これを１０００℃で１時間加熱後水冷の
溶体化処理を行い、次いで加工率約８０チの冷間線引き
加工全行った後６４０℃で１時間時効処理し、引き続き
６１０℃から５００℃まで５℃／時間の冷却速度で制御
冷却して時効処理全行った。この処理で得らｎた複合磁
気特性値はＢｒ ＝ １１．３ｋＧ 。
小Ｈｃ ＝ １３５０ｅ 、大Ｈｃ ＝ ４５００ｅ
、 Ｂｏ＝ −０５ｋＧ。
、 Ｂｏ＝ −０５ｋＧ。
角形比（Ｂｒ／Ｂｓ ） ＝ ０．８０であった。
実 施 例 ３
重量係で２３．６４ｒ Ｃｒ 、 １５．０ ％ Ｃｏ
、 １．０％Ｃｕ 。
、 １．０％Ｃｕ 。
０、８１Ｎｂ、 残Ｆｅよりなる組成の試料全実施例
１と同様な方法で冷間線引加工し６．０聴φの線材を得
た。これを９５０℃で１時間加熱後水冷の溶体化処理を
行い、次いでカロエ率約８０チの冷間線引き加工を行っ
た後、約２００００ｅの磁場中で６５０４℃、３０分の
時効処理を行い、引き続き下記の順序で段階的な時効処
理を行い、 ６１、０℃ ５８０℃ ５５０℃ ５２０
℃１時間 ２時間 ２時間 ２時間Ｂｒ
＝ １２．７ ｋ、（３、小ＨＣ＝１２６０ｅ、大Ｈｃ
＝４１００ｅ、Ｂｏ ＝ −１，８１＜Ｇ角形比（Ｂｒ
／Ｂｓ）＝ ０．９０の角形性の良い複合磁気特性値全
骨た。こ九に対し、磁場を印加しないで同様な時効処理
を行った試料の複合磁気特性値はＢｒ＝ １１．７ ｋ
Ｇ、１Ｊ−Ｈｃｌ ２１０ｅ 、大Ｈｃ−３９３０ｅ。
１と同様な方法で冷間線引加工し６．０聴φの線材を得
た。これを９５０℃で１時間加熱後水冷の溶体化処理を
行い、次いでカロエ率約８０チの冷間線引き加工を行っ
た後、約２００００ｅの磁場中で６５０４℃、３０分の
時効処理を行い、引き続き下記の順序で段階的な時効処
理を行い、 ６１、０℃ ５８０℃ ５５０℃ ５２０
℃１時間 ２時間 ２時間 ２時間Ｂｒ
＝ １２．７ ｋ、（３、小ＨＣ＝１２６０ｅ、大Ｈｃ
＝４１００ｅ、Ｂｏ ＝ −１，８１＜Ｇ角形比（Ｂｒ
／Ｂｓ）＝ ０．９０の角形性の良い複合磁気特性値全
骨た。こ九に対し、磁場を印加しないで同様な時効処理
を行った試料の複合磁気特性値はＢｒ＝ １１．７ ｋ
Ｇ、１Ｊ−Ｈｃｌ ２１０ｅ 、大Ｈｃ−３９３０ｅ。
Ｂｏ−１，７ｋＧ −角形比（Ｂｒ／Ｂ、） ”＝ ’
８３であった。以上のことから本発明における、磁場
中時効処理は角形性改善の効果音もっことが判る。
８３であった。以上のことから本発明における、磁場
中時効処理は角形性改善の効果音もっことが判る。
実 施 例 ４
重量係で２６２％Ｃｒ 、 １７．０ ％ Ｃｏ−、１
，９％Ｍｏ 、 １．１１ｙ Ｎｉ 、 ０．５％Ｔａ
、残部Ｆｅよりなる組成の試料全実施例１と同様な方
法て冷間線引加工し６．０咽φの線材全骨た。こｎ’ｋ
１０００℃で１時間加熱後水冷の溶体化処理全行い次
いで加工率約８０％の冷間線引き加工を行つた後、約２
００００ｅの磁場中にて６３０℃、３０分の時効処理を
行い、引き続き６１０℃から５００℃寸で５℃／時間の
冷却速度で制御冷却して時効処理？行い、Ｂｒ ＝ １
１．８ｋ（３、小ＨＣｌ４１０ｅ、大Ｈｃ４７８０ｅ
、 Ｂｏ ＝−０，７ｋＧ。
，９％Ｍｏ 、 １．１１ｙ Ｎｉ 、 ０．５％Ｔａ
、残部Ｆｅよりなる組成の試料全実施例１と同様な方
法て冷間線引加工し６．０咽φの線材全骨た。こｎ’ｋ
１０００℃で１時間加熱後水冷の溶体化処理全行い次
いで加工率約８０％の冷間線引き加工を行つた後、約２
００００ｅの磁場中にて６３０℃、３０分の時効処理を
行い、引き続き６１０℃から５００℃寸で５℃／時間の
冷却速度で制御冷却して時効処理？行い、Ｂｒ ＝ １
１．８ｋ（３、小ＨＣｌ４１０ｅ、大Ｈｃ４７８０ｅ
、 Ｂｏ ＝−０，７ｋＧ。
角形比（”ｒ／ＢＳ） ＝ ｏ、 ｓ ｓの複合磁気特
性値を得た。
性値を得た。
以上説明したように本発明においてはＦｅ −Ｃｒ −
Ｃｏ系磁性合金について複合磁気特性全出現させる条件
に充描する処理として溶体化処理→冷間加工→時効処理
の各工程金￥施することにより充分な複合磁気特性を得
ることができ、従来の処理工程に比べて工程数が大巾に
短縮している。又冷間加工は軟かい溶体化処理状態のみ
について行うため、加工容易である。したがって本発明
の製造方法によれば複合磁気特性を有する磁性合金を効
率よく、かつ低価格に製造することができる。
Ｃｏ系磁性合金について複合磁気特性全出現させる条件
に充描する処理として溶体化処理→冷間加工→時効処理
の各工程金￥施することにより充分な複合磁気特性を得
ることができ、従来の処理工程に比べて工程数が大巾に
短縮している。又冷間加工は軟かい溶体化処理状態のみ
について行うため、加工容易である。したがって本発明
の製造方法によれば複合磁気特性を有する磁性合金を効
率よく、かつ低価格に製造することができる。
第１図は従来の磁性材狛の特性金示す磁化曲線ｏ７パン
７゜ 第２図は複合磁気特性を示す磁化曲線め７・・う７、図
中Ｂｒ 、 Ｂｏ 、小Ｈｃ 、大Ｈｃ［複合磁気特性
？ｌ！−ｌ個−る特性項目である。 特許出願人 日本電信電話公社 代 理 人 弁理士光石士部 （他１名）
７゜ 第２図は複合磁気特性を示す磁化曲線め７・・う７、図
中Ｂｒ 、 Ｂｏ 、小Ｈｃ 、大Ｈｃ［複合磁気特性
？ｌ！−ｌ個−る特性項目である。 特許出願人 日本電信電話公社 代 理 人 弁理士光石士部 （他１名）
Claims (1)
- （１） Ｆｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 合金ないしＦｅ−Ｃｒ−
Ｃｏｔ−主体とする合金をα相とｒ相とが共存する温度
領域で溶体処理した後、〃ロエ率２０％以上の冷間加工
を行い、次いで時効処理を行うことにより複合磁気特性
を形成することを特徴とする複合磁気特性を有するＦｅ
−０ｒ−Ｃｏ 系磁性合金の製造方法。 （２、特許請求の範囲第１項記載の製造方法において、
時効処ｉ１に磁界中で行うことを特徴とする複合磁気特
性ｒ有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ 系磁性合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58017887A JPS59143024A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58017887A JPS59143024A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59143024A true JPS59143024A (ja) | 1984-08-16 |
Family
ID=11956213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58017887A Pending JPS59143024A (ja) | 1983-02-05 | 1983-02-05 | 複合磁気特性を有するＦｅ−Ｃｒ−Ｃｏ系磁性合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59143024A (ja) |
-
1983
- 1983-02-05 JP JP58017887A patent/JPS59143024A/ja active Pending
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