JPS59136390A - 間接加熱式流動床ガス化機 - Google Patents
間接加熱式流動床ガス化機Info
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- JPS59136390A JPS59136390A JP59001412A JP141284A JPS59136390A JP S59136390 A JPS59136390 A JP S59136390A JP 59001412 A JP59001412 A JP 59001412A JP 141284 A JP141284 A JP 141284A JP S59136390 A JPS59136390 A JP S59136390A
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- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
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- C10J3/56—Apparatus; Plants
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、固体または液体燃料をガス化する方法および
装置に関する、特に固体または液体燃料が流動床反応器
内でガス化され、かつこのガス化反応を行なう熱エネル
ギが流動床ガス化反応器に間接的に供給されるガス化方
法および装置に関する。
装置に関する、特に固体または液体燃料が流動床反応器
内でガス化され、かつこのガス化反応を行なう熱エネル
ギが流動床ガス化反応器に間接的に供給されるガス化方
法および装置に関する。
世界の石油市場において石油価格やその入手性に関して
最近不安定であることから、それがエネルギ使用者にと
って代替燃料源を探し求める動機となっている。この種
の代替エネルギ源の１つは、固体の炭素質燃料、例えば
石炭、木材チップ、油頁岩、重油等をガス化して多種多
様な産業上の、また実用上の諸工程に使用できるクリー
ンな燃料ガスを製造することに由来している。
最近不安定であることから、それがエネルギ使用者にと
って代替燃料源を探し求める動機となっている。この種
の代替エネルギ源の１つは、固体の炭素質燃料、例えば
石炭、木材チップ、油頁岩、重油等をガス化して多種多
様な産業上の、また実用上の諸工程に使用できるクリー
ンな燃料ガスを製造することに由来している。
炭素質燃料のガス化は、−酸化炭素と水素ガスを形成す
るカーボンと水蒸気との反応を含む割合に簡単な工程で
ある。この反応は吸熱反応であるので、通常これらの反
応剤に過剰量の酸素を添加することによって固体燃料の
化学エネルギの少なくとも一部を熱エネルギとして放出
することが必要である。過剰の酸素は、ガス化反応器内
の固体燃料の少な（とも一部を燃焼させ、残りのガス化
反応を行なうためにエネルギを放出する。その結果化じ
る燃焼生成物、すなわちＣＯ２とＨ２Ｏは、製造された
燃料ガスを希釈しその発熱量を低減することになる。仮
に、燃焼反応のための過剰の酸素が孕気を使用すること
で供給されるとすれば、ある量の不活性窒素もまた生成
燃料ガス中に存在するので、その発熱量は更に低減され
る。
るカーボンと水蒸気との反応を含む割合に簡単な工程で
ある。この反応は吸熱反応であるので、通常これらの反
応剤に過剰量の酸素を添加することによって固体燃料の
化学エネルギの少なくとも一部を熱エネルギとして放出
することが必要である。過剰の酸素は、ガス化反応器内
の固体燃料の少な（とも一部を燃焼させ、残りのガス化
反応を行なうためにエネルギを放出する。その結果化じ
る燃焼生成物、すなわちＣＯ２とＨ２Ｏは、製造された
燃料ガスを希釈しその発熱量を低減することになる。仮
に、燃焼反応のための過剰の酸素が孕気を使用すること
で供給されるとすれば、ある量の不活性窒素もまた生成
燃料ガス中に存在するので、その発熱量は更に低減され
る。
ある種の燃料、例えば石炭、重油および廃棄炭化水素類
を密閉容器内で加熱すると、その燃料の一部分はガスと
して追い出される。脱揮発分反応（以下、脱揮と称する
）として周知のこの工程によって、約２６７０〜４４５
０ Ｋｃａｌ／ｍ’ （３００〜５００ＢＴＵ／ｆｔ３
） の比較的高い発熱量を有する炭化水素ガスが製造
される。炭素質燃料の場合、脱揮後に残る固形分は本質
的にカーボンと他に存在する不活性化合物である。この
コークスまたはチャーは、水蒸気を添加して適当な温度
および圧力の条件の下に更にガス化することができる、
すなわちカーボン−水ガス化反応を起こすことができる
。
を密閉容器内で加熱すると、その燃料の一部分はガスと
して追い出される。脱揮発分反応（以下、脱揮と称する
）として周知のこの工程によって、約２６７０〜４４５
０ Ｋｃａｌ／ｍ’ （３００〜５００ＢＴＵ／ｆｔ３
） の比較的高い発熱量を有する炭化水素ガスが製造
される。炭素質燃料の場合、脱揮後に残る固形分は本質
的にカーボンと他に存在する不活性化合物である。この
コークスまたはチャーは、水蒸気を添加して適当な温度
および圧力の条件の下に更にガス化することができる、
すなわちカーボン−水ガス化反応を起こすことができる
。
脱揮およびガス化反応を行なう熱エネルギは、固体燃料
に接する伝熱面によって間接的に供給してもよい。間接
ガス化システムは、従来技術としてすでに公知であるが
、熱源から燃料に熱を効果的に伝達することが不可能で
あることがら、また残留する燃料固形分中のカーボンを
全部完全にガス化することは不可能であるから、一般に
不満足なものであることがわかっている。
に接する伝熱面によって間接的に供給してもよい。間接
ガス化システムは、従来技術としてすでに公知であるが
、熱源から燃料に熱を効果的に伝達することが不可能で
あることがら、また残留する燃料固形分中のカーボンを
全部完全にガス化することは不可能であるから、一般に
不満足なものであることがわかっている。
従来技術の間接法では、石炭などの炭素質燃料の場合に
しばしば本当のことであるが、原料燃料中にイオウが存
在するとき別な障害が起こる。イオウは、有効水素と反
応して、硫化水素Ｈ２ｓ、すなわち燃焼すれば大気汚染
物質である二酸化イオウな形成する有害ガスを生じる。
しばしば本当のことであるが、原料燃料中にイオウが存
在するとき別な障害が起こる。イオウは、有効水素と反
応して、硫化水素Ｈ２ｓ、すなわち燃焼すれば大気汚染
物質である二酸化イオウな形成する有害ガスを生じる。
従来技術のガス化システムは、いずれもガス化反応で生
成される硫化水素をストレットフォード法（５ｔｒｅｔ
ｆｏｒｄｐｒｏｃｅｓｓ ）またハセレクソール法（５
ｅｌｅｘｏｌ ｐｒｏｃｅｓｓ ）などの下流側スクラ
ッピングシステムによって除去しているが、これら二法
は複雑で費用のかかる仕事である。
成される硫化水素をストレットフォード法（５ｔｒｅｔ
ｆｏｒｄｐｒｏｃｅｓｓ ）またハセレクソール法（５
ｅｌｅｘｏｌ ｐｒｏｃｅｓｓ ）などの下流側スクラ
ッピングシステムによって除去しているが、これら二法
は複雑で費用のかかる仕事である。
数多（の産業上の工程および装置は勿論ある大規模な利
用分野においても天然ガスや高精製油のようなりリーン
でイオウを含まない燃料が必要とされている。これらの
工程は、 ２６７０〜４４５０ Ｋｃａｌ／靜（３００
〜５００ ＢＴＵ／ｆｔ３）の範囲の発熱量を有するク
リーンな燃料ガスが使用できるように容易に改作するこ
とができる。要求されることは、酸°束製造装置を必要
とせず、かつ莫大な量の未反応カーボンを残すことな（
、不適当な炭素質燃料からクリーンで比較的高いエネル
ギ含量のガスを製造する簡単で効果的なガス化システム
である。このようにして得られるクリーンな燃料ガス、
特に脱揮工程から生じる燃料ガスは、ある種のプラスチ
ックや他の化学生成物等の製造のための化学原料として
有用である。このシステムは、多種多様な固体または液
体燃料を取扱かうことができるし、有効熱エネルギを全
て効果的に利用することもできるものである。
用分野においても天然ガスや高精製油のようなりリーン
でイオウを含まない燃料が必要とされている。これらの
工程は、 ２６７０〜４４５０ Ｋｃａｌ／靜（３００
〜５００ ＢＴＵ／ｆｔ３）の範囲の発熱量を有するク
リーンな燃料ガスが使用できるように容易に改作するこ
とができる。要求されることは、酸°束製造装置を必要
とせず、かつ莫大な量の未反応カーボンを残すことな（
、不適当な炭素質燃料からクリーンで比較的高いエネル
ギ含量のガスを製造する簡単で効果的なガス化システム
である。このようにして得られるクリーンな燃料ガス、
特に脱揮工程から生じる燃料ガスは、ある種のプラスチ
ックや他の化学生成物等の製造のための化学原料として
有用である。このシステムは、多種多様な固体または液
体燃料を取扱かうことができるし、有効熱エネルギを全
て効果的に利用することもできるものである。
本発明は、固体または液体の炭素質燃料、例えば石炭ま
たは重油から燃料ガスを製造する方法および装置を提供
する。本発明によれば、第一炭素質燃料をガス化機の反
応器流動床内で流動化する。
たは重油から燃料ガスを製造する方法および装置を提供
する。本発明によれば、第一炭素質燃料をガス化機の反
応器流動床内で流動化する。
このガス化機流動床は、流動化された燃料と流動用ガス
との間の親密な接触は勿論のこと流動物質の活発で連続
した混合を提供する深層高速度型のものである。
との間の親密な接触は勿論のこと流動物質の活発で連続
した混合を提供する深層高速度型のものである。
燃料ガスは、流動燃料を、この燃料の揮発性成分を追い
出すに充分な温度に、そして炭素質燃料で湿気に富んだ
流動用ガスの場合にはカーボン−水反応を促進するに充
分な温度に加熱することによって製造される。周知の脱
揮反応およびカーボン−水反応の生成物、すなわち主と
してｃｏ、Ｈ２およびＣＩ（４は、このガス化機から導
出されてから精製され使用される。
出すに充分な温度に、そして炭素質燃料で湿気に富んだ
流動用ガスの場合にはカーボン−水反応を促進するに充
分な温度に加熱することによって製造される。周知の脱
揮反応およびカーボン−水反応の生成物、すなわち主と
してｃｏ、Ｈ２およびＣＩ（４は、このガス化機から導
出されてから精製され使用される。
熱エネルギは、第二燃料を流動床燃焼器内で燃焼するこ
とによってガス化機の反応器流動床に間接的に供給され
るが、この流動床燃焼器はガス化反応器内に少な（とも
部分的に配置されていて、これら流動床両者の間に位置
し熱エネルギを伝達ずろ熱伝導壁を有している。燃焼器
流動床からの煙道ガスは、ガス化反応器から導出される
が、生成燃料ガスと混合することはない。
とによってガス化機の反応器流動床に間接的に供給され
るが、この流動床燃焼器はガス化反応器内に少な（とも
部分的に配置されていて、これら流動床両者の間に位置
し熱エネルギを伝達ずろ熱伝導壁を有している。燃焼器
流動床からの煙道ガスは、ガス化反応器から導出される
が、生成燃料ガスと混合することはない。
本発明の他の特徴は、ガス化反応器から流動化した第一
燃料の一部を任意に除去して、この除去した第−燃料を
燃焼器流動床に第二燃料とし′ζ導入することである。
燃料の一部を任意に除去して、この除去した第−燃料を
燃焼器流動床に第二燃料とし′ζ導入することである。
この除去した第−燃料中の脱揮された固形分は、燃料と
して使用できるほど充分な発熱量をなお保有しているの
で、燃焼器流動床ではこの除去燃料の完全燃焼を行なっ
ている。
して使用できるほど充分な発熱量をなお保有しているの
で、燃焼器流動床ではこの除去燃料の完全燃焼を行なっ
ている。
本発明によれば、更に別な特徴は、循環される生成ガス
をガス化機の反応器流動床のための流動用ガスとして任
意に使用することである。この方法で生成ガスの一部を
使用することによって、窒素や他の不活性ガス状化合物
により希釈されてはいない高品質の生成ガスを得ること
ができる。
をガス化機の反応器流動床のための流動用ガスとして任
意に使用することである。この方法で生成ガスの一部を
使用することによって、窒素や他の不活性ガス状化合物
により希釈されてはいない高品質の生成ガスを得ること
ができる。
本発明は、更に、煙道ガス流および生成ガス流の中に配
置され燃焼器およびガス化機それぞれの流動用ガス流の
間で換熱式熱交換を行なう熱交換器を提供する。
置され燃焼器およびガス化機それぞれの流動用ガス流の
間で換熱式熱交換を行なう熱交換器を提供する。
本発明による装置の更に別な特徴は、ガス化機流動床の
上方に配置されその流動床からの熱損失を低減する輻射
シールドである。この輻射シールドは、生成ガス流から
飛出した固形分の一部を除去してこれら固形分をガス化
機の反応器流動床に戻すように計画的に働（ものである
。
上方に配置されその流動床からの熱損失を低減する輻射
シールドである。この輻射シールドは、生成ガス流から
飛出した固形分の一部を除去してこれら固形分をガス化
機の反応器流動床に戻すように計画的に働（ものである
。
さて、第１図および第２図を参照して説明する。
流動床ガス化機が、反応器流動床１２の中に第一燃料を
含んでいる容器１０として一般に示されている。流動用
ガ２は、有孔板１６の下方の第１図に示すダクトのよう
なガス分配手段１４によってガス化機の反応器流動床１
２に供給されろ。このガスは、ダクート１４に入り、有
孔板１６の開口を通じて均一に通過しガス化機流動床１
２の流動化を行なう。
含んでいる容器１０として一般に示されている。流動用
ガ２は、有孔板１６の下方の第１図に示すダクトのよう
なガス分配手段１４によってガス化機の反応器流動床１
２に供給されろ。このガスは、ダクート１４に入り、有
孔板１６の開口を通じて均一に通過しガス化機流動床１
２の流動化を行なう。
一方、生成ガスはガス化機流動床１２の上部界面２０で
この流動床を去って、輻射シールド１８を通ってから、
出口ダクト２２を経てガス化機容器１０を出て行（。ガ
ス化機流動床１２を通る流動用ガスの速度は、この流動
床を完全に流動化するに充分ではあるが、流動床１２か
ら固形分を出口ダクト２２中に余分に飛出させるほど大
きいものではない。
この流動床を去って、輻射シールド１８を通ってから、
出口ダクト２２を経てガス化機容器１０を出て行（。ガ
ス化機流動床１２を通る流動用ガスの速度は、この流動
床を完全に流動化するに充分ではあるが、流動床１２か
ら固形分を出口ダクト２２中に余分に飛出させるほど大
きいものではない。
第１図および第２図には、燃焼器流動床２４も示されて
いる。この燃焼器流動床２４は、ガス化機流動床１２内
に少な（とも部分的に配置された容器２６の中に包含さ
れて示されている。燃焼突気は、窒気分配手段２７によ
って有孔板１６の燃焼器流動床２４下方の部分を通じて
供給される。
いる。この燃焼器流動床２４は、ガス化機流動床１２内
に少な（とも部分的に配置された容器２６の中に包含さ
れて示されている。燃焼突気は、窒気分配手段２７によ
って有孔板１６の燃焼器流動床２４下方の部分を通じて
供給される。
燃焼器流動床２４がらの燃焼生成物は、添付図面に示す
ごと（、煙道ダクト２８によってガス化機容器１０から
導出される。この方法では、燃焼生成物は生成ガスから
全面的に分離されているので、生成ガスの希釈は防止さ
れる。
ごと（、煙道ダクト２８によってガス化機容器１０から
導出される。この方法では、燃焼生成物は生成ガスから
全面的に分離されているので、生成ガスの希釈は防止さ
れる。
運転中、第一炭素質燃料をガス化機の反応器流動床１２
に供給する。この燃料は、流動用ガス流内で流動化され
８７１°〜８９９°Ｃ（１６ｏ００〜１６５０″Ｆ）の
温度範囲に維持され、か（して第一燃料の脱揮が行なわ
れる。脱揮反応要件のためばかりでな（第−燃料中に存
在する不活性化合物の軟化や凝集を防止するためにも、
この温度範囲が選ばれている。ガス化機の反応器流動床
１２内の脱揮反応に加えて、流動用ガス流に追加の水蒸
気（図示せず）を注入してこれらの温度下で好都合なカ
ーボン−水反応を促進することは有益なことでもある。
に供給する。この燃料は、流動用ガス流内で流動化され
８７１°〜８９９°Ｃ（１６ｏ００〜１６５０″Ｆ）の
温度範囲に維持され、か（して第一燃料の脱揮が行なわ
れる。脱揮反応要件のためばかりでな（第−燃料中に存
在する不活性化合物の軟化や凝集を防止するためにも、
この温度範囲が選ばれている。ガス化機の反応器流動床
１２内の脱揮反応に加えて、流動用ガス流に追加の水蒸
気（図示せず）を注入してこれらの温度下で好都合なカ
ーボン−水反応を促進することは有益なことでもある。
ガス化機流動床をこの高い温度に維持するに要する熱エ
ネルギは、燃焼器流動床によって供給される。燃焼器流
動床２４の中では、第二燃料をその燃料の化学エネルギ
を熱として放出するために空気のような酸化剤の存在下
に燃焼する。好ましい具体例では、この燃焼器は熱伝導
壁２６と、ガス化機の反応器流動床１２内で流動化され
た粒子に密接する熱伝導出口ガスダクト２８とを有して
いる。燃焼器流動床２４内で放出された熱エネルギは、
これらの周囲壁２６，２８に伝導あるいは輻射されて、
ガス化機の反応器流動床１２内に伝達される。燃焼器流
動床内の温度は、熱伝導壁２６を横切る充分な温度差を
つ（るためにも９８２℃（１８００°Ｆ）以上である。
ネルギは、燃焼器流動床によって供給される。燃焼器流
動床２４の中では、第二燃料をその燃料の化学エネルギ
を熱として放出するために空気のような酸化剤の存在下
に燃焼する。好ましい具体例では、この燃焼器は熱伝導
壁２６と、ガス化機の反応器流動床１２内で流動化され
た粒子に密接する熱伝導出口ガスダクト２８とを有して
いる。燃焼器流動床２４内で放出された熱エネルギは、
これらの周囲壁２６，２８に伝導あるいは輻射されて、
ガス化機の反応器流動床１２内に伝達される。燃焼器流
動床内の温度は、熱伝導壁２６を横切る充分な温度差を
つ（るためにも９８２℃（１８００°Ｆ）以上である。
ガス化機の反応器流動床からの熱エネルギの損失を最小
にするために、ガス化機容器１０は断熱されている２９
゜これに加えて、輻射シールド１８がガス化機の反応器
流動床１２の上部界面２０の上方に位置されている。こ
の輻射シールド１８は、飛出し粒子のみならず、ガス出
口ダクト２２を通過しそこに配置された熱吸収柿衣簡に
よって吸収され得る輻射熱エネルギも遮断するうえで役
立っている。
にするために、ガス化機容器１０は断熱されている２９
゜これに加えて、輻射シールド１８がガス化機の反応器
流動床１２の上部界面２０の上方に位置されている。こ
の輻射シールド１８は、飛出し粒子のみならず、ガス出
口ダクト２２を通過しそこに配置された熱吸収柿衣簡に
よって吸収され得る輻射熱エネルギも遮断するうえで役
立っている。
流動床反応器内の粒子寸法と見掛けのガス速度との関係
は、当技術分野では周知のことであるので、ここで繰り
返し説明はしない。ガス化機および燃焼器の流動床は活
発な混合と実質的な気体一固体接触が起こる泡入型のも
のであるとだけ言っておこう。材料を類似の流動床反応
器に導入したり、そこから除去する当技術分野では周知
の数多（の手段のうちのいずれか１つの手段によって材
料を流動床に導入あるいは除去することができるが、こ
の好ましい具体例は、特に本発明による装置のためにま
とめた独自の構想を有している。
は、当技術分野では周知のことであるので、ここで繰り
返し説明はしない。ガス化機および燃焼器の流動床は活
発な混合と実質的な気体一固体接触が起こる泡入型のも
のであるとだけ言っておこう。材料を類似の流動床反応
器に導入したり、そこから除去する当技術分野では周知
の数多（の手段のうちのいずれか１つの手段によって材
料を流動床に導入あるいは除去することができるが、こ
の好ましい具体例は、特に本発明による装置のためにま
とめた独自の構想を有している。
この構想は、第３図に確かに完全に開示されている。ガ
ス化反応器１０と流動床燃焼器２６を示すこの断面図に
は、実質的に垂直な導管３０がガス化機反応器流動床の
界面２０の直下にその上端部３２で終端して示されてい
る。運転中は、ガス化機の反応器流動床１２からの流動
物質の一部が導管３０の開放端部３２に進入しその中を
下方に向けて降下する。第二導管３４が、実質的に垂直
な第一導管３０の低端部３６と燃焼器容器２６との間に
連結されて示されている。このように垂直第一導管３０
中に受は入れられた材料は、第二導管３４によって燃焼
器流動床２４内に移送される。
ス化反応器１０と流動床燃焼器２６を示すこの断面図に
は、実質的に垂直な導管３０がガス化機反応器流動床の
界面２０の直下にその上端部３２で終端して示されてい
る。運転中は、ガス化機の反応器流動床１２からの流動
物質の一部が導管３０の開放端部３２に進入しその中を
下方に向けて降下する。第二導管３４が、実質的に垂直
な第一導管３０の低端部３６と燃焼器容器２６との間に
連結されて示されている。このように垂直第一導管３０
中に受は入れられた材料は、第二導管３４によって燃焼
器流動床２４内に移送される。
任意のガス噴流３８が第二導管３４内に示されているが
、これは必要があれば材料を第二導管３４に沿って燃焼
器流動床２４内に圧送するために燃焼器流動床２４に向
けて噴出するように方向付けある。このガス噴流３８は
、加圧９気、煙道ガス、または第二導管３４内の物質と
相互作用する他の適等なガス等の供給源（図示せず）に
連結されている。
、これは必要があれば材料を第二導管３４に沿って燃焼
器流動床２４内に圧送するために燃焼器流動床２４に向
けて噴出するように方向付けある。このガス噴流３８は
、加圧９気、煙道ガス、または第二導管３４内の物質と
相互作用する他の適等なガス等の供給源（図示せず）に
連結されている。
ガス化機の反応器流動床１２からこのように除去された
第一燃料は、次に燃焼器流動床２４に供給される第二燃
料となるわけである。この移送によって本発明の好まし
い具体例にとって二つの利点がもたらされる。すなわち
その第１は燃焼器流動床２４内の燃焼のための第二燃料
を得る必要がないことであり、その第２はこの移送によ
ってなお残っている化学エネルギの完全消費のためにガ
ス化機の反応器流動床１２から脱揮された固形分の除去
が行なわれることである。
第一燃料は、次に燃焼器流動床２４に供給される第二燃
料となるわけである。この移送によって本発明の好まし
い具体例にとって二つの利点がもたらされる。すなわち
その第１は燃焼器流動床２４内の燃焼のための第二燃料
を得る必要がないことであり、その第２はこの移送によ
ってなお残っている化学エネルギの完全消費のためにガ
ス化機の反応器流動床１２から脱揮された固形分の除去
が行なわれることである。
揮発性成分と不活性灰分を含む炭素質燃料、例えし命石
炭や重油の場合には、このシステムは特別な利点を有し
ている。燃料の揮発性成分は、燃料を比較的高い温度環
境に茜らすことによって追い出すことができる。本発明
による好ましい具体例においては、炭素質原料はガス化
機の反応器流動床１２に進入する際に早急に脱揮されて
、主としてカーボンや灰分の構成成分から成る固形の粒
状残渣を残す。チャーとして知られるこの残渣は、ガス
化機の反応器流動床の温度では更に反応性があるので、
必要なら流動用ガスに水蒸気を導入して、−酸化炭素と
水素ガスを生成するカーボン−水反応を促進することが
できる、もつともこのカーボン−水反応は脱揮反応と比
べれば比較的遅〜１化学工程である。流動化した炭素質
残渣の一部をガス化機の反応器流動床１２から除去し、
この除去した残渣を燃焼器流動床２４に導入することに
よって、ガス化機の反応器流動床１２内の脱揮およびガ
ス化反応を行なうに必要−な熱エネルギを得ることがで
きる。
炭や重油の場合には、このシステムは特別な利点を有し
ている。燃料の揮発性成分は、燃料を比較的高い温度環
境に茜らすことによって追い出すことができる。本発明
による好ましい具体例においては、炭素質原料はガス化
機の反応器流動床１２に進入する際に早急に脱揮されて
、主としてカーボンや灰分の構成成分から成る固形の粒
状残渣を残す。チャーとして知られるこの残渣は、ガス
化機の反応器流動床の温度では更に反応性があるので、
必要なら流動用ガスに水蒸気を導入して、−酸化炭素と
水素ガスを生成するカーボン−水反応を促進することが
できる、もつともこのカーボン−水反応は脱揮反応と比
べれば比較的遅〜１化学工程である。流動化した炭素質
残渣の一部をガス化機の反応器流動床１２から除去し、
この除去した残渣を燃焼器流動床２４に導入することに
よって、ガス化機の反応器流動床１２内の脱揮およびガ
ス化反応を行なうに必要−な熱エネルギを得ることがで
きる。
チャーのガス化は比較的遅い工程であるけれども、チャ
ーの燃焼は本来流動用ガス中に存在する酸素が少ないこ
とや包含される温度準位が高いこと等によってむしろ早
急に進行する。すなわち、燃焼器流動床２４に入った後
、チャーは完全に反応して不活性の灰分化合物のみを粒
状形態で残すことになる。燃焼器流動床の温度準位は、
流動床燃焼器２４内で不活性灰分化合物が凝集するのを
防止するためこれら成分の軟化温度以下、すなわち代表
的には１４８２°〜１６４９°Ｃ（’ ２７００°〜３
０００’Ｆ）に維持しなければならない。この灰分化合
物は適当な除去手段によって処分のために除去すること
ができる。
ーの燃焼は本来流動用ガス中に存在する酸素が少ないこ
とや包含される温度準位が高いこと等によってむしろ早
急に進行する。すなわち、燃焼器流動床２４に入った後
、チャーは完全に反応して不活性の灰分化合物のみを粒
状形態で残すことになる。燃焼器流動床の温度準位は、
流動床燃焼器２４内で不活性灰分化合物が凝集するのを
防止するためこれら成分の軟化温度以下、すなわち代表
的には１４８２°〜１６４９°Ｃ（’ ２７００°〜３
０００’Ｆ）に維持しなければならない。この灰分化合
物は適当な除去手段によって処分のために除去すること
ができる。
ガス化機の反応器流動床１２と燃焼器流動床２４０間で
上述の材料移送を行なう装置は、本発明による好ましい
具体例で使用する場合特に有利である。垂直導管３０の
開放端部３２に入る材料は、落ち込み様式でこの垂直導
管３０を満たすので、燃焼器容器とガス化機容器間のガ
ス流に抵抗を与えることになる。これらの各容器内の静
圧力を注意深く釣り合わせることによりガス化機に入る
酸素流または燃焼器に入るガス流を排除することができ
ろ。更に、これら移送導管３０，３４を完全にガス化機
の反応器流動床１２内に配置したことによって、流動床
１２．２４の外にある移送装置の場合に存在し得る熱損
失をな（すことができる。
上述の材料移送を行なう装置は、本発明による好ましい
具体例で使用する場合特に有利である。垂直導管３０の
開放端部３２に入る材料は、落ち込み様式でこの垂直導
管３０を満たすので、燃焼器容器とガス化機容器間のガ
ス流に抵抗を与えることになる。これらの各容器内の静
圧力を注意深く釣り合わせることによりガス化機に入る
酸素流または燃焼器に入るガス流を排除することができ
ろ。更に、これら移送導管３０，３４を完全にガス化機
の反応器流動床１２内に配置したことによって、流動床
１２．２４の外にある移送装置の場合に存在し得る熱損
失をな（すことができる。
第４図は、これまでの添付図面で示した輻射シールド１
８の断面図を示している。この輻射シールドは、それぞ
れ、折曲した中央部４２を有し、かつ各対の隣接する板
４００間に曲がり（ねったガス流路４６を形成するよう
な距離４４をおいて相互に隔置された複数の延長板４０
から成っている。ガス化機の反応器流動床１２の表面２
０からの輻射熱エネルギは、板４０によって初めは吸収
されずに、次に再輻射されることな（、輻射シールド１
８を直接通過することはできない。
８の断面図を示している。この輻射シールドは、それぞ
れ、折曲した中央部４２を有し、かつ各対の隣接する板
４００間に曲がり（ねったガス流路４６を形成するよう
な距離４４をおいて相互に隔置された複数の延長板４０
から成っている。ガス化機の反応器流動床１２の表面２
０からの輻射熱エネルギは、板４０によって初めは吸収
されずに、次に再輻射されることな（、輻射シールド１
８を直接通過することはできない。
輻射シールド１８は、また、ガス化機の反応器流動床１
２から飛出したタール、油分および粒状物質の少なくと
も一部の除去を助ける働きもしている。この飛出した物
質は、板４ｏの折曲部４２に衝突し生成燃料ガスから脱
離される。この脱離した物質は、直接ガス化機の反応器
流動床１２に落下して戻るか、あるいは輻射シールドの
低点９４に降下して第５図に示すようにダウンカマー導
管９６に入りガス化機流動床１２に再導入される。
２から飛出したタール、油分および粒状物質の少なくと
も一部の除去を助ける働きもしている。この飛出した物
質は、板４ｏの折曲部４２に衝突し生成燃料ガスから脱
離される。この脱離した物質は、直接ガス化機の反応器
流動床１２に落下して戻るか、あるいは輻射シールドの
低点９４に降下して第５図に示すようにダウンカマー導
管９６に入りガス化機流動床１２に再導入される。
ダウンカマー導管９６内の物質は、油滴１００あるいは
粒子１０２のいずれかである。キャップ９８がダウンカ
マー導管９６の上端部に示されているが、これは生成ガ
スがダウンカマー導管９６を通って輻射シールド１８を
迂回するのを阻止するためのものである。このキャップ
９８は、除去された物質１００ 、１０２が再同伴され
る可能性を減少させるものでもある。
粒子１０２のいずれかである。キャップ９８がダウンカ
マー導管９６の上端部に示されているが、これは生成ガ
スがダウンカマー導管９６を通って輻射シールド１８を
迂回するのを阻止するためのものである。このキャップ
９８は、除去された物質１００ 、１０２が再同伴され
る可能性を減少させるものでもある。
構成材料に関しては、ガス化反応器１０および燃焼器容
器２６はこの予想される温度範囲で充分な強度と耐摩耗
性を有する数多（の材料のいずれで構成してもよい。燃
焼器の容器壁２６は、高温度と酸化還元による表面攻撃
と言う意味では最も苛酷な環境に茜されるが、この工程
はむしろ燃焼器とガス化機の流動床間で平衡となる圧力
下に生じるので、燃焼器容器壁２６に対する物理的応力
は低減されることになる。本発明によるこのガス化機に
使用できる材料と技術を例示すれば、もっともこれは限
定するものではないが、次の通りである。すなわち、高
合金ステンレス；高クロムニッケル鋼、；インコーネル
；−面が酸化性化合物、他面が還元性化合物である二面
性サーメット；および表面攻撃に対する同一の選択的抵
抗を有する積層セラミックなどである。勿論、厳密な選
択はシステム設計と経済性に依存する。
器２６はこの予想される温度範囲で充分な強度と耐摩耗
性を有する数多（の材料のいずれで構成してもよい。燃
焼器の容器壁２６は、高温度と酸化還元による表面攻撃
と言う意味では最も苛酷な環境に茜されるが、この工程
はむしろ燃焼器とガス化機の流動床間で平衡となる圧力
下に生じるので、燃焼器容器壁２６に対する物理的応力
は低減されることになる。本発明によるこのガス化機に
使用できる材料と技術を例示すれば、もっともこれは限
定するものではないが、次の通りである。すなわち、高
合金ステンレス；高クロムニッケル鋼、；インコーネル
；−面が酸化性化合物、他面が還元性化合物である二面
性サーメット；および表面攻撃に対する同一の選択的抵
抗を有する積層セラミックなどである。勿論、厳密な選
択はシステム設計と経済性に依存する。
第６図は、本発明による全体システム中に存在するガス
、空気および廃棄物の分布を示す一般概略図である。ガ
ス化機容器１０が、その中に包含するガス化機反応器流
動床１２を有するものとして再度概略的に示されている
。第一燃料５ｏがガス化機の反応器流動床１２に供給さ
れるが、そこでこの燃料は脱揮されガス化されて、ガス
化機容器１０の上部を出て行（ように示された粗生成ガ
ス５２を形成する。流動用ガス５４は反応器容器１０の
下部に入り第一燃料の流動化を行なう。燃焼器容器２６
が、ガス化機の反応器流動床１２内に少なくとも部分的
に配置されて示されているが、これは燃焼器流動床２４
を含んでいる。燃焼生成物を燃焼器流動床からガス化機
容器１０の外に導出する手段２８もまた概略的に示され
ている。
、空気および廃棄物の分布を示す一般概略図である。ガ
ス化機容器１０が、その中に包含するガス化機反応器流
動床１２を有するものとして再度概略的に示されている
。第一燃料５ｏがガス化機の反応器流動床１２に供給さ
れるが、そこでこの燃料は脱揮されガス化されて、ガス
化機容器１０の上部を出て行（ように示された粗生成ガ
ス５２を形成する。流動用ガス５４は反応器容器１０の
下部に入り第一燃料の流動化を行なう。燃焼器容器２６
が、ガス化機の反応器流動床１２内に少なくとも部分的
に配置されて示されているが、これは燃焼器流動床２４
を含んでいる。燃焼生成物を燃焼器流動床からガス化機
容器１０の外に導出する手段２８もまた概略的に示され
ている。
燃焼空気５６は燃焼器２６の下部に入り、燃焼反応に必
要な酸素を供給している。燃焼器流動床２４のための第
二燃料は、流動化した第一燃料の一部をガス化機の反応
器流動床１２から除去してこの除去した燃料を移送手段
３０，３４により燃焼器流動床２４に導入することによ
って供給される。流れ５８は、燃焼器流動床２４から除
去された不活性な粒状物質を表わしている。
要な酸素を供給している。燃焼器流動床２４のための第
二燃料は、流動化した第一燃料の一部をガス化機の反応
器流動床１２から除去してこの除去した燃料を移送手段
３０，３４により燃焼器流動床２４に導入することによ
って供給される。流れ５８は、燃焼器流動床２４から除
去された不活性な粒状物質を表わしている。
本発明によれば、ガス化機容器１０を出て行（粗生成ガ
ス５２はサイクロンのような粒子除去装置６２に入る前
に冷却のため第一熱交換器６０に入る。部分冷却した生
成ガス流６６から除去された粒子６４は、任意にガス化
機に戻しても、燃焼器に返送してもよいし、あるいは他
に処理してもよい。この粒状物質６４の質量流速は、相
対的に小さいが、なお未燃焼カーボンを含んでいる。
ス５２はサイクロンのような粒子除去装置６２に入る前
に冷却のため第一熱交換器６０に入る。部分冷却した生
成ガス流６６から除去された粒子６４は、任意にガス化
機に戻しても、燃焼器に返送してもよいし、あるいは他
に処理してもよい。この粒状物質６４の質量流速は、相
対的に小さいが、なお未燃焼カーボンを含んでいる。
サイクロンを出てから、比較的クリーンな生成ガス６８
は次に、最終の粒子除去装置７２に入る前に更に冷却す
るため別な熱交換器７０に入る。
は次に、最終の粒子除去装置７２に入る前に更に冷却す
るため別な熱交換器７０に入る。
この最終の粒子除去は、バッグハウスまたは湿式ペンチ
ユリ−スフラッパーによって行なってもよい。粒子を含
まないガス７４は、化学原料やクリーンな燃料として多
種多様な用途に使用することができる。
ユリ−スフラッパーによって行なってもよい。粒子を含
まないガス７４は、化学原料やクリーンな燃料として多
種多様な用途に使用することができる。
本発明による方法の１つの特徴は、精製された生成ガス
７４の一部を流動用ガスとしてガス化機容器に循環する
ことである。第６図に示すように、生成ガス７４の一部
７６は、循環ガスファン７８に入り、生成ガスの冷却に
使用された熱交換器７０．６０を通じて返送される。ク
リーンな生成ガス７４の一部を再加熱してガス化機の反
応器流動床のための流動用ガス化５４としてガス化機容
器１ｏに循環させることによって、２６７０ Ｋｃａｌ
／ｒｒ？ （３００ＢＴＵ／ｆｔ３）またはそれ以上
に高い発熱量を有する生成ガスを、従来技術の方法では
必要とされるような酸素の現場製造を必要とせずに維持
することができる。
７４の一部を流動用ガスとしてガス化機容器に循環する
ことである。第６図に示すように、生成ガス７４の一部
７６は、循環ガスファン７８に入り、生成ガスの冷却に
使用された熱交換器７０．６０を通じて返送される。ク
リーンな生成ガス７４の一部を再加熱してガス化機の反
応器流動床のための流動用ガス化５４としてガス化機容
器１ｏに循環させることによって、２６７０ Ｋｃａｌ
／ｒｒ？ （３００ＢＴＵ／ｆｔ３）またはそれ以上
に高い発熱量を有する生成ガスを、従来技術の方法では
必要とされるような酸素の現場製造を必要とせずに維持
することができる。
本発明による方法は、必要があれば、カーボン−水ガス
化反応の反応剤として湿気が利用できるガス化機反応器
流動床１２に湿分含有生成ガスを戻す付加的な利点も提
供する。ガス化反応器内に存在する湿分の量に依って、
その代りに、転換効率を維持するために系の人混を減ら
すことが必要な場合もある。これは、数多（の周知の乾
燥工程のいずれかによって燃料または循環生成燃料ガス
を乾燥することによって行なうことができる。
化反応の反応剤として湿気が利用できるガス化機反応器
流動床１２に湿分含有生成ガスを戻す付加的な利点も提
供する。ガス化反応器内に存在する湿分の量に依って、
その代りに、転換効率を維持するために系の人混を減ら
すことが必要な場合もある。これは、数多（の周知の乾
燥工程のいずれかによって燃料または循環生成燃料ガス
を乾燥することによって行なうことができる。
添付図面からも理解できるように、燃焼器は、燃焼器煙
道ダクト２８の流路に配置した熱交換器８０の中で換熱
式に加熱された空気５６を受は入れている。この空気は
強制ドラフトファン８２によって供給される。換熱式熱
交換器８０を出て行く冷却された煙道ガス８４は、出て
行く煙道ガス流８４内に存在し得る粒状物質８８を除去
する煙道ガスクリーンアップ装置８６に入る。クリーン
アップの後、煙道ガス９０は煙突９２に送られて環境内
に放出される。
道ダクト２８の流路に配置した熱交換器８０の中で換熱
式に加熱された空気５６を受は入れている。この空気は
強制ドラフトファン８２によって供給される。換熱式熱
交換器８０を出て行く冷却された煙道ガス８４は、出て
行く煙道ガス流８４内に存在し得る粒状物質８８を除去
する煙道ガスクリーンアップ装置８６に入る。クリーン
アップの後、煙道ガス９０は煙突９２に送られて環境内
に放出される。
本発明による方法は、イオウ吸収剤化合物９５をガス化
機の反応器流動床１２に添加することによって第−燃料
中に存在し得るイオウを吸収することもできる。イオウ
吸収用化合物、好ましくは石灰のような粒状化したカル
シウム含有化合物は、ガス化機の反応器流動床１２で起
こるガス化反応と脱揮反応の際に第一燃料５０中に存在
するイオウな吸収する。このイオウ吸収用化合物は、移
送手段３０，３４によって吸収したイオウと共にガス化
機の反応器流動床１２から出て行く。燃焼器流動床２４
の温度は、イオウ吸収用化合物からイオウを放出せしめ
る温度以下に維持しなければならない、すなわちカルシ
ウム含有化合物の場合には約１０３８℃（１９００’ｌ
？ ）より高くてはいけない。除去されたイオウと廃イ
オウ吸収用化合物は、不活性灰分５８と共に燃焼器流動
床２４を出て行く。
機の反応器流動床１２に添加することによって第−燃料
中に存在し得るイオウを吸収することもできる。イオウ
吸収用化合物、好ましくは石灰のような粒状化したカル
シウム含有化合物は、ガス化機の反応器流動床１２で起
こるガス化反応と脱揮反応の際に第一燃料５０中に存在
するイオウな吸収する。このイオウ吸収用化合物は、移
送手段３０，３４によって吸収したイオウと共にガス化
機の反応器流動床１２から出て行く。燃焼器流動床２４
の温度は、イオウ吸収用化合物からイオウを放出せしめ
る温度以下に維持しなければならない、すなわちカルシ
ウム含有化合物の場合には約１０３８℃（１９００’ｌ
？ ）より高くてはいけない。除去されたイオウと廃イ
オウ吸収用化合物は、不活性灰分５８と共に燃焼器流動
床２４を出て行く。
上述のように、本発明は、炭素質燃料、例えば石炭、重
油または炭化水素廃棄物等を効果的に゛がつ完全にガス
化し、同時にこの燃料中に存在し得るイオウを吸収する
方法および装置を提供する。
油または炭化水素廃棄物等を効果的に゛がつ完全にガス
化し、同時にこの燃料中に存在し得るイオウを吸収する
方法および装置を提供する。
クリーンな生成ガスは、特に生成ガスの化学的エネルギ
含量が高いことから、化学原料としてまた燃料として多
種多様な用途に適したものである。
含量が高いことから、化学原料としてまた燃料として多
種多様な用途に適したものである。
この高エネルギ含量は、酸素製造プラントを使用するこ
となく、かつ未反応燃料固形分の処理を必要とすること
なしに得られる。これらの、並びにその他の利点は、上
述の明細書および添付図面並びに特許請求の範囲から当
業者にとって明らかなことであろう。
となく、かつ未反応燃料固形分の処理を必要とすること
なしに得られる。これらの、並びにその他の利点は、上
述の明細書および添付図面並びに特許請求の範囲から当
業者にとって明らかなことであろう。
第１図は、本発明による装置の正面断面図である。第２
図は、第１図に示した装置の断面図である。第３図は、
第−燃料をガス化機の反応器流動床から燃焼器流動床へ
移送する手段の詳細図である。第４図は、第２図に示し
た輻射シールドの断面図である。第５図は、輻射シール
ドとガス化機反応器流動床の間のダウンカマーの詳細図
である。 第６図は、本発明による方法の工程系統略図である。 １０・・ガス化機容器、１２・・反応器流動床、１４・
・ガス分配手段、１６・・有孔板、１８・・輻射シール
ド、２０・・Ｌ部表面、２２・・出口ダクト、２４・・
燃焼器流動床、２６・・燃焼器容器、２７・・空気分配
手段、２８・・煙道ダクト、３０・・垂直導管、３２・
・開放上端部、３４・・水平導管、３８・・ガス噴流、
４０・・延長板、４２・・折曲中央部、４６・・ガス流
路、５０・・第一燃料、５２・・生成ガス、５４・・流
動用ガス、５６・・燃焼空気、５８・・不活性粒状物流
、６０・・第一熱交換器、６２・・粒子除去装置、７０
・・第二熱交換器、７２・・最終粒子除去装置、７８・
・循環ガスファン、８０・・熱交換器、８２・・強制ダ
クトファン、８６・・煙道ガスクリーンアップ装置、９
２・・煙突、９６・・ダウンカマー、９８・・キャップ
。 Ｆｔｅ、 １ Ｆｆｅ、 ２
図は、第１図に示した装置の断面図である。第３図は、
第−燃料をガス化機の反応器流動床から燃焼器流動床へ
移送する手段の詳細図である。第４図は、第２図に示し
た輻射シールドの断面図である。第５図は、輻射シール
ドとガス化機反応器流動床の間のダウンカマーの詳細図
である。 第６図は、本発明による方法の工程系統略図である。 １０・・ガス化機容器、１２・・反応器流動床、１４・
・ガス分配手段、１６・・有孔板、１８・・輻射シール
ド、２０・・Ｌ部表面、２２・・出口ダクト、２４・・
燃焼器流動床、２６・・燃焼器容器、２７・・空気分配
手段、２８・・煙道ダクト、３０・・垂直導管、３２・
・開放上端部、３４・・水平導管、３８・・ガス噴流、
４０・・延長板、４２・・折曲中央部、４６・・ガス流
路、５０・・第一燃料、５２・・生成ガス、５４・・流
動用ガス、５６・・燃焼空気、５８・・不活性粒状物流
、６０・・第一熱交換器、６２・・粒子除去装置、７０
・・第二熱交換器、７２・・最終粒子除去装置、７８・
・循環ガスファン、８０・・熱交換器、８２・・強制ダ
クトファン、８６・・煙道ガスクリーンアップ装置、９
２・・煙突、９６・・ダウンカマー、９８・・キャップ
。 Ｆｔｅ、 １ Ｆｆｅ、 ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）第一の炭素質燃料をガス化する装置において、前
記第一燃料を流動用ガス流の中で流動化する流動床ガス
化反応器と、前記ガス化反応器内に少な（とも部分的に
配置され第二の燃料を燃焼する流動床燃焼器であって、
熱エネルギを燃焼器流動床からガス化反応器流動床へ間
接的に伝達し前記の流動化された第一燃料から燃料ガス
を生成する熱伝導壁を有する流動床燃焼器と、ガス状の
燃焼生成物を前記燃焼器から導出する手段と、前記ガス
状燃焼生成物から分けて前記生成燃料ガスを前記ガス化
反応器から導出する手段とから成る炭素質燃料ガス化装
置。 （２）前記生成燃料ガスの一部を前記ガス化反応器へそ
の流動用ガスとして循環する手段を特徴とする特許請求
の範囲第１項に記載の装置。 （３）前記の流動化した第一燃料の一部を前記ガス化反
応器から除去する手段と、前記の除去した第一燃料を前
記燃焼器へ前記第二燃料として導入する手段とを特徴と
する特許請求の範囲第２項に記載の装置。 （４）前記の第一燃料除去手段が前記ガス化流動床の表
面下方に上端部で開放して終端する実質的に垂直な第一
導管から成り、そして前記の導入手段が前記第一導管の
下端部と前記流動床燃焼器の間の第二導管から成り、こ
れによって前記ガス化反応器中の前記流動第一燃料の一
部が前記第一導管の上端部に入りその下端部まで降下し
てから前記第二導管を経て前記燃焼器に搬送される、特
許請求の範囲第３項に記載の装置。 （５）前記の第二導管が更に前記第二導管内に配置され
前記燃焼器流動床に向けて噴出するように方向付けられ
ていて、前記の除去第一燃料を前記第二導管に沿って前
記燃焼器流動床に圧送する〃ス噴流を有する、特許請求
の範囲第４項に記載の装置。 （６）前記ガス化反応器流動床から導出されでいろ生成
燃料ガスの流れの中に配置され前記生成燃料ガスから熱
エネルギを除去する手段と、前記生成燃料ガスから除去
された前記熱エネルギの一部を前記ガス化反応器流動用
ガスに伝達する手段とを更に有せる、特許請求の範囲第
１項に記載の装置。 （７） 前記ガス化反応器流動床から導出されている
生成燃料ガスの流れの中に配置され前記生成燃料ガスか
ら熱エネルギを除去する手段と、前記生成燃料ガスから
除去された前記熱エネルギの一部を前記ガス化反応器流
動用ガスに伝達する手段とを特徴とする特許請求の範囲
第２項に記載の装置。 （８）前記ガス化反応器流動床から導出されている生成
燃料ガスの流れの中に配置され前記生成燃料ガスから熱
エネルギを除去する手段と、前記生成燃料ガスから除去
された前記熱エネルギの一部を前記ガス化反応器流動用
ガスに伝達する手段とを特徴とする特許請求の範囲第３
項に記載の装置。 （９）前記ガス化反応器流動床から導出されている生成
燃料ガスの流れの中に配置され前記生成燃料ガスから熱
エネルギを除去する手段と、前記生成燃料ガスから除去
された前記熱エネルギの一部を前記ガス化反応器流動用
ガスに伝達する手段とを特徴とする特許請求の範囲第４
項に記載の装置。 ００ 前記ガス化反応器流動床から導出されている生
成燃料ガスの流れの中に配置され前記生成燃料ガスから
熱エネルギを除去する手段と、前記生成燃料ガスから除
去された前記熱エネルギの一部を前記ガス化反応器流動
用ガスに伝達する手段とを特徴とする特許請求の範囲第
５項に記載の装置。 （Ｉｌｌ 前記生成燃料ガスの流れを横切って前記ガ
ス化反応器流動床の上方で横方向に配置された複数の同
じように折曲した板であって、各板が前記生成燃料ガス
のための複数の曲がりくねったガス流路を形成するよう
に各隣接板に対し充分に密接して隔置されて前記ガス化
反応器流動床と前記熱エネルギ除去手段の間に輻射シー
ルドを形成している折曲板を特徴とする特許請求の範囲
第７項に記載の装置。 Ｃ２１前記生成燃料ガスの流れを横切って前記ガス化反
応器流動床の上方で横方向に配置された複数の同じよう
に折曲した板であって、各板が前記生成燃料ガスのため
の複数の曲がり（ねったガス流路を形成するように各隣
接板に対し充分に密接して隔置されて前記ガス化反応器
流動床と前記熱エネルギ除去手段の間に輻射シールドを
形成している折曲板を特徴とする特許請求の範囲第８項
に記載の装置。 α３ 前記生成燃料ガスの流れを横切って前記ガス化反
応器流動床の上方で横方向に配置された複数の同じよう
に折曲した板であって、各板が前記生成燃料ガスのため
の複数の曲がり（ねったガス流路を形成するように各隣
接板に対して充分に密接して隔置されて前記ガス化反応
器流動床と前記熱エネルギ除去手段の間に輻射シールド
を形成している折曲板を特徴とする特許請求の範囲第９
項に記載の装置。 Ｃ１，４１前記第一燃料がイオウを含有しており、前記
第一燃料中に存在するイオウを吸収するために固形の粒
状化したイオウ吸収用化合物を前記ガス化反応器流動床
に供給する手段を特徴とする特許請求の範囲第１１項に
記載の装置。 ００ 前記第一燃料がイオウを含有しており、前記第
一燃料中に存在するイオウを吸収するために固形の粒状
化したイオウ吸収用化合物を前記ガス化反応器流動床に
供給する手段を特徴とする特許請求の範囲第１２項に記
載の装置。 ｍ 前記第一燃料がイオウを含有Ｉ−ており、前記第
一燃料中に存在するイオウを吸収するために固形の粒状
化したイオウ吸収用化合物を前記ガス化反応器流動床に
供給する手段を特徴とする特許請求の範囲第１３項に記
載の装置。 ０７）前記のイオウ吸収用化合物がカルシウムを含有し
、かつ前記ガス化反応器流動床の平均温度が約８７１°
〜８９９°Ｃ（１６００°〜１６５０°Ｆ）の範囲にあ
る、特許請求の範囲第１４項に記載の装置。 ０８）前記のイオウ吸収用化合物がカルシウムを含有し
、かつ前記ガス化反応器流動床の平均温度が約８７１°
〜８９９°Ｇ （１６００°〜１６５０°Ｆ）の範囲に
ある、特許請求の範囲第１５項に記載の装置。 Ｑｇ） 前記のイオウ吸収用化合物がカルシウムを含
有し、かつ前記ガス化反応器流動床の平均温度が約８７
１°〜８９９°Ｃ，（１６００°〜１６５０ａＦ）ノ範
囲にある、特許請求の範囲第１６項に記載の装置。 （イ）前記燃焼器流動床の平均温度が、前記ガス化反応
器流動床の平均温度よりも高いが、約１０３８℃（１９
００°Ｆ）以下である、特許請求の範囲第１７項に記載
の装置。 ｃ２１）前記燃焼器流動床の平均温度が、前記ガス化反
応器流動床の平均温度よりも高いが、約１０３８℃（１
９００°Ｆ）以下である、特許請求の範囲第１８項に記
載の装置。 （イ）前記燃焼器流動床の平均温度が、前記ガス化反応
器流動床の平均温度よりも高いが、約１０３８℃（１９
００°Ｆ）以下である、特許請求の範囲第１９項に記載
の装置。 （ハ） 第一炭素質燃料をガス化する方法において、前
記の第一燃料を流動床ガス化反応器の中で流動用ガス流
によって流動化する工程と、第二燃料を前記ガス化反応
器内に部分的に配置された流動床燃焼器の中で流動化し
て前記第二燃料から熱エネルギを放出せしめる工程と、
前記第二燃料の燃焼によって放出された熱エネルギの一
部を前記ガス化反応器流動床内の前記の流動化した第一
燃料に伝達して前記第一燃料から燃料ガスを生成せしめ
る工程と、前記生成燃料ガスを前記ガス化反応器がら導
出する工程と、燃焼生成物を前記生成燃料ガスから分け
て前記燃焼器から導出する工程とから成る炭素質燃料ガ
ス化方法。 （ハ）前記生成燃料ガスの一部を前記ガス化反応器へ前
記流動用ガス流として循環する工程を更に含む、特許請
求の範囲第２３項に記載の方法。 （ハ）前記の流動化した第一燃料の一部を前記ガス化反
応器流動床から除去する工程と、前記の除去した第一燃
料の一部を前記燃焼器に前記の第二燃料として供給する
工程とを更に含む、特許請求の範囲第２４項に記載の方
法。 （ハ） 前記熱エネルギの少な（とも一部を前記燃焼生
成物と前記生成燃料ガスの流れから除去する工程と、前
記の除去した熱エネルギの一部を前記流動用ガス流に前
記流動用ガス流が前記ガス化反応器流動床に導入される
以前に伝達する工程とを更に含む、特許請求の範囲第２
５項に記載の方法。 （イ）前記の第一燃料がイオウを含有１〜ており、イオ
ウ吸収剤化合物を前記ガス化流動床反応器に添加する工
程を更に含む、特許請求の範囲第２５項に記載の方法。 （ハ）前記の第一燃料がイオウを含有しており、イオウ
吸収剤化合物を前記ガス化流動床反応器に添加する工程
を更に含む、特許請求の範囲第２６項に記載の方法。 翰 前記イオウ吸収剤化合物がカルシウムを含有してい
る、特許請求の範囲第２７項に記載の方法。 （至）前記イオウ吸収剤化合物がカルシウムを含有して
いる、特許請求の範囲第２８項に記載の方法。 ０１） 前記ガス化反応器流動床を約８７１°〜８９
９℃（１６００°〜１６５０°Ｆ）の範囲内の・平均温
度に維持する工程を更に含む、特許請求の範囲第２９項
に記載の方法。 ０の 前記ガス化反応器流動床を約８７１°〜８９９℃
（１６００°〜１６５０°Ｆ）の範囲内の平均温度に維
持する工程を更に含む、特許請求の範囲第３０項に記載
の方法。 ０３ 前記燃焼器流動床を前記ガス化反応器流動床の
平均床温度よりも高いが１０３８°Ｇ（１９００°Ｆ）
よりも低い平均床温度に維持する工程を更に含む、特許
請求の範囲第３１項に記載の方法。 弼 前記燃焼器流動床を前記ガス化反応器流動床の平均
床温度よりも高いが１０３８°Ｃ（１９［０°Ｆ）より
も低い平均床温度に維持する工程を更に含む、特許請求
の範囲第３２項に記載の方法。 に） 流動床ガス化機において、ガス化機容器と、前記
ガス化機容器内に配置され第一炭素質燃料を流動用ガス
に接触させて生成燃料ガスを製造するガス化機流動床と
、前記ガス化機流動床内に少なくとも部分的に配置され
熱伝導壁を有していて、前記壁の外表面が前記ガス化機
流動床に接触している燃焼器容器と、前記燃焼器容器内
に配置され第二燃料を酸化剤によって流動状態で燃焼す
る燃焼器流動床であって、前記燃焼器の容器壁の内表面
に接触（１１） しかつ前記ガス化機流動床よりも高い平均温度であり、
これによって熱エネルギを前記の壁を通じて前記ガス化
機流動床に伝達する燃焼器流動床と、前記燃焼器容器と
流体連通関係にあって、前記燃焼器流動床からその燃焼
生成物を前記燃焼生成物と前記ガス化機流動床に存在す
る物質との間に混合を生じることな（導出する手段とか
ら成る流動床ガス化機。 （至） 前記第二燃料が前記ガス化機流動床から除去さ
れて前記燃焼器流動床に導入された前記の流動化した第
一燃料の一部から成る、特許請求の範囲第３５項に記載
の流動床ガス化機。 （ロ） 前記ガス化機流動床によって製造された前記生
成燃料ガスの一部を前記ガス化機流動床へ前記流動用ガ
スとして循環する、特許請求の範囲第３５項に記載の流
動床ガス化機。 （至） 前記ガス化機流動床によって製造された前記生
成燃料ガスの一部を前記ガス化機流動床へ前記流動用ガ
スとして循環する、特許請求の範囲第３６項に記載の流
動床ガス化機。 （１２） ０［有］ 炭素質燃料から生成燃料ガスを製造するガス
化機において、複数の配置した開口を有する矩形の水平
板と、下縁部が前記水平板の周辺に固定されている４つ
の断熱された垂直壁であって、各断熱壁が隣接する断熱
壁にその垂直縁部で連結されてガス化機容器を形成して
いる断熱垂直壁と、前記ガス化機容器内に平行配列−状
態に配置され前記ガス化機容器を横切って充分に延びて
いる一対の垂直な熱伝導壁であって、前記熱伝導壁が前
記垂直線部で前記熱伝導壁に向かい合ってかつ前記下縁
部で前記水平板に対して固定されて前記ガス化機容器内
に燃焼器容器を形成している垂直熱伝導壁と、前記水平
板の前記燃焼器容器下方の部分における前記開口を通じ
て空気流を供給する手段と、前記水平板の前記燃焼器容
器下方外の部分における前記開口を通じて流動用ガス流
を供給する手段と、前記燃焼器容器内にかつ前記流動用
ガス流の中に配置され前記炭素質燃料をガス化するガス
化機流動床と、前記空気流の中の前記燃焼器容器内に配
置され熱エネヌギを前記熱伝導壁を通じて前記ガス化機
流動床に供給するために第二燃料を燃焼する燃焼器流動
床と、前記熱伝導壁の上縁部に固定され前記燃焼器流動
床からその燃焼生成物を前記生成燃料ガスから分けて移
送するダクトとから成るガス化機。 に）前記の製造された生成燃料ガスの一部が前記ガス化
流動床に前記流動用ガスとして循環され、かつ前記ガス
化流動床内で流動化された前記炭素質燃料の一部が前記
ガス化機流動床から除去され前記燃焼器流動床に前記第
二燃料として導入される、特許請求の範囲第３９項に記
載のガス化機。
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| US06/456,653 US4490157A (en) | 1983-01-10 | 1983-01-10 | Indirectly heated fluidized bed gasifier |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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|---|---|---|---|---|
| JPS6080008A (ja) * | 1983-10-07 | 1985-05-07 | Agency Of Ind Science & Technol | 流動床燃焼装置 |
| GB8600615D0 (en) * | 1986-01-11 | 1986-02-19 | Moss G | Non-polluting method of burning fuel |
| DE3628675C1 (de) * | 1986-08-23 | 1987-12-10 | Babcock Werke Ag | Druckaufgeladene Wirbelschichtfeuerung |
| US4785768A (en) * | 1986-09-15 | 1988-11-22 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Means and method for controlling load turndown in a fluidized bed combustor |
| US4762090A (en) * | 1986-09-15 | 1988-08-09 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Means and method for controlling load turndown in a fluidized bed combuster |
| US4901675A (en) * | 1986-09-15 | 1990-02-20 | Iowa State University Research Foundation, Inc. | Means and method for controlling load turndown in a fluidized bed combustor |
| US5108712A (en) * | 1987-12-21 | 1992-04-28 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed heat exchanger |
| EP0395619A1 (fr) * | 1989-04-25 | 1990-10-31 | COCKERILL MECHANICAL INDUSTRIES Société Anonyme | Procédé de traitement et d'utilisation de produits de pyrolyse et de combustion provenant d'un gazéificateur et installation pour la mise en oeuvre de ce procédé |
| CA2132689C (en) * | 1993-09-28 | 1998-02-03 | David A. Stats | Two stage carbonizer |
| TW245651B (en) * | 1994-02-24 | 1995-04-21 | Babcock & Wilcox Co | Black liquor gasifier |
| DE4417539A1 (de) * | 1994-05-19 | 1995-11-23 | Abb Research Ltd | Verfahren zur luftgeblasenen Vergasung von kohlenstoffhaltigen Brennstoffen |
| JP4224240B2 (ja) * | 2002-02-07 | 2009-02-12 | 株式会社荏原製作所 | 液体燃料合成システム |
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| ITUA20162165A1 (it) * | 2016-04-04 | 2016-07-04 | Enrico Bocci | Internal Circulating Dual Bubbling Fluidised Bed Gasifier |
| DE102017210044A1 (de) * | 2017-06-14 | 2018-12-20 | Thyssenkrupp Ag | Nachbehandlungsanordnung und Verfahren zum Nachbehandeln von zumindest Gasen stromab einer Wirbelschichtvergasung sowie Logikeinheit und Verwendung |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2527197A (en) * | 1945-02-17 | 1950-10-24 | Standard Oil Dev Co | Method of producing a carbon monoxide and hydrogen gas mixture from carbonaceous materials |
| US3279887A (en) * | 1962-12-26 | 1966-10-18 | Ashland Oil Inc | Apparatus and process for manufacturing thermal black |
| BE793881A (fr) * | 1972-01-11 | 1973-07-11 | Westinghouse Electric Corp | Appareil pour la desulfurisation et la gazeification complete du charbon |
| US4103646A (en) * | 1977-03-07 | 1978-08-01 | Electric Power Research Institute, Inc. | Apparatus and method for combusting carbonaceous fuels employing in tandem a fast bed boiler and a slow boiler |
| US4115070A (en) * | 1977-06-01 | 1978-09-19 | Dorr-Oliver Incorporated | Transfer pipe system |
| US4359968A (en) * | 1979-01-10 | 1982-11-23 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed heat exchanger utilizing a baffle system |
| US4303023A (en) * | 1979-11-08 | 1981-12-01 | Wormser Engineering, Inc. | Fluidized bed fuel burning |
| JPS5829998B2 (ja) * | 1979-07-11 | 1983-06-25 | 国井 大藏 | 可燃物質の単一流動層における熱分解ガス化方法 |
| US4333909A (en) * | 1980-05-09 | 1982-06-08 | Foster Wheeler Energy Corporation | Fluidized bed boiler utilizing precalcination of acceptors |
| GB2077615B (en) * | 1980-06-07 | 1984-10-31 | Worsley G P & Co Ltd | Fluidised bed heat exchangers |
| US4405339A (en) * | 1980-08-07 | 1983-09-20 | Mittetu Chemical Engineering, Ltd. | Process and apparatus for gasifying combustible materials |
| GB2102694B (en) * | 1981-07-28 | 1984-09-26 | Energy Equip | Method of making and plant for producing combustible-gas |
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- 1984-01-10 JP JP59001412A patent/JPS59136390A/ja active Pending
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