JPS59131801A - 液体金属冷却原子炉用二次熱伝達回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液体金属原子炉用二次熱伝達回路に関し、評
言すれば、ナ）　ＩＪウムのごとき液体金属によって冷
却される原子炉用二次熱伝達回路に関するものである。

現在の技術状態において、高速中性子原子力発電所は通
常第２熱伝達回路に含まれるす）　ＩＪウムにその熱を
伝達する熱交換器にまで熱を搬送するためにす）　ＩＪ
ウムが炉心の燃料体によって発生される熱を抽出する第
１回路を含んでいる。第２回路中の交換器から出ている
熱いナトリウムは、電気を発生するように、タービンに
蒸気を供給する第５の熱伝達回路に含まれる有圧水にそ
の熱を伝達する蒸気発生器にまで熱を運搬する。

インテグラル型原子炉と呼ばれる着想によれば、第１熱
伝達回路は同時に炉心、交換器および第１回路の循環ポ
ンプ、ならびにこの回路内に含まれる液体ナトリウムを
含んでいるタンク丙で完全に一体にされる。熱交換器は
３個または４個であυ、原子炉容器の外部の第２熱伝達
回路は大抵５または４個の同一のループに分割される。

第３熱伝達回路についても同様である。

現在実施されている高速中性子原子力発電所において、
第２熱伝達回路の存在は放射性の第１ナトリウムを極め
て安全に密閉する必要によりかつ蒸気発生器の熱交換面
からの漏洩の不慮の影響から第１回路を保護することが
必須であるために正当化される。

実除に、このような場合には、高圧下の水または蒸気が
ナトリウムと接触する０その場合に発生　５− される化学反応は非常に発熱的でありかつ腐食性かつ危
険性のある反応生成物（苛性ソーダ、水素）を放出する
。それゆえ、炉心、すなわち、第１回路をこのナトリウ
ム／水の反応（超過圧力、ソーダによる汚染）の考え得
る影響から保護するのがよい。

第１図には、高速中性子原子炉の第２冷却ループの従来
の構造が示しである。このループは、太線で示された実
施例において、熱交換器４を含んでいる。もちろん、軸
線で示したように、第２ループはまた第２の熱交換器を
含むことができる。

交換器４はスラグ６により閉塞されかつ炉心７およびグ
１熱伝達回路を含んでいるタンク２内に配置される。評
言すれば、タンク２は液体ナトリウム５で充填されてい
る。各交換器４の出口は往路導管８によって蒸気発生器
６に接続されている。

該蒸気発生器はその上方部分にナトリウムの自由レベル
Ｎを画成するアルゴンポケット６ａを含んでいる。蒸気
発生＠ｔｆ６の出口は導管１０によって循環ポンプ１２
の吸込み開口に接続され、該循環　６− ポンプの各送出開口は導管１４によって交換器４０入口
に接続されている。

典型的な着想のこのような二次冷却ループにおいて、ポ
ンプの軸の横断の密封はナトリウムとパツキンとの間に
仲人されるアルゴンのごとき中性ガスと接力虫する機械
的パツキンによって行なわれる。このために、ナトリウ
ムの自由面Ｎ１はアルゴンポケット１２ａによって乗り
越えられる。さらに、ポンプのロータはその大きさが（
熱膨張による）第２ループ内のナトリウム量の可能なす
べての増加をパツキンの浸漬なしに吸収するに十分であ
る膨張容器１８内に置かれる。最後に容器１日内のナト
リウムを越えているアルゴンの漏洩の場合に生ずるかも
知れないパツキンの浸漬の危険をすべて回避するために
、容器１８は回路のより高い点に置かれる。

ナトリウム補給導管２０は容器１８の上方部分に対して
設備の下方部分に配置された貯蔵容器２４に接続する。

この導管２０は循環ポンプ１９およびナトリウムの浄化
装置２１を備えている。導管２０は導管１０の排出導管
３８内に位置される排出弁ｖ２の偶発的漏洩をとくに補
償せしめる。逆の意味において、容器１Ｂ内のナトリウ
ムの自由レベルＮ１の時ならぬすべての上昇は導管８の
排出導管５６に位置された排出弁ｖ１の下方で導管３乙
に容器１Ｂを接続するオーバーフロー導管によって補償
される。

容器１８内のアルゴンの圧力は入口管２３によって制御
される。同様に、容器２４内のナトリウムの自由レベル
Ｎ２はその圧力が管２６によって制御されるアルゴン頂
部２４ａによって乗り越えられる。さらに、アルゴン頂
部６ａおよび発生器およびポンプの頂部１２ａは圧力レ
ベルＮおよびＮ１の釣合い導管２５により連通している
０とにかく第１図に示すように、容器２４は同様に蒸気
発生器６中の漏洩の場合にナトリウム／水の反応から生
ずる生成物の偶発的な回収に使用する。このため、導管
５０は蒸気発生器６の下方部分を容器２４の上方部分に
接続する。この管路は、ナトリウム−水の反応による過
圧の作用によって破壊しかつしたがって二次ループの減
圧を許容する大径の破裂薄膜２８によって通常閉塞され
る。

この場合に、容器２４はナトリウム−水の反応から生ず
る液体およびガス生成物の分離を確実にする。しかしな
がら、この作用は導管６１によって容器２４と連通しか
つ単一ガス生成物（水素、アルゴン、水蒸気）の大気へ
の送出煙突５４を備えている、例えばサイクロン型の第
２分離器′５２によって確実になされることができる。

蒸気発生器内に生じることができるナトリウム／水の反
応生成物を回収せしめるこの手段に加えて、ショックが
熱交換器４に壕で伝わらないように、熱交換器の上流お
よび下流に二次回路内のショックを減衰させるための手
段が設けられる。蒸気発生器内の交換区域の上流で、こ
の手段は蒸気発生器と同様に内部にかつその上方部分に
形成されたアルゴンポケット６ａによって構成される。

このアルゴンポケット６ａはその場合に上流緩衝容器の
役割をする。蒸気発生器の下流で、下流緩衝容器はアル
ゴン頂部１２ａを含んでいるポンプ９− の膨張容器１８と分流される。

記載された従来技術の飢２ループは設備の上方部分にポ
ンプを配置することおよび大きな寸法の膨張容器１Ｂ内
にポンプのロータを配置することを主として生ずる幾つ
かの不都合を有している０かくして、高い位置のポンプ
はキャビテーションを避けるために僅かな回転速度、そ
れゆえ大径のホイールおよび遅い駆動のモータを採用す
ることを強いる吸込みの弱い油圧状態にポンプ自体を置
く。その構体はポンプの価格がその径の２乗として増大
するといわれているので障害となりかつ高価である。平
行してポンプを囲繞する膨張容器は重くかつ高価である
。さらに、ポンプ容器からなる構体の重量の設備の高い
部分におけるその配置との結合は高められるにつれて増
大する傾向がある偶発的な地震運動を防ぐためにとくに
１要な支持構造を必要とする０さらに、ループの種々の
要素の導入および電力によりループを空にすることがで
きる必要を考慮すると、設備を取り付ける配管が長くか
つ面倒であるａｍ後に、膨張容器の−１０− 配置はそれが蒸気発生器と連通ずる容器システムを形成
するようになっている。蒸気発生器中のナトリウム／水
の反応の場合においては、そのとき膨張容器がようやく
制御することができる大きな振幅の振動を生じる。

これらの不都合を救済するために、ヨーロッパ特許出願
第００１４６６２　　号には、ポンプを囲繞する膨張容
器を省きかつ貯蔵容器のすぐ上に、設備の下方部分にポ
ンプを置くことが提案されている。

この解決は二次ループの能動部分に貯蔵容器を導入しか
つそれに下流調圧容器および膨張容器の役割を同時にさ
せることによって可能とされる。しかしながら、それは
十分な圧力に貯蔵容器内にナトリウムを張り出している
アルゴン頂部を置くことにより二次ループの全体におい
てナトリウムの圧力を釣り合せることを要する。実際上
、この圧力は約６バールにすべきである。

この公知の解決は十分な油圧作動状態にポンプを置くと
いう利点を有するが、浸漬配管・を備えた圧縮化貯蔵容
器の利用は冷却液としてナトリウムの利用を生ずる危険
を重大な方法で増大するに至る。とくに、回路中の漏洩
の場合に、漏洩流量は霧化ナトリウムの発火の＃、険と
同様に、著しく増大される。このような解決の他の不都
合の甲で、貯蔵容器を回路の残部から絶縁することがで
きないことおよびポンプ中の漏洩流の方向の逆転により
困難な過渡現象が存在することが挙げられる。

さらに、貯蔵容器により満たされた作用の増倍がこの容
器内に生ずる熱油圧現象および対応する熱機械的負荷の
制御をとくに困難にさせる。

本発明は、正確には、これまで知られている二次熱伝達
回路の不都合を有していない二次熱伝達回路を目的とす
るものである。

このため、原子炉のタンク内に置かれた少なくとも１つ
の熱交換器と、前記タンクの外方の垂直蒸気発生器と、
該蒸気発生器の少なくとも１つの入口管に前記谷熱交換
器の出口管を接続ｊる往路専管と、前記蒸気発生器の少
なくとも１つの出口管を前記各熱又換器の入口管に接続
する復路導管と、該復路導管に配置された、二次熱伝達
回路に含まれる二次液体金属循環ポンプと、前記蒸気発
生器の交換区域の上流および下流にそれぞれ前記回路内
に配置された上流緩衝容器および下流緩衝容器と、回路
の残部と連通せしめられるようになされた二次液体金属
貯蔵容器とからなり、前記下流緩衝容器は、前記蒸気発
生器の前記出口管のすぐ近くに、前記蒸気発生器と前記
循環ポンプとの間の前記復路導管に配置され、前記下流
緩衝容器に収容される二次液体金属の自由レベル以上の
第１中性ガス圧力を達成するための手段が設けられそし
てまた前記貯蔵容器内にかつ前記下流緩衝容器内に収容
される二次液体金属の自由レベル以上の第２中性ガス圧
力を同時に達するための手段が設けられ、前記第２圧力
は前記第１圧力よシ低いことを特徴とする液体金属原子
炉用二次熱伝達回路が提案される。

これらの特徴により、膨張容器は除去されることができ
かつポンプは、高いアルゴン圧力下に回路を置く必要な
しにかつ貯蔵容器が実際の二次ループに導入されること
なしに、下方部分に位置さ−１５− れることかできる。これは設備の全体寸法およびコスト
のかなりの減少、蒸気発生器内のナトリウム−水の反応
の場合における熱交換器の保睦の改善および安全の観（
低圧力）に関してならびにポンプの作動に関して十分な
作動状態に至る。

本発明の第１の変形例において、循環ポンプはポンプ本
体および該ポンプ本体と一体の油圧パツキンと横断する
垂直軸を介して前記ポンプ本体内のロータの回転を制御
するモータとからなる軸方向吸込み機械ポンプであり、
二次液体金属は前記パツキンの上方に位置される前記ポ
ンプ本体の一部分において中性ガス頂部を越える自由レ
ベルを決定し、この中性ガス頂部は第２中性ガス圧を達
成するための手段に接続される。

好しくけ、回路は、ポンプ本体内の二次液体金属のレベ
ルｒＡ整手段、蒸気発生器とポンプとの間の復路導管に
貯蔵容器を接続する供給管′路を含む前記調整手段、前
記貯蔵容器に油圧パツキンの上方の前記ポンプ本体内に
形成されたオーバーフローを接続する排出管路、および
前記貯蔵容器に向−１４− つて前記ポンプの前記油圧パツキンを横切って二次液体
金属の永久漏洩により作動することができるように、前
記供給および排出管路内に二次液体金属を永久に循環さ
せるための手段からなる。

本発明による第２の変形例によれば、循環ポンプは電磁
ポンプである。

留意されるべきことは、下流緩＠答器の位置はいかなる
型の蒸気発生器、すなわち、単一の外方ケーシング内に
完全に収容された発生器およびモジュラ−型の発生器と
も本発明を使用可能とすることである。第１の場合にお
いて、上流緩衝容器は好しくけ交換区域の上方の二次液
体金属を乗シ越える中立ガス頂部によって、ケーシング
の上方部分において構成される一方、発生器が幾つかの
交換モジュールを並列に有するとき、上流緩衝容器は往
路導管に位置決めされかつ谷交換モジュールの入口管に
直接接続される。

以下に本発明を好適な実施例および図面を参照して詐純
に説明する。

第２図は簡単化した形において本発明による二次回路ル
ープを示している。詳言すれば原子炉タンク１０２を支
持しかつ密封するスラブ１０５が載置する原子炉建造物
１０１の一部分を見ることができる。タンク１０２は一
次液体金属１０５で充填されかつそれ自体公知の方法で
原子炉の完全な一次回路を収容している。第２図はとく
に主タンク１０２内に、炉心１０７、ならびに−次ナト
リウム１０５によって炉心から抽出された熱を二次回路
中を循環するナトリウムに伝達するのに使用される熱交
換器１０４を示す。一般に、熱交換器１０４は交換区域
の構体が一次ナトリウム１０５に浸漬されかつ熱交換器
の頭部のみがスラブの上方に位置決めされるような方法
においてスラブ１０３に吊下される。

建造物１０１の外側で、第２図に示した二次ループはそ
れ自体公知の方法で垂直蒸気発生器１０６および循環ポ
ンプ１１２からなる。交換器１０４０頭部の出口管は往
路導管１０８によって蒸気発生器１０６の二次ナトリウ
ム入口管１０６ｂに接続される。一般に、発生器１０６
に二次ナトリウムを導入するための管１０６ｂは発生器
の外方ケーシング１０６Ｃの上方ドームの近傍にかつ二
次ナトリウムの自由レベルＮ′の儀かに下方に位置決め
され、前記レベルはアルゴンポケット１０６ａによって
乗り越えられる。

それ自体公知の方法において、この方法で蒸気発生器に
導入された二次ナトリウムは、ケーシングの下方端に配
置された出口管１０６ｄにまでケーシング１０６Ｃ内で
頂部から底部へ循環する。この通路中で、二次す）ＩＪ
ウムは図示してない水−蒸気第３回路の圧縮水が底部か
ら頂部に循環する符号１０６ｅのごとき多数の垂直管の
間を通過する。

後者の回路中を循環する水はそれゆえ蒸発されかつ発電
機を制御するタービンを駆動する。

このように冷却された二次ナトリウムは管１０６Ｃを通
って蒸気発生器１０６を退去しかつ２部分からなる復路
導管１１０ａ　、　１１０ｂ　Ｋよって交換器１０４の
頭部の入口に戻る。詳言すれば、後略導管の部分１１０
ａは蒸気発生器の出口管を軸方向吸込み油圧ボンブト１
２の吸込み開口に接続しかつ１７− 復路導管の第２部分１１０ｂはポンプの送出開口を交換
器１０４の頭部の入口に接続する。

明らかなごとくかつ第２図に破線で示されるごとく、幾
つかの交換器１０４は二次回路の同一ループに組み込ま
れることができる。その場合に多数の管１０８．１１０
１）がこの交換器の数によって増倍される。

さらにそれ自体公知の方法において、二次回路は壕だ二
次回路内に収容されるすべてのす）　ＩＪウムを重力に
より受容するように設備の下方部分に位置決めされる貯
蔵容器を有している。それゆえ、管１０８の下方点は管
１３６によって容器１２４に接続されかつ管１１０ａの
下方点は管１３８によって容器１２４に接続され、導管
１３６，１３８はそれぞれ弁ｖ１．ｖ２によって制御さ
れる。

二次回路の充填を制御するために、該二次回路が貯蔵容
器１２４内に完全に収容されるとき、供給管路１２０が
設けられ、その下方端は容器１２４に収容されるナトリ
ウムに浸漬されかつその上方端は、ポンプ１１２の吸込
み開口近傍で、管１１０ａ−１８− に出る。管路１２０内のナトリウム循環は一般に電磁型
からなるポンプ１１９によって行なわれる。

また、管路１２０は任意に公知のコールドトラップによ
って例えば形成することができる浄化手段１２１を含ん
でいる。

貯蔵容器１２４内に収容されるナトリウムはアルゴンの
ごとき不活性ガスの頂部１２４ａによって乗り越えられ
る自由レベルＮ／　２を画成する。このアルゴン頂部の
圧力は、作動状態に関係なく、容器１２４内のアルゴン
圧力を低いレベル、例えば０．５バールに維持するよう
に、管１２６によって調整される。

蒸気発生器のケーシング１０６Ｃ内に収容されるナトリ
ウムは、不活性ガス頂部１０６ａによって乗り越えられ
る自由レベルＮ′を画成するように、実際の交換区域の
上方でアルゴン頂部によって乗り越えられる。このレベ
ルＮ′は、容器１２４の上方部分に、蒸気発生器のケー
シング１０６Ｃ内に配置されたオーバーフロー１３７を
接続する管１６５によって一定の値に維持される０ 第２図の実施例において、ポンプ１１２はポンプ本体１
１２ａ、駆動モータ１１２ｂおよび垂直軸１１２ｄによ
ってモータにより駆動されるロータ１１２Ｃを有する機
械的ポンプである。軸１１２ｄはポンプ本体の中間高さ
においてラビリンスによって構成される油圧パツキン１
１２ｅを横切り、該油圧パツキンはこの下方に配置され
たロータによって構成されるポンプの能動部分から前記
ノくツキンの上方に位置決めされたポンプ本体１１２ａ
の区域への制御された液体ナトリウムの漏洩を許容し、
一方これら２つの区域間の一定の絶縁を保証する０パツ
キン冒２ｅの上方で、液体ナトリウムは中性ガス頂部１
１２ｆによって乗り越えられるその自由レベルＮ／　１
を画成する０ レベルＮ／　１は、ポンプ１１９の作動によってポンプ
の水切れを阻止するようにパツキン１１２ｅを通るナト
リウムの永久漏洩により作動することができる管１２０
によってかつポンプ本体内のオーバーフロー１４１を容
器１２４に接続する管１５９によってほぼ一冗の値に永
久に維持される。ノ（ツキン１１２Ｃでの圧力損を考慮
すると、また、実際の二次回路中のナトリウムとパツキ
ン上方のポンプ本体中のナトリウムとの間に分離がある
０機械的ポンプを使用する本発明の実施例のこの重要な
特徴はポンプを任意のレベルにかつ第２図に示すように
、とくに比較的低い位置（蒸気発生器の下方端近くに）
位置させることができる。

ポンプ１１９の供給管路１２０およびオーバーフロー管
１５９によって形成される回路は、貯蔵容器１２４内に
収容されたナトリウムの貯えを使用することにより、ナ
トリウムの遅い膨張を保証せしめることができる。

容器のアルゴン頂部１２４ａ　、蒸気発生器の１０６ａ
およびポンプの１１２ｆによって構成される大きな容積
の大気は接続管１４３によって圧力を釣り合わされる。

貯蔵容器１２４のアルゴン頂部に達成される圧力が例え
ば０．５バールであるとき、これは蒸気発生器およびポ
ンプのアルゴン頂部に現われる圧力に関しても当て嵌ま
る。留意されるべきことは、本発明による二次回路中で
この方法にお−２１− いて達成される低圧力はその安全性を著しく改善し、一
方ポンプに関して設備の比較的低い点においてその配置
から結果として生ずるとくに良好な油圧特性を保持する
ということである。

−次回路（第１図）中でポンプを囲繞する膨張容器の過
圧を考慮してかつ蒸気発生器１０６中の偶発的なナトリ
ウム−水の反応から生じるかも知れない圧力波の交換器
１０４への伝達を阻止するために、その交換区域の上流
および下流に、本発明によれば、かかるショックの結果
として大きな振幅の振動を発生しないために、前記交換
区域に出来るだけ近づけて配置される緩衝容器が設けら
れる。

公知の方法において、蒸気発生器が、第２図に示される
ように、単一のケーシング１０６Ｃ内に完全に収容され
るとき、上流緩衝容器１４４は、ナトリウムの自由レベ
ルＮ′の上方で、発生器のケーシング１０６Ｃのドーム
内に封入された中性ガス頂部１０６ａによって構成され
る。このため、アルゴン頂部の高さは蒸気発生器中のナ
トリウム−水の−２２− 反応から生ずるショックを吸収するような方法において
計算される。

本発明によれば、下流緩衝容器１４５は復路導管１１０
ａ内で蒸気発生器の出口管１０６ｃＬのすぐ近くに、す
なわちポンプ１１２および蒸気発生器の下方端とほぼ同
一レベルに置かれる。容器１４５は垂直軸線の筒状ケー
シング１４５ｂを有し、管１１０ａＵ前記ケーシングの
下方端に出ている。容器１４５に収容されるナトリウム
は、蒸気発生器１０６およびポンプ本体１１２ａ内で、
容器１２４の圧力レベル以上の一定圧力に調整管１１７
によって維持された、アルゴン頂部によって乗り越えら
れる自由レベルＮ／　５を画成する。したがって容器１
４５内のアルゴン圧力は約１バールにすることができる
が、回路内の残部のアルゴン圧力は０．５バールである
。

発生器１０６の出口近傍への下流緩衝容器１４５の配置
は、発生器内のナトリウム−水の反応の場合において、
発生器出口とポンプとの間のナトリウム回路における過
度の振動の形成を除去せしめることかでき、そして第１
図に示された公知の型の二次回路においてポンプと連係
された膨張容器を除去せしめることができる。前に示し
たように、後者の特徴は任意の型および比較的減少した
容量のポンプの使用を可能ならしめ、一方とくに設備の
任意のレベルにかつ好しくけ比収的低い位置におけるポ
ンプの配置を許容する。

前記上流および下流緩衝容器を越えてかつ上方に、通常
の方法において、蒸気発生器中の偶発的なす）　ＩＪウ
ムー水の反応から生ずる生成物が排出される。このため
、管１３０は発生器出口管１０６ｃを液体およびガス状
生成物間の分離器として役立つ貯蔵容器１２４の上方部
分に接続する。この管１３０は過圧の場合に破裂する大
きな断面積を有する円板またはダイアフラム１２８によ
って通常密封される。容器１２４が液体およびガス流の
分離を実施するに不適当であるとの仮定において、その
上方部分は官１３１によって分離器１６２に接続される
。分離器１３２を退去するガス状流出物は煙突１５４に
よって大気に放出される。逆に、液状流出物は容器１２
４内に再び降下する。ダイアフラム１６９は煙突１５４
および分離器１５２を中性ガス下に保持することを可能
にする。

第２図は簡単化した方法においてポンプ１１２の支持体
、下流緩衝容器１４５、蒸気発生器１０６およびコンク
リートスラブ１４９上で重力による分離器１３２を示す
。明らかなごとく、この構造は限定されるものではなく
かつ他の如何なる支持方法をも使用することができる。

第６図は、蒸気発生器がもはや単一のケーシング内に配
置されずかつ代ってモジュラ−設計を有する場合を示し
ている第２図の回路の変形を斜視図で示す。また、機械
的ポンプが他の型の１または複数のポンプによってかつ
とくに電磁ポンプによって置き換えられることを示す０ 第３図に示される二次回路のループは、図示してない原
子炉タンク内に配置される２つの交換器１０４、前述の
方法において、成る数のモジュールによって構成される
蒸気発生器１０６’　、ポンプ１１２および往路導管１
０８および復路導管１１０ａ。

−２５− １１０ｂを示す。評言すれば、管１０Ｂは６熱交換器１
０４の出口管を上流緩衝容器１４４′　に接続し、該上
流緩衝容器はそれ自体比較的短かい管１５５から々る種
々の分岐によって、モジュラ−型蒸気発生器１０６′　
を画成するために並列に配置された各交換モジュール１
５２の上方端に形成された二次ナトリウム用入口管１５
２ｂに接続される０交換モジユール１５２は通常の方法
において作られる、すなわちそれらは二次す）　ＩＪウ
ムが循環する外方ケーシングおよび前記ケーシング内に
配置されかつ水および第３回路の蒸気が循環する交換管
を有する０ 各モジュール１５２の下方端に形成される二次ナトリウ
ム出口管１５２ｄは種々の分岐によって復路導管の部分
１１０ａに接続される。第２図の実施例におけるように
、下流緩衝容器１４５は復路導管の部分１１０ａに、す
なわちモジュラ−発生器１０６′　　とポンプ１１２と
の間に、蒸気発生器出口管１５２ｄに出来るだけ近づけ
て配置される。したがって、本発明によれば、１または
複数の発生器−２６− モジュール内のナトリウム−水の反応の場合における大
きな振幅の振動のいかなる形成も阻止される０ 前述した実施例におけるように、復路導管の部分１１０
ａは機械的ポンプの軸方向吸込み管と接続されかつポン
プ１１２の送出管は管１１０ｂによって交換器１０４の
頭部に二次ナトリウムを導入するため導管と接続される
。

第３図の鎖線は機械的ポンプ１１２が復路導管１１０ｂ
の各々に位置決めされる２つの電磁ポンプによって置き
換えられる変形例を示す。明らかなごとく、この変形例
は蒸気発生器が単一ケーシング内にコンパクトに構成さ
れる第２図の実施例にも適用できる。

第３図の変形例はこの回路の幾つかの要素が理解を容易
にするために第３図に示してないとしても、第２図を参
照して説明されたものと他のものについては同一である
。

しかしながら、第３図には、貯蔵容器１２４、ドレン管
１５８およびその弁ｖ２、ならびに破裂円板１２８に設
けた管１３０を見ることができる。

また上流緩衝容器１４４′　のアルゴン頂部に容器１２
４のアルゴン頂部を接続する管１４３の部分および機械
型からなるポンプ１１２のアルゴン頂部に出る前記管１
４５の他の部分を見ることができる。第６図はまた容器
１２４内のアルゴン圧力を調整することができる管１２
６、ならびに容器１２４を管１１０に接続する管１２０
の部分および前記管内のナトリウムの循環を確実にする
電磁ポンプ１１９を示す０ 明らかなように、本発明は簡単な方法で説明された実施
例に限定されずかつ事実上そのすべての変形をカバーす
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来技術による高速中性子原子力発電所の二次
冷却回路のループを示す略図、第２図は本発明による二
次冷却回路のループの第１実施例を示す略図、 第５図は本発明が電磁ポンプおよびモジュラ−型蒸気発
生器を肩する回路に適用できることを示す第２図の回路
の変形例を示す斜視図である０図中、符号１０２は原子
炉タンク、１０４は熱交換器、１０６，１０６’は蒸気
発生器、１０８は往路導管、１１０ａ　、　　１１０ｂ
は復路導管、１１２は循環ポンプ、１１２ａはポンプ本
体、１１２ｂはモータ、１１２Ｃはロータ、１１２ｄは
垂直軸、１１２ｅは油圧パツキン、１１９は二次液体金
属循環手段、１２０は供給管路、１３９は排出管路、１
２４は貯蔵容器、１２６は第２圧力達成手段、１４４は
上流緩衝容器、１４５は下流緩衝容器、１４７は第１圧
力達成手段、１５２は交換モジュール、１５２ｂは入口
管である。 ２９− 手続補正書（方式） 昭和５９年２月　７日 １、事件の表示 昭和５８年特許願第　１７６１９４　　号２、発明の名
称 液体金属原子炉用二次熱伝達回路 ３、補正をする者 事件との関係：特許出願人 名称　　コミツサレ・ア・レナジイ・アトミック霞が関
ビル内郵便局　私書箱第４９号 昭和５９年　１　月１１日（発送日：昭和５９年　１　
月３１日）１０−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）原子炉のタンク内に置かれた少なくとも１つの熱
   交換器と、前記タンクの外方の垂直蒸気発生器と、該蒸
   気発生器の少なくとも１つの入口管に前記各熱交換器の
   出口管を接続する往路導管と、前記蒸気発生器の少なく
   とも１つの出口管を前記各熱交換器の入口管に接続する
   復路導管と、該復路導管に配置された、二次熱伝達回路
   に含まれる二次液体金属循環ポンプと、前記蒸気発生器
   の交換区域の上流および下流にそれぞれ前記回路内に配
   置された上流緩衝容器と、回路の残部と連通せしめられ
   るようになされた二次液体金属貯蔵容器とからなる液体
   金属原子炉用二次熱伝達回路において、前記下流緩衝容
   器は、前記蒸気発生器の前記出口管のすぐ近くに、前記
   蒸気発生器と前記循環ポンプとの間の前記復路導管に配
   置され、前記下流緩衝容器に収容される二次液体金属の
   自由レベル以上の第１中性ガス圧力を達成するための手
   段が設けられそしてまた前記貯蔵容器内にかつ前記下流
   緩衝容器内に収容される二次液体金属の自由レベル以上
   の第２中性ガス圧力を同時に達成するための手段が設け
   られ、前記第２圧力は前記第１圧力より低いことを特徴
   とする液体金属原子炉用二次熱伝達回路。 （２）前記循環ポンプはポンプ本体および該ポンプ本体
   と一体の油圧パツキンと横断する乎直軸を介して前記ポ
   ンプ本体内のロータの回転を制御するモータからなる軸
   方向吸込み式機械ポンプであり、前記二次液体金属は前
   記パツキンの上方に位置される前記ポンプ本体の一部分
   において中性ガス頂部を越える自由レベルを決定し、こ
   の中性ガス頂部は前記貯蔵容器のかつ前記上流緩衝容器
   の中性ガス頂部に接続されることを特徴とする特許請求
   の範囲第１項に記載の液体金属原子炉用二次熱伝達回路
   。 （８）さらに、前記ポンプ本体内の二次液体金属のレベ
   ル調整手段、前記蒸気発生器と前記ポンプとの間の前記
   復路導管に前記貯蔵容器を接続する供給管路を含む前記
   調整手段、前記貯蔵容器に前記油圧パツキンの上方の前
   記ポンプ本体内に形成されたオーバーフローを接続する
   排出管路、および前記貯蔵容器に向って前記ポンプの前
   記油圧パツキンを横切って二次液体金属の永久漏洩によ
   り作動することができるように、前記供給および排出管
   路内に二次液体金属を永久に循環させるための手段を含
   むことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の液体
   金属原子炉用二次熱伝達回路。 （４）前記手段は電磁ポンプによって構成されることを
   特徴とする特許請求の範囲第３項に記載の液体金属原子
   炉用二次熱伝達回路。 （５）前記循環ポンプは電炉ポンプであることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項に記載の液体金属原子炉用二
   次熱伝達回路。 （６）前記蒸気発生器は交換区域を画成する１束の又導
   管が配置されかつ次いでそのまわシに二次液体金属が循
   環する外方ケーシングを有し、前記二次液体金属は、か
   くして上流緩衝容器を構成する前記ケーシングの上方部
   分において交換区域の上方の中性ガス頂部によって越え
   られることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の
   液体金属原子炉用二次熱伝達回路。 （γ）前記蒸気発生器は交換区域を画成するために平行
   に配置された幾つかの交換モジュールを有し、上流緩衝
   容器は前記往路導管に配置されかつ各交換モジュールの
   入口管に直接接続されることを特徴とする特許請求の範
   囲第１項に記載の液体金属原子炉用二次熱伝達回路０