JPH0368282B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液体金属冷却原子炉用二次熱伝達回
路に関し、詳言すれば、ナトリウムのごとき液体
金属によつて冷却される原子炉用二次熱伝達回路
に関するものである。

現在の技術状態において、高速中性子原子力発
電所は通常第２熱伝達回路に含まれるナトリウム
にその熱を伝達する熱交換器にまで熱を搬送する
ためにナトリウムが炉心の燃料体によつて発生さ
れる熱を抽出する第１回路を含んでいる。第２回
路中の交換器から出ている熱いナトリウムは、電
気を発生するように、タービンに蒸気を供給する
第３の熱伝達回路に含まれる有圧水にその熱を伝
達する蒸気発生器にまで熱を運搬する。

インテグラル型原子炉と呼ばれる着想によれ
ば、第１熱伝達回路は同時に炉心、交換器および
第１回路の循環ポンプ、ならびにこの回路内に含
まれる液体ナトリウムを含んでいるタンク内で完
全に一体にされる。熱交換器は３個または４個で
あり、原子炉容器の外部の第２熱伝達回路は大抵
３または４個の同一のループに分割される。第３
熱伝達回路についても同様である。

現在実施されている高速中性子原子力発電所に
おいて、第２熱伝達回路の存在は放射性の第１ナ
トリウムを極めて安全に密閉する必要によりかつ
蒸気発生器の熱交換面からの漏洩の不慮の影響か
ら第１回路を保護することが必須であるために正
当化される。

実際に、このような場合には、高圧下の水また
は蒸気がナトリウムと接触する。その場合に発生
される化学反応は非常に発熱的でありかつ腐食性
かつ危険性のある反応生成物（苛性ソーダ、水
素）を放出する。それゆえ、炉心、すなわち、第
１回路をこのナトリウム／水の反応（超過圧力、
ソーダによる汚染）の考え得る影響から保護する
のがよい。

第１図には、高速中性子原子炉の第２冷却ルー
プの従来の構造が示している。このループは、太
線で示された実施例において、熱交換器４を含ん
でいる。もちろん、鎖線で示したように、第２ル
ープはまた第２の熱交換器を含むことができる。
交換器４はスラブ３により閉塞されかつ炉心７お
よび第１熱伝達回路を含んでいるタンク２内に配
置される。詳言すれば、タンク２は液体ナトリウ
ム５で充填されている。各交換器４の出口は往路
導管８によつて蒸気発生器６に接続されている。
該蒸気発生器はその上方部分にナトリウムの自由
レベルＮを形成させるアルゴンポケツト６ａを含
んでいる。蒸気発生器の６の出口は導管１０によ
つて循環ポンプ１２の吸込み開口に接続され、該
循環ポンプの各送出開口は導管１４によつて交換
器４の入口に接続されている。

典型的な着想のこのような二次冷却ループにお
いて、ポンプの軸の横断の密封はナトリウムとパ
ツキンとの間に挿入されるアルゴンのごとき中性
ガスと接触する機械的パツキンによつて行なわれ
る。このために、ナトリウムの自由表面Ｎ１は、
アルゴンポケツト１２ａによつてカバーされる。
さらに、ポンプのロータはその大きさが（熱膨脹
による）第２ループ内のナトリウム量の可能なす
べての増加をパツキンの浸漬なしに吸収するに十
分である膨脹容器１８内に置かれる。最後に容器
１８内のナトリウムをカバーしているアルゴンの
漏洩の場合に生ずるかも知れないパツキンの浸漬
の危険をすべて回避するために、容器１８は第２
回路のより高い点に置かれる。

ナトリウム補給導管２０は容器１８の上方部分
に設備の下方部分に配置された貯蔵容器２４を接
続する。この導管２０は循環ポンプ１９およびナ
トリウムの浄化装置２１を備えている。導管２０
は導管１０の排出導管３８内に位置される排出弁
Ｖ２の偶発的漏洩をとくに補償せしめる。逆の意
味において、容器１８内のナトリウムの自由表面
Ｎ１の時ならぬすべての上昇は導管８の排出導管
３６に設けられた排出弁Ｖ１の下方で導管３６に
容器１８を接続させるオーバーフロー導管によつ
て補償される。

容器１８内のアルゴンの圧力は入口管２３によ
つて制御される。同様に、容器２４内のナトリウ
ムの自由表面Ｎ２はその圧力が管２６によつて制
御されるアルゴン頂部２４ａによつてカバーされ
る。さらに、発生器のアルゴン頂部すなわちポケ
ツト６ａおよびポンプのアルゴン頂部すなわちポ
ケツト１２ａは、導管２５により互いに連通し合
つて、自由表面Ｎと同Ｎ１とを互いに均衡させて
いる。

更に、第１図に示すように、容器３４は蒸気発
生器６において漏洩が生じた場合におけるナトリ
ウムと水との反応によつて生ずる全ての生成物の
回収に使用する。この目的のために、導管３０は
蒸気発生器６の下方部分を容器２４の上方部分に
接続する。この導管３０は、ナトリウム−水の反
応による過大な圧力の作用によつて、破壊するこ
とによつて二次ループの減圧を許容する大径の破
裂薄膜２８によつて通常閉塞される。この場合
に、容器２４はナトリウム−水の反応から生ずる
液体およびガス生成物の分離を確実にする。しか
しながら、この分離作用は導管３１によつて容器
２４と連通しかつ単一ガス生成物（水素、アルゴ
ン、水蒸気）の大気への送出煙突３４を備えてい
る、例えばサイクロン型の第２分離器３２によつ
ても確実になされる。

蒸気発生器内に生じ得るナトリウム−水の反応
生成物を回収するこの手段を加えて、シヨツクが
熱交換器４にまで伝わらないように、熱交換器の
上流および下流に二次回路内のシヨツクを減衰さ
せるための手段が設けられる。蒸気発生器６の交
換区域の上流で、この手段は蒸気発生器内に、す
なわちその上方部分に形成されたアルゴンポケツ
ト６ａによつて構成される。このアルゴンポケツ
ト６ａはその場合に上流緩衝容器の役割をする。
蒸気発生器の下流で、下流緩衝容器はアルゴン頂
部１２ａを含んでいるポンプの膨脹容器１８と一
致する。

上記の従来技術の第２ループは設備の上方部分
にポンプを配置せねばならないことおよび大きな
寸法の膨脹容器１８内にポンプのロータを配置せ
ねばならないことによつて生ずる幾つかの不都合
を有している。

かくして、高い位置に置かれたポンプはキヤビ
テーシヨンを避けるために僅かな回転速度、それ
ゆえ大径のホイールおよび遅い駆動のモータを採
用することを強いる吸込みの弱い油圧状態にポン
プ自体を置く。上記組立体は大型となり、且つポ
ンプの価格がその径の２乗として増大することが
知られているので高価となる。同様に、ポンプを
取囲む膨脹容器は重くかつ高価である。さらに、
設置の高い部分におけるポンプと容器とからなる
組立体の重量とその配置との結合は高められるに
つれて増大する傾向がある地震の作用を特に除去
するために大型の支持構造を必要とする。さら
に、液圧回路の種々の要素の位置および重力によ
り液圧回路を空にする必要を考慮すると、設備を
取り付ける配管が長くなり且つ面倒になる。最後
に、膨脹容器の配置はそれが蒸気発生器と連通す
る容器システムを形成するようになつている。蒸
気発生器中においてナトリウムと水との反応が生
じた場合には、膨脹容器が制御することができな
いほど大きな振幅の振動が生じる。

これらの不都合を除去するために、ヨーロツパ
特許出願第80−400194号には、ポンプを取囲む膨
脹容器を省きかつ貯蔵容器のすぐ上に、設備の下
方部分にポンプを置くことが提案されている。こ
の解決は二次ループの能動部分に貯蔵容器を導入
しかつそれに下流耐水撃容器および膨脹容器の役
割を同時にさせることによつて可能とされる。し
かしながら、この場合、貯蔵容器内でナトリウム
をカバーしているアルゴン頂部を十分な圧力にす
ることにより二次ループの全体においてナトリウ
ムの圧力を均衡させる必要がある。実務的には、
この圧力は、ゲージ圧力で約３バールにすべきで
ある。

この公知の解決法は十分な油圧作動状態にポン
プを置くという利点を有するが、浸漬配管を備え
た加圧貯蔵容器の使用は冷却液としてのナトリウ
ムの使用に起因して危険を著しく増大させる。と
くに、液圧回路において漏洩が生じた場合に、漏
洩流量は著しく増大し、それと共に霧化ナトリウ
ムの発火の危険度も、著しく増大する。この解決
法の他の不利点の中でも、貯蔵容器を液圧回路の
残部から絶縁することができないことおよびポン
プ中の漏洩流の方向の逆転により困難な過渡現象
が存在することが挙げられる。さらに、貯蔵容器
が果たす貯蔵作用が増加するのでこの容器内に生
ずる熱油圧現象および対応する熱機械的負荷の制
御がとくに困難になる。

本発明は、既知の二次熱伝達回路の不都合を有
していない二次熱伝達回路を損失することを目的
とするものである。

このため、原子炉のタンク内に置かれた少なく
とも１つの熱交換器と、前記タンクの外方の垂直
蒸気発生器と、該蒸気発生器の少なくとも１つの
入口管に前記各熱交換器の出口管を接続する往路
導管と、前記蒸気発生器の少なくとも１つの出口
管を前記各熱交換器の入口管に接続する復路導管
と、該復路導管に配置された、二次熱伝達回路に
含まれる二次液体金属循環ポンプと、前記蒸気発
生器の交換区域の上流および下流にそれぞれ前記
回路内に配置された上流緩衝容器および下流緩衝
容器と、回路の残部と連通せしめられるようにな
された二次液体金属冷却貯蔵容器とからなり、前
記下流緩衝容器は、前記蒸気発生器の前記出口管
のすぐ近くに、前記蒸気発生器と前記循環ポンプ
との間の前記復路導管に配置され、前記下流緩衝
容器に収容される二次液体金属の自由レベル以上
の第１中性ガス圧力を達成するための手段が設け
られそしてまた前記貯蔵容器内にかつ前記下流緩
衝容器内に収容される二次液体金属の自由レベル
以上の第２中性ガス圧力を同時に達するための手
段が設けられ、前記第２圧力は前記第１圧力より
低いことを特徴とする液体金属冷却原子炉用二次
熱伝達回路が提案される。

これらの特徴により、膨脹容器は除去され、か
つポンプは、高いアルゴン圧力下に回路を置く必
要なしにかつ貯蔵容器を実際の二次ループに導入
されることなしに、下方部分に配置される。これ
は設備の全体寸法およびコストを相当に減少さ
せ、蒸気発生器内でナトリウムと水との反応が生
じた場合において熱交換器をより良く保護し、そ
してポンプの運転と共に安全性（低圧力）に関し
ても更に満足のいく運動状態を作り出す。

本発明の第１の変形例において、循環ポンプは
ポンプ本体および該ポンプ本体と一体の油圧パツ
キンと横断する垂直軸を介して前記ポンプ本体内
のロータの回転を制御するモータとからなる軸方
向吸込み機械ポンプであり、二次液体金属は前記
パツキンの下方に位置される前記ポンプ本体の一
部分において中性ガス頂部によつてカバーされる
自由表面を形成し、この中性ガス頂部は第２中性
ガス圧を達成するための手段に接続される。

好ましくは、回路は：ポンプ本体内の二次液体
金属の自由表面を調整するための調整手段を含
み、当該調整手段は、ポンプの上流側において復
路導管に貯蔵容器を接続する供給配管を含む；油
圧パツキンの上方の前記ポンプ本体内に形成され
たオーバーフローを前記貯蔵容器に接続する排出
管路；および前記貯蔵容器に向つて前記ポンプの
前記油圧パツキンを通る二次液体金属の永久漏洩
により作動することができるように、前記供給お
よび排出管路内に二次液体金属を永久に循環させ
るための手段からなる。

本発明による第２の変形例によれば、循環ポン
プは電磁ポンプである。

ここで留意すべきことは、下流緩衝容器を上記
位置に配置すればいかなる型の蒸気発生器に対し
ても、すなわち、単一の外方ケーシング内に完全
に収容された発生器およびモジユラー型の発生器
の双方に対して本発明を使用することができると
いうことである。第１の場合において、上流緩衝
容器は好しくは変換区域の上方の二次液体金属を
カバーする中立ガス頂部によつて、ケーシングの
上方部分において構成される一方、発生器が幾つ
かの交換モジユールを並列に有するとき、上流緩
衝容器は往路導管に位置決めされかつ各交換モジ
ユールの入口管に直接接続される。

以下に本発明を好適な実施例および図面を参照
して詳細に説明する。

第２図は簡単化した形において本発明による二
次回路ループを示している。詳言すれば原子炉タ
ンク１０２を支持しかつ密封するスラブ１０３を
載置する原子炉建造物１０１の一部分を見ること
ができる。タンク１０２は一次液体金属105で充
填されかつそれ自体公知の方法で原子炉の完全な
一次回路を収容している。第２図はとくに主タン
ク１０２内に、炉心１０７、ならびに一次ナトリ
ウム105によつて炉心から抽出された熱を二次回
路中を循環するナトリウムに伝達するのに使用さ
れる熱交換器１０４を示す。一般に、熱交換器１
０４は交換区域の組立ユニツトが一次ナトリウム
105に浸漬されかつ熱交換器の頭部のみがスラブ
の上方に位置決めされるような方法においてスラ
ブ１０３に吊下される。

建造物１０１の外側で、第２図に示した二次ル
ープはそれ自体公知の方法で垂直蒸気発生器１０
６および循環ポンプ１１２からなる。交換器１０
４の頭部の出口管は往路導管１０８によつて蒸気
発生器１０６の二次ナトリウム入口管１０６ｂに
接続される。一般に、発生器１０６に二次ナトリ
ウムを導入するための管１０６ｂは発生器の外方
ケーシング１０６ｃの上方ドームの近傍にかつ二
次ナトリウムの自由表面N′僅かに下方に位置決
めされ、前記自由表面N′は、アルゴンポケツト
１０６ａによつてカバーされる。

それ自体公知の方法において、この方法で蒸気
発生器１０６に導入された二次ナトリウムは、ケ
ーシングの下方端に配置された出口管１０６ｄに
までケーシング１０６ｃ内で頂部から底部へ循環
する。この通路中で、二次ナトリウムは図示して
ない水−蒸気第３回路の一部を構成し、かつ圧縮
水が底部から頂部に循環する符号１０６ｅのごと
き多数の垂直管の間を通過する。

上記水−蒸気第３回路中を循環する水は、それ
故、二次ナトリウムによつて加熱されて、蒸気と
なり発電機を駆動するタービンを回転させる。

このように冷却された二次ナトリウムは管１０
６ｃを通つて蒸気発生器１０６を退去しかつ２部
分からなる復路導管１１０ａ，１１０ｂによつて
交換器１０４の頭部の入口に戻る。詳言すれば、
復路導管の部分１１０ａは上記発生器１０６の出
口管を軸方向吸込み油圧ポンプ１１２の吸込み開
口に接続しかつ復路導管の第２部分１１０ｂはポ
ンプの送出開口を交換器１０４の頭部の入口に接
続する。

明らかなごとくかつ第２図に破線で示されるご
とく、幾つかの交換器１０４を二次回路の同一ル
ープに組み込むことができる。その場合に多数の
管１０８，１１０ｂがこの交換器の数だけ増倍さ
れる。

さらにそれ自体公知の方法において、二次回路
はまた二次回路内に収容されるすべてのナトリウ
ムを重力により受容するように設備の下方部分に
位置決めされる貯蔵容器を有している。それゆ
え、管１０８の下方点は管１３６によつて容器１
２４に接続されかつ管１１０ａの下方点は管１３
８によつて容器１２４に接続され、各管１３６，
１３８はそれぞれ弁Ｖ１，Ｖ２によつて制御され
る。

二次回路の充填を制御するために、該二次回路
が貯蔵容器１２４内に完全に収容されるとき、供
給管路１２０が設けられ、その下方端は容器１２
４に収容されるナトリウムに浸漬されかつその上
方端は、ポンプ１１２の吸込み開口近傍で、管１
１０ａに出る。管路１２０内のナトリウム循環は
一般に電磁型からなるポンプ１１９によつて行な
われる。また、管路１２０は任意の公知のコール
ドトラツプによつて例えば形成することができる
浄化手段１２１を含んでいる。

貯蔵容器１２４内に収容されるナトリウムはア
ルゴンのごとき不活性ガスの頂部１２４ａによつ
てカバーされる自由表面N′２を形成する。この
アルゴン頂部の圧力は、作動状態に関係なく、容
器１２４内のアルゴン圧力を低いレベル、例えば
0.5バールに維持するように、管１２６によつて
調整される。

蒸気発生器のケーシング１０６ｃ内に収容され
るナトリウムは、不活性ガス頂部１０６ａによつ
てカバーされる自由表面N′を形成するように、
実際の交換区域の上方でアルゴン頂部によつてカ
バーされる。このレベルN′は、容器１２４の上
方部分に、蒸気発生器のケーシング１０６ｃ内に
配置されたオーバーフロー１３７を接続する管１
３５によつて一定の高さに維持される。

第２図の実施例において、ポンプ１１２はポン
プ本体１１２ａ、駆動モータ１１２ｂおよび垂直
軸１１２ｄによつてモータにより駆動されるロー
タ１１２ｃを有する機械的ポンプである。軸１１
２ｄはポンプ本体の中間高さにおいてラビリンス
によつて構成される油圧バツキン１１２ｅを横切
り、該油圧バツキンはこの下方に配置されたロー
ダによつて構成されるポンプの能動部分から前記
バツキンの上方に位置決めされたポンプ本体１１
２ａの区域への制御された液体ナトリウムの漏洩
を許容し、一方これら２つの区域間の一定の絶縁
を保証する。パツキン１１２ｅの上方で、液体ナ
トリウムは、中性ガス頂部１１２ｆによつてカバ
ーされることにより、自己の自由表面N′１を形
成する。

レベルN′1は、ポンプ１１９の作動によつてポ
ンプの水切れを阻止するようにパツキン１１２ｅ
を通するナトリウムの永久漏洩により作動するこ
とができる管１２０によつてかつポンプ本体内の
オーバーフロー１４１を容器１２４に接続する管
１３９によつてほぼ一定の高さに永久に維持され
る。パツキン１１２ｅの圧力損を考慮すると、実
際の二次回路中のナトリウムとパツキン上方のポ
ンプ本体中のナトリウムとの間に分離もある。機
械的ポンプを使用する本発明の実施例のこの重要
な特徴はポンプを任意のレベルにかつ第２図に示
すように、とくに比較的低い位置（蒸気発生器の
下方端近くに）位置させることができる。

ポンプ１１９の供給管路１２０およびオーバー
フロー管１３９によつて形成される回路は、貯蔵
容器１２４内に収容されたナトリムウムの貯えを
使用することにより、ナトリウムの遅い膨脹を保
証せしめることができる。

容器のアルゴン頂部１２４ａ、蒸気発生器のア
ルゴン頂部１０６ａおよびポンプの中性ガス頂部
１１２ｆによつて構成される大きな容積のガス体
は接続管１４３によつて圧力が釣り合わされる。
貯蔵容器１２４のアルゴン頂部１２４ａの圧力が
例えば0.5バールであるとき、この大きさの圧力
が蒸気発生器およびポンプのアルゴン頂部にも現
われる。ここで留意すべきことは、本発明による
二次回路中でこの方法において達成される低圧力
はその安全性を著しく改善し、一方ポンプに関し
て設備の比較的低い位置におけるその配置から特
に良好な液圧特性が結果として生ずる。

一次回路（第１図）中でポンプを取囲む膨脹容
器の過大圧を考慮してかつ蒸気発生器１０６中の
偶発的なナトリウム−水の反応から生じるかも知
れない圧力液の交換器１０４への伝達を阻止する
ために、その交換区域の上流および下流に、本発
明によれば、かかるシヨツクの結果として大きな
振幅の振動を発生しないために、前記交換区域に
出来るだけ近づけて緩衝容器が配置される。

公知の方法において、蒸気発生器が、第２図に
示されるように、単一のケーシング１０６ｃ内に
完全に収容されるとき、上流緩衝容器１４４は、
ナトリウムの自由表面N′の上方で、発生器のケ
ーシング１０６ｃのドーム内に封入された中性ガ
ス頂部１０６ａによつて構成される。この目的
で、アルゴン頂部の高さは蒸気発生器のナトリウ
ム−水の反応から生ずるシヨツクをアルゴン頂部
１０６ａが吸収することができる値になるように
計算される。

本発明によれば、下流緩衝容器１４５は復路導
管１１０ａ内で上記発生器の出口管１０６ｄのす
ぐ近くに、すなわちポンプ１１２および蒸気発生
器の下方端とほぼ同一レベルに置かれる。容器１
４５は垂直軸線の筒状ケーシング１４５ｂを有
し、管１１０ａは前記ケーシングの下方端に出て
いる。容器１４５に収容されるナトリウムは、蒸
気発生器１０６およびポンプ本体１１２ａ内で、
容器１２４の圧力レベル以上の一定圧力に調整管
１１７によつて維持された、アルゴン頂部１４５
ａによつてカバーされる自由表面N′３を形成す
る。したがつて容器１４５内のアルゴン圧力は約
１バールにすることができるが、回路内の残部の
アルゴン圧力は0.5バールである。

発生器１０６の出口近傍への下流緩衝容器１４
５の配置は、発生器内のナトリウム−水の反応の
場合において、発生器出口とポンプとの間のナト
リウム回路における過度の振動の形成を除去せし
めることができ、そして第１図に示された公知の
型の二次回路においてポンプと連係された膨脹容
器を除去せしめることができる。前に示したよう
に、後者の特徴は任意の型および比較的減少した
容量のポンプの使用を可能ならしめ、一方とくに
設備の任意のレベルにかつ好ましくは比較的低い
位置におけるポンプの配置を許容する。

前記上流および下流緩衝容器を越えてかつ上方
に、通常の方法において、蒸気発生器中の偶発的
なナトリウム−水の反応から生ずる生成物が排出
される。このため、管１３０は発生器出口管１０
６ｃを液体およびガス状生成物間の分離器として
役立つ貯蔵容器１２４の上方部分に接続する。こ
の管１３０は過大圧が生じた場合に破裂する大き
な断面積を有する円板またはダイアフラム１２８
によつて通常密封される。容器１２４が液体およ
びガス流の分離を実施するに不適当であるとの仮
定において、その上方部分は管１３１によつて分
離器１３２に接続される。分離器１３２を退去す
るガス状流出物は煙突１３４によつて大気に放出
される。逆に、液状流出物は容器１２４内に再び
降下する。ダイアフラム１６７は煙突１３４およ
び分離器１３２を中性ガス下に保持することを可
能にする。

第２図は簡単化した方法においてポンプ１１２
の支持体、下流緩衝容器１４５、蒸気発生器１０
６およびコンクリートスラブ１４９上で重力によ
る分離器１３２を示す。明らかなごとく、この構
造は限定されるものではなくかつ他の如何なる支
持方法をも使用することができる。

第３図は、蒸気発生器がもはや単一のケーシン
グ内に配置されずかつ代つてモジユラー設計を有
する場合を示している第２図の回路の変形を斜視
図で示す。また、機械的ポンプが他の型の１また
は複数のポンプによつてかつとくに電磁ポンプに
よつて置き換えられることを示す。

第３図に示される二次回路のルーブは、図示し
てない原子炉タンク内に配置される２つの交換器
１０４、前述の方法において、或る数のモジユー
ルによつて構成される蒸気発生器１０６′、ポン
プ１１２および往路導管１０８および復路導管１
１０ａ，１１０ｂを示す。詳言すれば、管１０８
は各熱交換器１０４の出口管を上流緩衝容器１４
４′に接続し、該上流緩衝容器はそれ自体比較的
短かい管１５３からなる種々の分岐によつて、モ
ジユラー型蒸気発生器１０６′を構成させるため
に並列に配置された各交換モジユール１５２の上
方端に形成された二次ナトリウム用入口管１５２
ｂに接続される。

交換モジユール１５２は通常の方法において作
られる、すなわちそれらは二次ナトリウムが循環
する外方ケーシングおよび前記ケーシング内に配
置されかつ水および第３回路の蒸気が循環する交
換管を有する。

各モジユール１５２の下方端に形成される二次
ナトリウム出口管１５２ｄは種々の分岐によつて
復路導管の部分１１０ａに接続される。第２図の
実施例におけるように、下流緩衝容器１４５は復
路導管の部分１１０ａに、すなわちモジユラー発
生器１０６′とポンプ１１２との間に、蒸気発生
器出口管１５２ｄに出来るだけ近づけて配置され
る。したがつて、本発明によれば、１または複数
の発生器モジユール内のナトリウム−水の反応の
場合における大きな振幅の振動のいかなる形成も
阻止される。

前述した実施例におけるように、復路導管の部
分１１０ａは機械的ポンプの軸方向吸込み管と接
続されかつポンプ１１２の送出管は管１１０ｂに
よつて交換器１０４の頭部に二次ナトリウムを導
入するため各管と接続される。

第３図の鎖線は機械的ポンプ１１２が復路導管
１１０ｂの各々に位置決めされる２つの電磁ポン
プによつて置き換えられる変形例を示す。明らか
なごとく、この変形例は蒸気発生器から単一ケー
シング内にコンパクトに構成される第２図の実施
例にも適用できる。

第３図の変形例はこの回路の幾つかの要素が理
解を容易にするために第３図に示してないとして
も、第２図を参照して説明されたものと他のもの
については同一である。

しかしながら、第３図には、貯蔵容器１２４、
ドレン管１３８およびその弁Ｖ２、ならびに破裂
円板１２８に設けた管１３０を見ることができ
る。また上流緩衝容器１４４′のアルゴン頂部に
容器１２４のアルゴン頂部を接続する管１４３の
部分および機械型からなるポンプ１１２のアルゴ
ン頂部に出る前記管１４３の他の部分を見ること
ができる。第３図はまた容器１２４内のアルゴン
圧力を調整することができる管１２６、ならびに
容器１２４を管１１０に接続する管１２０の部分
および前記管内のナトリウムの循環を確実にする
電磁ポンプ１１９を示す。

明らかなように、本発明は簡単な方法で説明さ
れた実施例に限定されずかつ事実上そのすべての
変形をカバーする。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来技術による高速中性子原子力発電
所の二次冷却回路のループを示す略図、第２図は
本発明による二次冷却回路のループの第１実施例
を示す図、第３図は本発明が電磁ポンプおよびモ
ジユラー型蒸気発生器を有する回路に適用できる
ことを示す第２図の回路の変形例を示す斜視図で
ある。 図中、符号１０２は原子炉タンク、１０４は熱
交換器、１０６，１０６′は蒸気発生器、１０８
は往路導管、１１０ａ，１１０ｂは復路導管、１
１２は循環ポンプ、１１２ａはポンプ本体、１１
２ｂはモータ、１１２ｃはロータ、１１２ｄは垂
直軸、１１２ｅは液圧パツキン、１１９は二次液
体金属循環手段、１２０は供給管路、１３９は排
出管路、１２４は貯蔵容器、１２６は第２圧力達
成手段、１４４は上流緩衝容器、１４５は下流緩
衝容器、１４７は第１圧力達成手段、１５２は交
換モジユール、１５２ｂは入口管である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 原子炉のタンク内に置かれた少なくとも１つ
   の熱交換器と；前記タンクの外方の垂直の蒸気発
   生器と、該蒸気発生器の少なくとも１つの入口管
   に前記各熱交換器の出口管を接続する往路導管
   と；前記蒸気発生器の少なくとも１つの出口管を
   前記各熱交換器の入口管に接続する復路導管と；
   該復路導管に配置されて二次熱伝達回路に含まれ
   る二次液体金属循環ポンプと；前記蒸気発生器の
   熱交換区域の上流および下流においてそれぞれ前
   記回路内に配置された上流緩衝容器および下流緩
   衝容器と；前記回路の残部と連通可能な二次液体
   金属貯蔵容器とからなる液体金属冷却原子炉用二
   次熱伝達回路において； 前記下流緩衝容器は、前記蒸気発生器の前記出
   力管のすぐ近くにおいて、前記蒸気発生器と前記
   循環ポンプとの間の前記復路導管に配置され、前
   記下流緩衝容器に収容される二次液体金属の自由
   液面上に中性ガスの第１圧力を作る手段が設けら
   れ、そして前記貯蔵容器並びに前記上流緩衝容器
   に収容される二次液体金属の自由液面上に中性ガ
   スの第２圧力を同時に作る手段が設けられ、前記
   第２圧力は前記第１圧力よりも低い、液体金属冷
   却原子炉用二次熱伝達回路。 ２ 前記循環ポンプは；ポンプ本体と；該ポンプ
   本体と一体の油圧パツキンを貫通する垂直軸によ
   つて前記ポンプ本体内のロータの回転を制御する
   モータとからなる軸方向吸込み式機械ポンプであ
   り、前記二次液体金属の自由液面は前記パツキン
   の上方に位置する前記ポンプ本体の一部分におい
   て中性ガスによつて覆われしおり、当該中性ガス
   は前記貯蔵容器並びに前記上流緩衝容器内の中性
   ガスに接続される、特許請求の範囲第１項記載の
   液体金属冷却原子炉用二次熱伝達回路。 ３ 前記ポンプ本体内の二次液体金属の液面調整
   手段であつて、前記ポンプの上流において前記復
   路導管に前記貯蔵容器を接続する供給管路を含む
   調整手段と；前記貯蔵容器に前記油圧パツキンの
   上方の前記ポンプ本体内に形成されたオーバーフ
   ロー手段を接続する排出管路と；前記貯蔵容器に
   向つて前記ポンプの前記油圧パツキンを通る二次
   液体金属の継続的漏洩を伴つて、前記供給管路お
   よび前記排出管路内で二次液体金属を継続的に循
   環させるポンプとを含む、特許請求の範囲第２項
   記載の液体金属冷却原子炉用二次熱伝達回路。 ４ 前記ポンプ手段が電磁ポンプである、特許請
   求の範囲第３項に記載の液体金属冷却原子炉用二
   次熱伝達回路。 ５ 前記循環ポンプが電磁ポンプである、特許請
   求の範囲第１項に記載の液体金属冷却原子炉用二
   次熱伝達回路。 ６ 前記蒸気発生器は、その内部に熱交換区域を
   形成する１束の熱交換管が配置された外部ケーシ
   ングを有し、該熱交換管のまわりに二次液体金属
   が循環させられ、前記二次液体金属は、前記上流
   緩衝容器を構成する前記外部ケーシングの上部に
   おいて前記熱交換区域の上方で中性ガスによつて
   覆われた、特許請求の範囲第１項に記載の液体金
   属冷却原子炉用二次熱伝達回路。 ７ 前記蒸気発生器は熱交換区域を形成する互い
   に平行に配置された幾つかの熱交換モジユールを
   有し、前記上流緩衝容器は前記往路導管に配置さ
   れかつ各前記熱交換モジユールの入口管に直接接
   続される特許請求の範囲第１項に記載の液体金属
   冷却原子炉用二次熱伝達回路。