JPS59130544A - 防爆形回転破砕機 - Google Patents
防爆形回転破砕機Info
- Publication number
- JPS59130544A JPS59130544A JP604883A JP604883A JPS59130544A JP S59130544 A JPS59130544 A JP S59130544A JP 604883 A JP604883 A JP 604883A JP 604883 A JP604883 A JP 604883A JP S59130544 A JPS59130544 A JP S59130544A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- explosion
- oxygen concentration
- crusher
- steam
- water vapor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Crushing And Pulverization Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は廃棄物の防爆形回転破砕機に関するものである
。
。
近年、産業・経済の発達と生活様式の変化に伴い、都市
こみ等の廃棄物は多様化し且つ増加の一途をたどってい
る。このため、多くの都市では家庭こみと粗大。不燃ご
みの分別収集を行なっており、収集した粗大［株］不燃
ごみは横軸型あるいは縦軸型の回転式破砕機で破砕され
、選別０回収される例が多い。
こみ等の廃棄物は多様化し且つ増加の一途をたどってい
る。このため、多くの都市では家庭こみと粗大。不燃ご
みの分別収集を行なっており、収集した粗大［株］不燃
ごみは横軸型あるいは縦軸型の回転式破砕機で破砕され
、選別０回収される例が多い。
回転式破砕機は、横軸型及び縦軸型ともハンマーが機内
で高速回転することにより、粗大・不燃こみを衝撃、剪
断、すりつぶし破砕する構造となっている。従って、廃
棄物内に可燃物が混入している場合には爆発や火災を起
す危険があり、現実に粗大・不燃こみ処理施設に於ける
爆発票数が多発している。
で高速回転することにより、粗大・不燃こみを衝撃、剪
断、すりつぶし破砕する構造となっている。従って、廃
棄物内に可燃物が混入している場合には爆発や火災を起
す危険があり、現実に粗大・不燃こみ処理施設に於ける
爆発票数が多発している。
一方、上述の如き粗大・不燃こみ処理施設に於ける爆発
事故を防出するものとして、防爆構造の回転破砕機か開
発され特開昭５６−８９８４９として公開されている。
事故を防出するものとして、防爆構造の回転破砕機か開
発され特開昭５６−８９８４９として公開されている。
即ち回転破砕機内・＼水蒸気や窒素カス、炭酸ガス等を
充満させ、破砕機内の圧力を一定範囲の加圧状態として
機内の酸素濃度を略零とすることにより、破砕機内に於
ける爆発を防止するものである。破砕機内を水蒸気等で
加圧状態に保持しているため、万−廃棄物内に可燃物が
混入して来ても爆発か起ることは無い。
充満させ、破砕機内の圧力を一定範囲の加圧状態として
機内の酸素濃度を略零とすることにより、破砕機内に於
ける爆発を防止するものである。破砕機内を水蒸気等で
加圧状態に保持しているため、万−廃棄物内に可燃物が
混入して来ても爆発か起ることは無い。
然し乍ら、前記特開昭５６−８’９８４９の技術にも解
決すべき課題か多く残されている。即ち、破砕機内を水
蒸気等により一定の加圧状態に保持するようにしている
ため、蒸気等の使用量が著しく大となり、極めて不経済
になるという点である。これ等の問題を解決するために
は、水蒸気等と可燃物の混在下に於ける酸素濃度の爆発
限界値を正確に知得することが前提となり、且つ破砕機
内に於ける酸素濃度の分布を迅速、ｉＥ確且つ簡単に測
定できることが必要となる。
決すべき課題か多く残されている。即ち、破砕機内を水
蒸気等により一定の加圧状態に保持するようにしている
ため、蒸気等の使用量が著しく大となり、極めて不経済
になるという点である。これ等の問題を解決するために
は、水蒸気等と可燃物の混在下に於ける酸素濃度の爆発
限界値を正確に知得することが前提となり、且つ破砕機
内に於ける酸素濃度の分布を迅速、ｉＥ確且つ簡単に測
定できることが必要となる。
本発明は」二連の如き背景を基にして開発されたもので
あり、回転形波砕機に於けるより効率のよい然かも確実
な防爆システムを確立するため、爆発原因調雁、データ
解析、基本実験、実用機実験等を幅広く行い、これ等の
試験結果を基にして実用化システムを発明したものであ
る。
あり、回転形波砕機に於けるより効率のよい然かも確実
な防爆システムを確立するため、爆発原因調雁、データ
解析、基本実験、実用機実験等を幅広く行い、これ等の
試験結果を基にして実用化システムを発明したものであ
る。
以下、本発明について詳説する。爆発とは一般に気体の
発生を伴う一種の燃焼反応で、それか一度始まればそこ
に燃えるものがある限り、その速度がどこ迄も際限なく
大きくなっていく性質をもったものである。粗大拳不燃
こみ処理施設における爆発事故の原因としては各種のも
のか考えられるが、その中でもプロパンガス及び石油系
可燃物Ｃ石１ｔｌｌ 、カッリン、ベンジン、シンナー
等）によるものか約６側辺−にを占めている。尚、第１
表は粗大略不燃こみ処理施設に於ける爆発事故発生状況
の一例を示すものである。
発生を伴う一種の燃焼反応で、それか一度始まればそこ
に燃えるものがある限り、その速度がどこ迄も際限なく
大きくなっていく性質をもったものである。粗大拳不燃
こみ処理施設における爆発事故の原因としては各種のも
のか考えられるが、その中でもプロパンガス及び石油系
可燃物Ｃ石１ｔｌｌ 、カッリン、ベンジン、シンナー
等）によるものか約６側辺−にを占めている。尚、第１
表は粗大略不燃こみ処理施設に於ける爆発事故発生状況
の一例を示すものである。
第１表 爆発事故発生状況の一例
又、前記爆発事故の状況からみて、爆発現象は次のよう
に推測されている。すなわち破砕機・＼投入さノ９．た
粗大・不燃こみ中に混入しているプロパンガスボンベ、
石油カシンナー缶、薬品や農薬容器なと危険物の入って
いる容器が破砕機のハンマーにより破壊され、液体プロ
パンやカッリンなどの気化、薬品や農薬等の霧状化か起
こり、それらか空気と混合して爆発濃度となり、破砕機
の火花により着火し爆発を起こすものと考えられる。
に推測されている。すなわち破砕機・＼投入さノ９．た
粗大・不燃こみ中に混入しているプロパンガスボンベ、
石油カシンナー缶、薬品や農薬容器なと危険物の入って
いる容器が破砕機のハンマーにより破壊され、液体プロ
パンやカッリンなどの気化、薬品や農薬等の霧状化か起
こり、それらか空気と混合して爆発濃度となり、破砕機
の火花により着火し爆発を起こすものと考えられる。
この対策として、本発明は、破砕装置内部・＼水蒸気を
送り込むと共に、破砕装置内・＼の蒸気送気量を制御し
て機内温度を管理することにより、破砕装置内部の水蒸
気濃度を一定値以」二に保って酸素濃度を爆発限界以下
とし、爆発を未然に防止することを基本構成とするもの
である。
送り込むと共に、破砕装置内・＼の蒸気送気量を制御し
て機内温度を管理することにより、破砕装置内部の水蒸
気濃度を一定値以」二に保って酸素濃度を爆発限界以下
とし、爆発を未然に防止することを基本構成とするもの
である。
先ず、爆発原因別に可燃物と空気と水蒸気の混在下にお
ける爆発限界を調へると、第１図乃至第３図の様になる
。即ち、第１図はプロパンガスと空気と水蒸気の混在下
における爆発限界を実験により求めたものであり、Ａ点
より水蒸気濃度が高い場合（酸素濃度が低い場合）には
、プロパン濃度に関係なく爆発かおこらない。即ちＡ点
０こおける酸素濃度を算出し、これ以下の酸素濃度に保
持すれば爆発はおこらないことになる。
ける爆発限界を調へると、第１図乃至第３図の様になる
。即ち、第１図はプロパンガスと空気と水蒸気の混在下
における爆発限界を実験により求めたものであり、Ａ点
より水蒸気濃度が高い場合（酸素濃度が低い場合）には
、プロパン濃度に関係なく爆発かおこらない。即ちＡ点
０こおける酸素濃度を算出し、これ以下の酸素濃度に保
持すれば爆発はおこらないことになる。
尚、Ａ点における酸素濃度は、
０２ （Ａ） ＝ ０．２１ Ｘ （１００％−（Ｂ＋
Ｃ））ここに ０２（Ａ） ： Ａ点における酸素濃
度Ｂ：八へにおける水蒸気濃 度−２９，５％ Ｃ９Ａ点におけるプロパン ガス濃度−３，５％ よって、０２（Ａ） −０，２１Ｘ（１，０Ｏ−（２９
，５＋３．５））幸１４（Ｖｏ１％） 即ち、破砕装置内・＼蒸気を吹き込み、酸素濃度ヲ１．
４ Ｖｏ１％以下にコントロールすれば、プロパンによ
る爆発を完全防止できる。
Ｃ））ここに ０２（Ａ） ： Ａ点における酸素濃
度Ｂ：八へにおける水蒸気濃 度−２９，５％ Ｃ９Ａ点におけるプロパン ガス濃度−３，５％ よって、０２（Ａ） −０，２１Ｘ（１，０Ｏ−（２９
，５＋３．５））幸１４（Ｖｏ１％） 即ち、破砕装置内・＼蒸気を吹き込み、酸素濃度ヲ１．
４ Ｖｏ１％以下にコントロールすれば、プロパンによ
る爆発を完全防止できる。
又、第２図及び第３図は、夫々ガソリンと空気と水蒸気
の混在下及びメタンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆
発限界を実験的に求めたものである。前記第１図の場合
と同様に爆発限界に於ける酸素濃度を計算すると、可燃
物がカッリン（第２図）の場合には１３，９Ｖｏ１％
となり、更に可燃物かメタン（第３図）の場合には１３
，３Ｖｏ１％となる。その結果、蒸気の吹き込みにより
破砕機内の酸素濃度を前記各数値以下にコントロールす
れば、カンリン及びメタンに起因する爆発を完全に防止
することができる。
の混在下及びメタンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆
発限界を実験的に求めたものである。前記第１図の場合
と同様に爆発限界に於ける酸素濃度を計算すると、可燃
物がカッリン（第２図）の場合には１３，９Ｖｏ１％
となり、更に可燃物かメタン（第３図）の場合には１３
，３Ｖｏ１％となる。その結果、蒸気の吹き込みにより
破砕機内の酸素濃度を前記各数値以下にコントロールす
れば、カンリン及びメタンに起因する爆発を完全に防止
することができる。
同様にイソブタン、ベンゼンの場合も、酸素濃度をそれ
ぞれ１４Ｖｏ１％＋ １３ ■（１１％ 以下にコシト
ロールずれは爆発を防止できることか、実験により確認
されている。
ぞれ１４Ｖｏ１％＋ １３ ■（１１％ 以下にコシト
ロールずれは爆発を防止できることか、実験により確認
されている。
次ζこ、破砕装置内部への水蒸気吹込量の制御に就いて
であるが、先ず破砕装置内の酸素濃度を検知し、酸素濃
度により制御弁を開閉する方法か考えられる。しかし、
この方法では破砕装置内の容積か大きく、しかも爆発が
どこで発生するか不明であるため、各部の酸素濃度を測
定する必要かある。そのため酸素濃度測定器が多数必要
となるが、破砕物による測定管の閉塞等か発生し、連続
的かつ確実な検知を行い難いという難点がある。
であるが、先ず破砕装置内の酸素濃度を検知し、酸素濃
度により制御弁を開閉する方法か考えられる。しかし、
この方法では破砕装置内の容積か大きく、しかも爆発が
どこで発生するか不明であるため、各部の酸素濃度を測
定する必要かある。そのため酸素濃度測定器が多数必要
となるが、破砕物による測定管の閉塞等か発生し、連続
的かつ確実な検知を行い難いという難点がある。
そこで、本発明に於いては、破砕装置の機内温度を測定
し、これにより破砕装置内への蒸気送気暇をコントロー
ルして機内各部の水蒸気濃度を一定値以上に保つことに
より、酸素濃度を爆発限界以下として爆発を未然に防止
する構成を採用する。
し、これにより破砕装置内への蒸気送気暇をコントロー
ルして機内各部の水蒸気濃度を一定値以上に保つことに
より、酸素濃度を爆発限界以下として爆発を未然に防止
する構成を採用する。
この方法は、酸素濃度測定法に比較して安価でしかも任
意の各部の酸素濃度を細かく且つ同時に測定することが
可能であり、測定点数も簡単に多くてき、より優λ］、
た方法である。尚、温度測定の方法は、機内へ温度計を
挿入して測定する方〃：でもよいが、破砕物かぶつかる
ことｌこよる破損を考慮して、破砕装置のケーシンク表
面湿度を測定することにより機内の高度を予測するよう
にしてもよい。
意の各部の酸素濃度を細かく且つ同時に測定することが
可能であり、測定点数も簡単に多くてき、より優λ］、
た方法である。尚、温度測定の方法は、機内へ温度計を
挿入して測定する方〃：でもよいが、破砕物かぶつかる
ことｌこよる破損を考慮して、破砕装置のケーシンク表
面湿度を測定することにより機内の高度を予測するよう
にしてもよい。
第４図は、温度と相対湿度と０２濃度の関係を示すもの
であり、横軸は雰囲気ｌ温度、縦軸は雰囲気内の０２濃
度、Ａは相対湿度が１００％の場合の曲線である。一般
に完全混合、大気圧下、水蒸気飽和状態に於いては、大
気中の水蒸気量はその飽和圧ノア１こより一定制比とな
ることがわかっている。
であり、横軸は雰囲気ｌ温度、縦軸は雰囲気内の０２濃
度、Ａは相対湿度が１００％の場合の曲線である。一般
に完全混合、大気圧下、水蒸気飽和状態に於いては、大
気中の水蒸気量はその飽和圧ノア１こより一定制比とな
ることがわかっている。
破砕装置中では、ハンマーの回転により、常シこ内部気
体は混合さノまた状態にあり、しかも低圧蒸気を必要量
注入１〜で破砕装置内をほぼ大気圧下に保持すれば、破
砕装置内部は常に水蒸気飽和状態あるいは過飽和状態に
なると考えらノする。従って、破砕装置の機内温度を約
７０℃〜１００℃に保持すれば、前記第４図より酸素濃
度が１４Ｖｏ１％功、下となり、プロパンの爆発を防止
できる。また、ガソリン、メタン、イソブタン、ベンゼ
ンの防爆をも考慮する際には、機内温度を約７５℃〜１
００℃に保持すればよく、そうすると酸素濃度が１３Ｖ
ｏ１％以下となりより確実な防爆が可能となる。
体は混合さノまた状態にあり、しかも低圧蒸気を必要量
注入１〜で破砕装置内をほぼ大気圧下に保持すれば、破
砕装置内部は常に水蒸気飽和状態あるいは過飽和状態に
なると考えらノする。従って、破砕装置の機内温度を約
７０℃〜１００℃に保持すれば、前記第４図より酸素濃
度が１４Ｖｏ１％功、下となり、プロパンの爆発を防止
できる。また、ガソリン、メタン、イソブタン、ベンゼ
ンの防爆をも考慮する際には、機内温度を約７５℃〜１
００℃に保持すればよく、そうすると酸素濃度が１３Ｖ
ｏ１％以下となりより確実な防爆が可能となる。
上述の如く、破砕装置の機内温度を計測するこみにより
、過剰の蒸気消費量をおさえ、放熱損失や排気損失及び
破砕物持出し熱量に見合った蒸気量を吹き込む制御が可
能となり、従前のこの種防爆形回転破砕機に比較して、
水蒸気消費量の大幅な削減を図り得る。尚、基礎実験お
よび実用機実験の結果、水蒸気の吹込みは破砕装置の通
風方向の主として上流側から該破砕装置ｔど注入した方
が、より防爆効果すなわち酸素濃度低減効果が筒いこと
が判明している。従って、上流側の水蒸気吹込ノズルの
容量及び数量を増し、下流側の水蒸気吹込ノズルの容量
及び数冊を減らす方が好都合である。
、過剰の蒸気消費量をおさえ、放熱損失や排気損失及び
破砕物持出し熱量に見合った蒸気量を吹き込む制御が可
能となり、従前のこの種防爆形回転破砕機に比較して、
水蒸気消費量の大幅な削減を図り得る。尚、基礎実験お
よび実用機実験の結果、水蒸気の吹込みは破砕装置の通
風方向の主として上流側から該破砕装置ｔど注入した方
が、より防爆効果すなわち酸素濃度低減効果が筒いこと
が判明している。従って、上流側の水蒸気吹込ノズルの
容量及び数量を増し、下流側の水蒸気吹込ノズルの容量
及び数冊を減らす方が好都合である。
以下、第５図に示す本発明の一実施例により、その詳細
を説明する。
を説明する。
第５図は、本発明の一実施例に係る防爆形回転破砕機の
フローシートである。
フローシートである。
粗大・不燃ごみ等の廃棄物１３は、エプロンコンベヤ１
によって破砕装置Ｃへ運搬される。コンベヤ１の途中に
は気体流通防止機構としてルン２と水蒸気吹込ノスル３
が設置−Ｊられる。ルン２は１枚または複数段けら第１
ており、廃棄物Ｂはその下方を通る。又、このルン２に
より水蒸気の漏第１がかなりの程度遮断される。水蒸気
吹込ノズルは必要に応じて３．４．５と複数個所に設け
ら第１１、吹き出した水蒸気により破砕装置内を充満し
て酸素）密度がドけられる。
によって破砕装置Ｃへ運搬される。コンベヤ１の途中に
は気体流通防止機構としてルン２と水蒸気吹込ノスル３
が設置−Ｊられる。ルン２は１枚または複数段けら第１
ており、廃棄物Ｂはその下方を通る。又、このルン２に
より水蒸気の漏第１がかなりの程度遮断される。水蒸気
吹込ノズルは必要に応じて３．４．５と複数個所に設け
ら第１１、吹き出した水蒸気により破砕装置内を充満し
て酸素）密度がドけられる。
破砕機１０は、横軸型あるいは縦軸型の何れであっても
よく、ハンマーが高速で回転し、固定刃との１）Ｖｌで
衝撃・剪断・ずりつぶし破砕かおこなわれる。
よく、ハンマーが高速で回転し、固定刃との１）Ｖｌで
衝撃・剪断・ずりつぶし破砕かおこなわれる。
破砕装置Ｃの下方に）オ、排出装置１１が設置６さ第１
、排出口方向ａへと破砕廃棄物を運搬する。
、排出口方向ａへと破砕廃棄物を運搬する。
排出装置１１は、振動フィーダあるいはエプロンコンベ
ヤ等が使用され、途中には気体流通防止機構として１枚
又は複数のルン７および必要に応じて水蒸気吹込ノズル
６が設けられており、水蒸気の充満並びに漏ノ１防止を
図っている。水蒸気は発生装置１２から制御弁１３を経
て、各水蒸気吹込ノズル３，４，５．６へ供給される。
ヤ等が使用され、途中には気体流通防止機構として１枚
又は複数のルン７および必要に応じて水蒸気吹込ノズル
６が設けられており、水蒸気の充満並びに漏ノ１防止を
図っている。水蒸気は発生装置１２から制御弁１３を経
て、各水蒸気吹込ノズル３，４，５．６へ供給される。
尚、第５図では通風がｂ方向であるため、前述の如く上
流側のノズル数を増し、下流側のノズル数を減らしてい
る。
流側のノズル数を増し、下流側のノズル数を減らしてい
る。
水蒸気量の制御は、制御装置１４からの信号により制御
弁１３を開閉することによって行なわね、破砕装置Ｃ内
の温度が予かしめ設定した一定の温度範囲内となるよう
に蒸気供給Ｉが調整される。即ち、温度計８．９．１９
等で破砕装置Ｃ内の温度を検出し、この検出温度を基に
して前記第４図に示した温度−相対湿度−酸素濃度の関
係から破砕装置Ｃ内の酸素濃度を監視し、その値を爆発
限界値以下に保持するものである。尚、水蒸気の吹込み
制御は、装置内の状況によりノズル３．４．５ 。
弁１３を開閉することによって行なわね、破砕装置Ｃ内
の温度が予かしめ設定した一定の温度範囲内となるよう
に蒸気供給Ｉが調整される。即ち、温度計８．９．１９
等で破砕装置Ｃ内の温度を検出し、この検出温度を基に
して前記第４図に示した温度−相対湿度−酸素濃度の関
係から破砕装置Ｃ内の酸素濃度を監視し、その値を爆発
限界値以下に保持するものである。尚、水蒸気の吹込み
制御は、装置内の状況によりノズル３．４．５ 。
６の一部を閉とし、ステップ制御方式により行ってもよ
い。
い。
破砕装置Ｃ内の水蒸気の一部は、ガス排出口１５から吸
引され、必要に応じて集じん装置１６を経由した後、排
気送風機１７により糸外に排出される。
引され、必要に応じて集じん装置１６を経由した後、排
気送風機１７により糸外に排出される。
排気量の調整は、機内の酸素濃度や粉じん等の状況によ
り、制御装置１４の信号でダンパ１８をコントロールす
ることにより行なわれる。又、前記ガス排出口は、必要
に応じてエプロンコンベヤ１の途中１５′に設ける場合
もある。
り、制御装置１４の信号でダンパ１８をコントロールす
ることにより行なわれる。又、前記ガス排出口は、必要
に応じてエプロンコンベヤ１の途中１５′に設ける場合
もある。
前記気体流通防止機構（ルン）２，７の位置及Ｏ・数計
は、機器の状況により適宜に決定され、且つその材質及
び構造は、合成樹脂、コム等の可撓性部材で一体のもの
でも良いし、ス元ンレス、アルミ、鋼板等の横板を多数
つなきあわせたスダレ状のものでもよい。また、ルン以
外に上端を枢支したシュートを使う事もできるし、二重
シュート若しくは複数個の分室を有する回転シュートで
もよく、廃棄物を通すが気体の自由な流通を極力妨げる
気体流通防止機構であればよい。
は、機器の状況により適宜に決定され、且つその材質及
び構造は、合成樹脂、コム等の可撓性部材で一体のもの
でも良いし、ス元ンレス、アルミ、鋼板等の横板を多数
つなきあわせたスダレ状のものでもよい。また、ルン以
外に上端を枢支したシュートを使う事もできるし、二重
シュート若しくは複数個の分室を有する回転シュートで
もよく、廃棄物を通すが気体の自由な流通を極力妨げる
気体流通防止機構であればよい。
第６図は実用機実験における破砕機内の酸素濃度データ
の一例を示すものであり、また第２表は同破砕機内の温
度データの一例を示すものである。
の一例を示すものであり、また第２表は同破砕機内の温
度データの一例を示すものである。
尚、実用機実験時には酸素濃度計を併設し、温度による
機内酸素濃度制御が確臭に実施できることを確認した。
機内酸素濃度制御が確臭に実施できることを確認した。
第２表 実用機実験時の温度データ
第２表から明らかな様に、破砕装置Ｃの内部温度を７５
℃以上に保持すれば、破砕装置Ｃ内の酸素濃度ハ１１．
５−１２ＶＯ１％以下にコントロールされ、プロパンガ
ス、ブタンガス、ガソリン、メタン、ベンゼン等の爆発
が未然に防止できることがわかる。
℃以上に保持すれば、破砕装置Ｃ内の酸素濃度ハ１１．
５−１２ＶＯ１％以下にコントロールされ、プロパンガ
ス、ブタンガス、ガソリン、メタン、ベンゼン等の爆発
が未然に防止できることがわかる。
又、第２表の数値と第６図の酸素濃度の関係は、第４図
の温度−相対湿度−０２濃度の関係図に極めて良く合致
しており、このため破砕装置Ｃの機内温度を約７０℃〜
１００℃に保持するように破砕装置内へ蒸気を送気する
ことにより、確実に回転式破砕機の防爆を図ることがで
きる。
の温度−相対湿度−０２濃度の関係図に極めて良く合致
しており、このため破砕装置Ｃの機内温度を約７０℃〜
１００℃に保持するように破砕装置内へ蒸気を送気する
ことにより、確実に回転式破砕機の防爆を図ることがで
きる。
本発明は上述の通り、過剰な水蒸気を吹込むことなく極
めて経済的に然かも確実に回転式破砕機の防爆を図るこ
とができ、ライニングコストの大幅な引下げや省エネル
ギーが可能となる。
めて経済的に然かも確実に回転式破砕機の防爆を図るこ
とができ、ライニングコストの大幅な引下げや省エネル
ギーが可能となる。
また、破砕装置Ｃ内の温度を測定しこれによって蒸気吹
込み量を制御するようにしているため、破砕装置Ｃ内の
酸素濃度を測定して蒸気量を制御する場合ｌこ比較して
、測定装置の維持管理が容易になると共に連続的な多点
測定が簡単に行え、安定で然かも高精度な防爆制御が行
える。
込み量を制御するようにしているため、破砕装置Ｃ内の
酸素濃度を測定して蒸気量を制御する場合ｌこ比較して
、測定装置の維持管理が容易になると共に連続的な多点
測定が簡単に行え、安定で然かも高精度な防爆制御が行
える。
本発明は」二連の通り、秀れた工業的効用を有するもの
である。
である。
第１図はプロパンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆発
限界図である。 第２図はガソリンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆発
限界図である。 第３図はメタンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆発限
界図である。 第４図は、温度と相対湿度と酸素濃度の関係線図である
。 ＠５図は本発明の一実施例に係る防爆形回転破砕機のフ
ローシートである。 第６図は実用破砕機内の酸素濃度の測定例である。 １・・・・・・エプロンコンベヤ ２．７・・・・・・気体流通防止機構（ルン）３．４，
５．６・・・・・・水蒸気吹込ノズル８．９．１９・・
・・・・温 度 計 １０・・・・・・破砕機 １１・・・・・排出装置 １２・・・・・水蒸気発生装置 １３・・・・・・制 御 弁 １４・・・・・・制御装置 １．５ 、１５’・・・・・・ガス排出口１６・・・・
・・集じん装置 １７・・・・・・排気送風機 １８・・・・・ダ ン パ ３・・・・・・排 出 口 ｄ・・・・・・通風方向 Ｂ・・・・廃 棄 物 Ｃ・・・・・破砕装置 第４図 ｄｉｎ度（・Ｃ） 第６図 ２０ １５ ｔｏ ５ ０□
酸素濃度（ＶＯＬ％） 手 続 補 正 、ブ“詔 （方式）％式％ 工 事件の表示 特願昭５８−６０４８２ 発明の
名称 防雪形回転破砕機 ３ 補止をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市北区堂島浜１丁目３番２３号氏 名
株式会Ｕ タ り マ代表者 福 １１１
順 吉 ４代理人 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄７
補正の内容 第１表 爆発事故発生状況の一例 第２表 実用機実験時の湿度テータ
限界図である。 第２図はガソリンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆発
限界図である。 第３図はメタンと空気と水蒸気の混在下に於ける爆発限
界図である。 第４図は、温度と相対湿度と酸素濃度の関係線図である
。 ＠５図は本発明の一実施例に係る防爆形回転破砕機のフ
ローシートである。 第６図は実用破砕機内の酸素濃度の測定例である。 １・・・・・・エプロンコンベヤ ２．７・・・・・・気体流通防止機構（ルン）３．４，
５．６・・・・・・水蒸気吹込ノズル８．９．１９・・
・・・・温 度 計 １０・・・・・・破砕機 １１・・・・・排出装置 １２・・・・・水蒸気発生装置 １３・・・・・・制 御 弁 １４・・・・・・制御装置 １．５ 、１５’・・・・・・ガス排出口１６・・・・
・・集じん装置 １７・・・・・・排気送風機 １８・・・・・ダ ン パ ３・・・・・・排 出 口 ｄ・・・・・・通風方向 Ｂ・・・・廃 棄 物 Ｃ・・・・・破砕装置 第４図 ｄｉｎ度（・Ｃ） 第６図 ２０ １５ ｔｏ ５ ０□
酸素濃度（ＶＯＬ％） 手 続 補 正 、ブ“詔 （方式）％式％ 工 事件の表示 特願昭５８−６０４８２ 発明の
名称 防雪形回転破砕機 ３ 補止をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市北区堂島浜１丁目３番２３号氏 名
株式会Ｕ タ り マ代表者 福 １１１
順 吉 ４代理人 ６ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄７
補正の内容 第１表 爆発事故発生状況の一例 第２表 実用機実験時の湿度テータ
Claims (1)
- 水蒸気雰囲気中で紙入・不燃こみ等の廃棄物（Ｂ）を破
砕する回転式破砕機において、破砕装置（Ｃ）の機内温
度を略７０ｃ〜１００’Ｃに保持するように、前記破砕
装置（Ｃ）内・＼水蒸気を供給する構成としたことを特
徴とする防爆形回転破砕機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP604883A JPH0233421B2 (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | Bobakugatakaitenhasaiki |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP604883A JPH0233421B2 (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | Bobakugatakaitenhasaiki |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59130544A true JPS59130544A (ja) | 1984-07-27 |
| JPH0233421B2 JPH0233421B2 (ja) | 1990-07-27 |
Family
ID=11627730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP604883A Expired - Lifetime JPH0233421B2 (ja) | 1983-01-17 | 1983-01-17 | Bobakugatakaitenhasaiki |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0233421B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006281131A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Aada:Kk | 破砕機用投入装置 |
| JP2007050406A (ja) * | 2006-10-02 | 2007-03-01 | Hitachi Ltd | 廃工業製品の破砕装置 |
| JP2009183826A (ja) * | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Furukawa Industrial Machinery Systems Co Ltd | 微粉末製造装置 |
-
1983
- 1983-01-17 JP JP604883A patent/JPH0233421B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006281131A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Aada:Kk | 破砕機用投入装置 |
| JP2007050406A (ja) * | 2006-10-02 | 2007-03-01 | Hitachi Ltd | 廃工業製品の破砕装置 |
| JP4619341B2 (ja) * | 2006-10-02 | 2011-01-26 | 株式会社日立製作所 | 廃工業製品の破砕装置 |
| JP2009183826A (ja) * | 2008-02-05 | 2009-08-20 | Furukawa Industrial Machinery Systems Co Ltd | 微粉末製造装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0233421B2 (ja) | 1990-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Abbasi et al. | Dust explosions–Cases, causes, consequences, and control | |
| Grossel | Deflagration and detonation flame arresters | |
| Barton | Dust explosion prevention and protection: A practical guide | |
| Fabiano et al. | Coal dust emissions: From environmental control to risk minimization by underground transport. An applicative case-study | |
| KR101386731B1 (ko) | 가연성 가스가 휘발하는 물질의 취급 방법 | |
| Taveau | Secondary dust explosions: How to prevent them or mitigate their effects? | |
| JPS59130544A (ja) | 防爆形回転破砕機 | |
| Yanqiu et al. | Research on explosion characteristics of sulfur dust and risk control of the explosion | |
| Li et al. | Explosion characteristics of micron-size conveyor rubber dust | |
| Going et al. | Explosion protection with metal dust fuels | |
| Cheng et al. | Explosion and explosion suppression of gas/deposited coal dust in a realistic environment | |
| Eades et al. | Evaluation of the 20 L dust explosibility testing chamber and comparison to a modified 38 L vessel for underground coal | |
| Zhang et al. | Experiments of the secondary ignition of gasoline–air mixture in a confined tunnel | |
| Yang et al. | Experimental investigation of the inerting effect of CO2 on explosion characteristics of micron-size Acrylate Copolymer dust | |
| JP2011240295A (ja) | 防火装置を備えた廃棄物破砕設備及びその運転方法 | |
| US4712741A (en) | Explosion preventive rotation crusher | |
| Snoeys et al. | Advances in dust explosion protection techniques: flameless venting | |
| Ebadat et al. | Case study: Aluminum‐dust explosion | |
| Slatter et al. | Biomass explosion residue analysis | |
| JPS5881451A (ja) | 防爆方法 | |
| Zalosh | Dust explosions | |
| JP2617669B2 (ja) | 回転破砕機の防爆装置 | |
| JPH06226137A (ja) | 回転破砕機の防爆装置 | |
| JPS6094154A (ja) | 防爆型粗大ごみ破砕機 | |
| Fakandu | Vented gas explosions |