JPS59116419A - 耐炎糸の製造方法 - Google Patents
耐炎糸の製造方法Info
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- JPS59116419A JPS59116419A JP22388682A JP22388682A JPS59116419A JP S59116419 A JPS59116419 A JP S59116419A JP 22388682 A JP22388682 A JP 22388682A JP 22388682 A JP22388682 A JP 22388682A JP S59116419 A JPS59116419 A JP S59116419A
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- Japan
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- gas
- furnace
- yarn
- flame
- catalyst
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〜
本発明は、有機重合体繊維（特に好ましくは、アクリル
繊維）から炭素繊維を製造するに際し、原糸を耐炎化処
理（！！ｉ化処理と呼称されることもある）し、耐炎糸
となし、次いで、これを病化処理し、炭素Ｉ！雑となす
に当っての、前記耐炎化糸の製造方法に関する。
繊維）から炭素繊維を製造するに際し、原糸を耐炎化処
理（！！ｉ化処理と呼称されることもある）し、耐炎糸
となし、次いで、これを病化処理し、炭素Ｉ！雑となす
に当っての、前記耐炎化糸の製造方法に関する。
一般に炭素繊維は、アクリル系繊維、ピッチ系繊維ある
いはポリビニルアルコール系ｌｌ１Ｈ等を各々の繊維に
適した温度条件、雰囲気条件で熱処理することにより製
造されており、ここにアクリル系炭素繊維を例にとれば
、まずアクリル系繊維を酸；化性ガス（たとえば空気）
中、２００〜２８０℃示で加熱焼成を行ない、いわゆる
耐炎化繊維とする。次に該繊維を不活性ガス（たとえば
窒素ガス）中、８００〜２８００℃下で加熱処理すると
炭素繊維が得られる。しかるにかかる加熱処理工程、就
中アクリル系繊維を酸化性ガス中、２００〜２８０℃下
で行なう熱処理工程では前駆体＄ｉｉ Ｉｌｔあるいは
該！Ｉ維に付着する油剤などの分解生成物たとえばＨＣ
Ｎ。
いはポリビニルアルコール系ｌｌ１Ｈ等を各々の繊維に
適した温度条件、雰囲気条件で熱処理することにより製
造されており、ここにアクリル系炭素繊維を例にとれば
、まずアクリル系繊維を酸；化性ガス（たとえば空気）
中、２００〜２８０℃示で加熱焼成を行ない、いわゆる
耐炎化繊維とする。次に該繊維を不活性ガス（たとえば
窒素ガス）中、８００〜２８００℃下で加熱処理すると
炭素繊維が得られる。しかるにかかる加熱処理工程、就
中アクリル系繊維を酸化性ガス中、２００〜２８０℃下
で行なう熱処理工程では前駆体＄ｉｉ Ｉｌｔあるいは
該！Ｉ維に付着する油剤などの分解生成物たとえばＨＣ
Ｎ。
ＮＨ３、ＧＯｌあるいはタール状物質ゐどが雰囲気ガス
中に放出され、蓄積されて高濃度になる。かかる雰囲気
中での処理糸条は繊維表面の破壊、あるいはボイドの生
成によって、得られる炭素繊維の機械的性質が著しく低
下する等の問題があった。このため従来の熱処理工程で
は（イ）分解生成物を含んだ雰囲気の一部（以下排ガス
といい、通常では全量の約２０％である）を系外に排出
する一方で、新鮮な雰囲気を所定の湿度に加熱して供給
する方式、（ロ）該排ガスを全量酸化触媒により分解処
理した後循環再使用する方式（特公昭５１−２７７７８
＠公報あるいは特開昭５１−２５４１７号公報に記載さ
れたガス循環方式）による解決策が知られているが、い
ずれの場合も熱損失が大きいという欠点があった。すな
わち、前記（イ）の場合は２０．０〜２８０℃の排ガス
を放′比し、これと同量の雰囲気を前記温度にまで加熱
す供給するのであるから、雰囲気の出入に伴なう熱エネ
ルギー面の損失は著しい。
中に放出され、蓄積されて高濃度になる。かかる雰囲気
中での処理糸条は繊維表面の破壊、あるいはボイドの生
成によって、得られる炭素繊維の機械的性質が著しく低
下する等の問題があった。このため従来の熱処理工程で
は（イ）分解生成物を含んだ雰囲気の一部（以下排ガス
といい、通常では全量の約２０％である）を系外に排出
する一方で、新鮮な雰囲気を所定の湿度に加熱して供給
する方式、（ロ）該排ガスを全量酸化触媒により分解処
理した後循環再使用する方式（特公昭５１−２７７７８
＠公報あるいは特開昭５１−２５４１７号公報に記載さ
れたガス循環方式）による解決策が知られているが、い
ずれの場合も熱損失が大きいという欠点があった。すな
わち、前記（イ）の場合は２０．０〜２８０℃の排ガス
を放′比し、これと同量の雰囲気を前記温度にまで加熱
す供給するのであるから、雰囲気の出入に伴なう熱エネ
ルギー面の損失は著しい。
また（口）の場合は排ガス中の分解生成物を循環途中で
触媒処理したのち再使用するものであるから、循環回路
における熱損失だけに留まれば（イ）に比較して熱エネ
ルギーの損失は著しく少ないが該触媒処理における触媒
作用を高めるために排ガス温度を２８０℃以上に加熱す
ることが必要であることが判明し、結局この公知の循環
方式においては触媒作用を高めるために排ガスを一旦少
なくとも２８０℃に加熱し、触媒処理後に所定の雰囲気
温度にまで冷［る必要があり、しかも排ガス全量につい
て該触媒処理を行なうだけに、ここでの熱損失は大きか
った。
触媒処理したのち再使用するものであるから、循環回路
における熱損失だけに留まれば（イ）に比較して熱エネ
ルギーの損失は著しく少ないが該触媒処理における触媒
作用を高めるために排ガス温度を２８０℃以上に加熱す
ることが必要であることが判明し、結局この公知の循環
方式においては触媒作用を高めるために排ガスを一旦少
なくとも２８０℃に加熱し、触媒処理後に所定の雰囲気
温度にまで冷［る必要があり、しかも排ガス全量につい
て該触媒処理を行なうだけに、ここでの熱損失は大きか
った。
そこで、次のような耐炎糸の製造方法が提案された。す
なわち、耐炎光用原糸を炉内で加熱処理し、前記炉内の
ガスをガス導出口から炉外へ導き、これを２分割し、一
方のガス流を別途加熱し触媒を介して処理し、次いでこ
の処理後のガス流と前記分割後の他方のガス流とを合流
せしめ一つのガス流となし、これをガス導入口から前記
炉内へと循環せしめてなる耐炎糸の製造方法である。
なわち、耐炎光用原糸を炉内で加熱処理し、前記炉内の
ガスをガス導出口から炉外へ導き、これを２分割し、一
方のガス流を別途加熱し触媒を介して処理し、次いでこ
の処理後のガス流と前記分割後の他方のガス流とを合流
せしめ一つのガス流となし、これをガス導入口から前記
炉内へと循環せしめてなる耐炎糸の製造方法である。
この耐炎糸の製造方法に従うと、前述の公知の全ガスを
触媒処理して循環させる方式に比べ、熱損失が大幅に減
少されることは確認されたが、多数本並列して走行しな
がら炉内で処理される・糸条の間に品質差が認められる
という事態が発生した。この原因が、当・初なかなか判
明せず、種々の対策をとったもののその効果は顕著でな
かった。更に種々検討を進める過程で、二つのガス流が
合流した直後に、流体混合器を介在せしめたところ、上
述の糸条間の品質ムラが兄事消失することが見い出され
、本発明が完成されるに至った。
触媒処理して循環させる方式に比べ、熱損失が大幅に減
少されることは確認されたが、多数本並列して走行しな
がら炉内で処理される・糸条の間に品質差が認められる
という事態が発生した。この原因が、当・初なかなか判
明せず、種々の対策をとったもののその効果は顕著でな
かった。更に種々検討を進める過程で、二つのガス流が
合流した直後に、流体混合器を介在せしめたところ、上
述の糸条間の品質ムラが兄事消失することが見い出され
、本発明が完成されるに至った。
本発明の構成：
耐炎光用原糸を炉内を通過せビめて加熱処理し、前記炉
内のガスをガス導出口′から炉外へ導き、これを２分割
し、一方のガス流を別途加熱し触媒を介して処理し、次
いでこの処理後のガス流と前記分割後の他方のガス流と
を合流せしめ一つのガス流となし、これをガス導入口か
ら前記炉内へと循環せしめてなる耐炎糸の製造方法にお
いて、前記合流したガス流を、流体−混合器を通過せし
め、実質的に均一に混合せしめた後、炉内へと循環せし
めることを特徴とする耐炎糸の製造方法。
内のガスをガス導出口′から炉外へ導き、これを２分割
し、一方のガス流を別途加熱し触媒を介して処理し、次
いでこの処理後のガス流と前記分割後の他方のガス流と
を合流せしめ一つのガス流となし、これをガス導入口か
ら前記炉内へと循環せしめてなる耐炎糸の製造方法にお
いて、前記合流したガス流を、流体−混合器を通過せし
め、実質的に均一に混合せしめた後、炉内へと循環せし
めることを特徴とする耐炎糸の製造方法。
次に、本発明を具体的実施態様を用いて、更に説明する
。第１図は本発明に係る耐炎糸の製造方法の一実施装置
の概略図である。原糸１は、回動する上方ローラ２を経
て、加熱処理炉３内へ、上方スリット部（図示せず）を
通り導入され、下方スリット部（図示せず）を通り炉３
の外へと導出され、下方ローラ４を経て、連続的に走行
せしめられる。なお、必要に応じて、原糸１は多数本の
上方ローラ２と、多数本の下方ローラ４との間を蛇行せ
しめられる。炉３の上部には、下面に通気孔５を有する
ガス導出室６が設けられ、炉３の下部には一１上面に通
気孔７を有するガス導入室８が設けられ、ガス導串室６
とガス導入室８とは、ガス主循環路９にて、ガス導出室
６から出たガスの全部又は大部分が、ガス導入室８へと
循環するように係合されている。ガス主循環路９には、
分岐点１０と合流点１１とが設けられ、該分岐点１０と
合流点１１どは、ガス副循環路１２にて、ガスの全部又
は大部分が、分岐点１０から合流点１１へと流れるよう
に係合されている。合流点１１とガス導入室８との間の
ガス主循環路９には、ガスの流れ方向に、流体混合器１
３、加熱器１４、送風機１５が、この順に設けられ、前
記ガス副循環路１２には、ガスの流れ方向に、加熱器１
６、送風機１７、触媒が収納されたガス分解処理器１８
が、この順に設けられている。
。第１図は本発明に係る耐炎糸の製造方法の一実施装置
の概略図である。原糸１は、回動する上方ローラ２を経
て、加熱処理炉３内へ、上方スリット部（図示せず）を
通り導入され、下方スリット部（図示せず）を通り炉３
の外へと導出され、下方ローラ４を経て、連続的に走行
せしめられる。なお、必要に応じて、原糸１は多数本の
上方ローラ２と、多数本の下方ローラ４との間を蛇行せ
しめられる。炉３の上部には、下面に通気孔５を有する
ガス導出室６が設けられ、炉３の下部には一１上面に通
気孔７を有するガス導入室８が設けられ、ガス導串室６
とガス導入室８とは、ガス主循環路９にて、ガス導出室
６から出たガスの全部又は大部分が、ガス導入室８へと
循環するように係合されている。ガス主循環路９には、
分岐点１０と合流点１１とが設けられ、該分岐点１０と
合流点１１どは、ガス副循環路１２にて、ガスの全部又
は大部分が、分岐点１０から合流点１１へと流れるよう
に係合されている。合流点１１とガス導入室８との間の
ガス主循環路９には、ガスの流れ方向に、流体混合器１
３、加熱器１４、送風機１５が、この順に設けられ、前
記ガス副循環路１２には、ガスの流れ方向に、加熱器１
６、送風機１７、触媒が収納されたガス分解処理器１８
が、この順に設けられている。
加熱処理炉３中で原糸１は、耐炎化処理されるが、原糸
１がアクリル系ＩＪ１［の場合は、加熱雰囲気温度は０
、通常２００及至２８０℃に選定され、加熱雰囲気ガス
としては、・′通常空気が用いられる。炉３へのガスの
送給量は、大型炉の場合は、約３万Ｎｖ＋’／ｈｒとな
ることもある。炉３中で原糸１の耐炎化に寄与したガス
は、ガス導出質６から主循環路９へと排出される。この
排出ガスは、原糸１の耐炎化処理によって生じた前述分
解生成物を含んでいる。この排ガスは、分岐点１０にお
いて、２分割され、一方は、主循環路９をそのまま流れ
〈分割流Ａとする）炉３へと循環せしめられ、他方は副
循環炉１２へと分岐されて流れ（分割流Ｂとする）、合
流点１１にて、分割流Ａに合流し、炉３へと循環せしめ
られる。分割流Ｂ′と分割流Ａとの流ｍ比率Ｂ／Ａは、
通常１／２乃至１／１０の範囲選定されるが、特に好ま
しくは１／３乃至１／６に選定される。この値は、排ガ
ス中の分解生成物濃度、炉３へと循環せしめられ、るが
ガスの温度等を考慮して適宜選定される。
１がアクリル系ＩＪ１［の場合は、加熱雰囲気温度は０
、通常２００及至２８０℃に選定され、加熱雰囲気ガス
としては、・′通常空気が用いられる。炉３へのガスの
送給量は、大型炉の場合は、約３万Ｎｖ＋’／ｈｒとな
ることもある。炉３中で原糸１の耐炎化に寄与したガス
は、ガス導出質６から主循環路９へと排出される。この
排出ガスは、原糸１の耐炎化処理によって生じた前述分
解生成物を含んでいる。この排ガスは、分岐点１０にお
いて、２分割され、一方は、主循環路９をそのまま流れ
〈分割流Ａとする）炉３へと循環せしめられ、他方は副
循環炉１２へと分岐されて流れ（分割流Ｂとする）、合
流点１１にて、分割流Ａに合流し、炉３へと循環せしめ
られる。分割流Ｂ′と分割流Ａとの流ｍ比率Ｂ／Ａは、
通常１／２乃至１／１０の範囲選定されるが、特に好ま
しくは１／３乃至１／６に選定される。この値は、排ガ
ス中の分解生成物濃度、炉３へと循環せしめられ、るが
ガスの温度等を考慮して適宜選定される。
排ガスの分割流Ｂは、加熱器１６にて２８０°℃以上、
通常約３００℃前後に加熱され、必要ならば送風機１７
にて５分解処理器１８へと送給される。分解処理器１８
で、酸化触媒による分解処理が行なわれ、排ガスは清浄
化される。
通常約３００℃前後に加熱され、必要ならば送風機１７
にて５分解処理器１８へと送給される。分解処理器１８
で、酸化触媒による分解処理が行なわれ、排ガスは清浄
化される。
ここでもっとも重要なことは触媒層の温度を２８０〜４
００℃の範囲に保持することである。
００℃の範囲に保持することである。
すなわち、該触媒層温度が２８０℃未満では触媒活性上
、酸化分解作用が低下し、特に油剤等の分解生成物であ
るタール状物質か触媒層内に蓄積するようになり、更に
触媒機能の低下を惹起する。
、酸化分解作用が低下し、特に油剤等の分解生成物であ
るタール状物質か触媒層内に蓄積するようになり、更に
触媒機能の低下を惹起する。
また該触媒温度が４００℃を越えてもそれ以上の触媒効
果は上がらず、熱エネルギーの損失を招くのみである。
果は上がらず、熱エネルギーの損失を招くのみである。
かかる触媒層の温度保持については該触媒層に加熱機構
を設けたり、あるいは前述したように供給ガスを予め加
熱器１６で加熱する等、何れの方法であってもよいが、
工業的な連続運転下では熱エネルギー面の点で後者の方
が有利である。ここで使用し得る触媒としては、クロム
、鉄、マンガン、白金、銅、パラジウムおよびこれらの
組合せ等である。また担体を採用する場合の触媒として
はＭｎＯ２、Ｃｕ Ｏ，ＣＩ’ ２０３、Ｆｅ２０３．
Ｐｔ、ｐｄ等を担体の０．０１〜９０重量％の範囲で使
用、するが、この担体中の触媒含有ｍは触媒の種類によ
っても多少異なり、たとえばＣｒ２Ｏ３、Ｍｎ ０２、
Ｆｅ ２０３およびｃｕ ０（７）場合は担体に対して
５〜８０重量％、ｐｔ 、ｐｄの場合は担体に対して０
１〜２０重量％である。
を設けたり、あるいは前述したように供給ガスを予め加
熱器１６で加熱する等、何れの方法であってもよいが、
工業的な連続運転下では熱エネルギー面の点で後者の方
が有利である。ここで使用し得る触媒としては、クロム
、鉄、マンガン、白金、銅、パラジウムおよびこれらの
組合せ等である。また担体を採用する場合の触媒として
はＭｎＯ２、Ｃｕ Ｏ，ＣＩ’ ２０３、Ｆｅ２０３．
Ｐｔ、ｐｄ等を担体の０．０１〜９０重量％の範囲で使
用、するが、この担体中の触媒含有ｍは触媒の種類によ
っても多少異なり、たとえばＣｒ２Ｏ３、Ｍｎ ０２、
Ｆｅ ２０３およびｃｕ ０（７）場合は担体に対して
５〜８０重量％、ｐｔ 、ｐｄの場合は担体に対して０
１〜２０重量％である。
さらに、触媒の形状は円柱状、球状、押出成型品、ハニ
カム状、シート状、リボン状、中空円筒状などで粒径と
して１〜２０ ｍｍ程度のものを適当に選らべばよい。
カム状、シート状、リボン状、中空円筒状などで粒径と
して１〜２０ ｍｍ程度のものを適当に選らべばよい。
かくの如く排ガス中の分解生成物の処理を終えた清浄ガ
スは、前記副循環路１２を更に流れ、前記酸化処理の全
く施されない排ガス（分割流Ａ）と合流点１１において
合流せしめられ、必要に応じて加熱器１４を経て加、熱
処理炉３に供給される。
スは、前記副循環路１２を更に流れ、前記酸化処理の全
く施されない排ガス（分割流Ａ）と合流点１１において
合流せしめられ、必要に応じて加熱器１４を経て加、熱
処理炉３に供給される。
ここでの加熱器１４は、供給ガスを加熱処理炉３におけ
る所定の雰囲気温度に調整するためのものであるから、
たとえば排ガス分割比率３：１程度であれば加熱器１４
の使用は殆ど必要としない。
る所定の雰囲気温度に調整するためのものであるから、
たとえば排ガス分割比率３：１程度であれば加熱器１４
の使用は殆ど必要としない。
なお必要であれば前記排ガスおよび処理ガス流路の途中
にガス（たとえば新たな空気）吸入口あるいは排ガスの
排出口１９．２０を設けて、炉内の酸素濃度を所定値に
保つため処理ガスの一部を新鮮な空気で置換えてもよい
。
にガス（たとえば新たな空気）吸入口あるいは排ガスの
排出口１９．２０を設けて、炉内の酸素濃度を所定値に
保つため処理ガスの一部を新鮮な空気で置換えてもよい
。
合流点１１で合流したガスは、続いて、流体混合器１ｊ
にて、実質的に均一に混合され流れの横断面方向に極端
な温度ムラがない状態とされた流れとして、必要ならば
加熱器１４を通り、所定の温度に加熱され、送風機１５
により、主循環路９から、ガス導入室８を経て、炉３へ
と循環供給される。
にて、実質的に均一に混合され流れの横断面方向に極端
な温度ムラがない状態とされた流れとして、必要ならば
加熱器１４を通り、所定の温度に加熱され、送風機１５
により、主循環路９から、ガス導入室８を経て、炉３へ
と循環供給される。
流体混合器１３としては、積極的攪拌駆動要素を持った
機械的攪拌装置を用いるよりも、第２図および第３図に
、斜視図を用いてその概略を示す箱体２１内に、固定あ
るいば位置調整可能な衝突羽根２２を多数有する静止型
流体混合器が、本発明の全体の目的の一つである省エネ
ルギー装置の観点から好ましい。
機械的攪拌装置を用いるよりも、第２図および第３図に
、斜視図を用いてその概略を示す箱体２１内に、固定あ
るいば位置調整可能な衝突羽根２２を多数有する静止型
流体混合器が、本発明の全体の目的の一つである省エネ
ルギー装置の観点から好ましい。
本発明は、上述の通り、排ガスを分割し一方を触媒処理
後、再び他方と合流せしめて炉へと循環せしめる従前の
耐炎糸の製造方法において、再び合流せしめた合流ガス
を実質的に均一に混合せしめる手段を介入せしめた耐炎
糸の製造方法であるため、前記従前の方法において発句
していた糸条間の耐炎化度のムラが、極めて僅少となる
という効果を奏し、糸条間０機械的特性の差異が極めて
厳格にチェックする炭素ｆＩＡ維ユーザーに対する信頼
痕を向上せしめるのに十分なる成果を奏するものと期待
される。ちなみに、耐炎化炉において、たとえば、第１
図において、最左端の原糸１と最右端の原糸１との雰囲
気温度差は、２℃が上限とされるところ、前記従前の方
法では、分割流Ｂの温度が、触媒処理の関係で２８０℃
以上の温度であったのに対し、分割流Ａの温度は、−２
００乃至２３０’Ｃの場合が多く、合流点１１での両流
れの温度差が大であったのにも拘わらず、単に合流せし
め炉へと循環せしめていたために、前述温度差の限界を
制御しきれていなかったのであり、この現象は、耐炎化
炉の大型化、循環ガス量の増大により一層顕在化され、
ここに本発明の完成が瓦を奏したと言える。
後、再び他方と合流せしめて炉へと循環せしめる従前の
耐炎糸の製造方法において、再び合流せしめた合流ガス
を実質的に均一に混合せしめる手段を介入せしめた耐炎
糸の製造方法であるため、前記従前の方法において発句
していた糸条間の耐炎化度のムラが、極めて僅少となる
という効果を奏し、糸条間０機械的特性の差異が極めて
厳格にチェックする炭素ｆＩＡ維ユーザーに対する信頼
痕を向上せしめるのに十分なる成果を奏するものと期待
される。ちなみに、耐炎化炉において、たとえば、第１
図において、最左端の原糸１と最右端の原糸１との雰囲
気温度差は、２℃が上限とされるところ、前記従前の方
法では、分割流Ｂの温度が、触媒処理の関係で２８０℃
以上の温度であったのに対し、分割流Ａの温度は、−２
００乃至２３０’Ｃの場合が多く、合流点１１での両流
れの温度差が大であったのにも拘わらず、単に合流せし
め炉へと循環せしめていたために、前述温度差の限界を
制御しきれていなかったのであり、この現象は、耐炎化
炉の大型化、循環ガス量の増大により一層顕在化され、
ここに本発明の完成が瓦を奏したと言える。
第１図は、本発明に係る方法を実施するための一実施装
置の概略説明図、第２および３図は、第１図に示した装
置における流体混合器のそれぞれ別の態様の詳細斜視図
である。 図面の簡単な説明： １：原 糸 ２：上方ローラ ３：加熱処理炉 ４：下方ローラ ５：通気孔 ６：ガス導出室 ７：通気孔 ８：ガス導入室 ９：ガス主循環路 １０：分岐点 １１：合流点 １２：ガス副循環路１３：流体混
合器 １４：加熱器 １５：送風機 １６：加熱器 １７：送風機 １８：ガス分解処理器特許出願人
東し株式会社 第 １ 図 １ＰＪ２圓 第３図 手 続 補 正 書 （ （２ （３ １、事件の表示 昭和５７年特許願第 ２２３８８６ 号２、発明の名
称 耐炎化糸の製造方法 五補正をする者 、４１、補正命令の日付 自 発 ５、 補正により増加する発明の数 な し６補正の対
象 明 細 書 中 １）第７頁、第１７行目、 「導出質６」を「導出室６」と補正する。 ）第８頁、第６行目、 「範囲選定」を「範囲に選定」と補正する。 、）第８頁、第９行目、 「られるがガス」を「られるガス」と補正す伺 以 上
置の概略説明図、第２および３図は、第１図に示した装
置における流体混合器のそれぞれ別の態様の詳細斜視図
である。 図面の簡単な説明： １：原 糸 ２：上方ローラ ３：加熱処理炉 ４：下方ローラ ５：通気孔 ６：ガス導出室 ７：通気孔 ８：ガス導入室 ９：ガス主循環路 １０：分岐点 １１：合流点 １２：ガス副循環路１３：流体混
合器 １４：加熱器 １５：送風機 １６：加熱器 １７：送風機 １８：ガス分解処理器特許出願人
東し株式会社 第 １ 図 １ＰＪ２圓 第３図 手 続 補 正 書 （ （２ （３ １、事件の表示 昭和５７年特許願第 ２２３８８６ 号２、発明の名
称 耐炎化糸の製造方法 五補正をする者 、４１、補正命令の日付 自 発 ５、 補正により増加する発明の数 な し６補正の対
象 明 細 書 中 １）第７頁、第１７行目、 「導出質６」を「導出室６」と補正する。 ）第８頁、第６行目、 「範囲選定」を「範囲に選定」と補正する。 、）第８頁、第９行目、 「られるがガス」を「られるガス」と補正す伺 以 上
Claims (1)
- 耐炎系用原糸を炉内を通過せしめて加熱処理し、前記炉
内のガスをガス導出口から炉外へ導き、これを２分割し
一一方のガス流を別途加熱し触媒を介して処理し、次い
でこの処理後のガス流と前記分割後の他方のガス流とを
合流せしめ一つのガス流となし、これをガス導入口から
前記炉内へと循環せしめてなる耐炎糸の製造方法におい
て、前記合流したガス流を、流体混合器を通過せしめ、
実質的に均一に′混合せしめた後、炉内へと循環せしめ
ることを特徴とする耐炎糸の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22388682A JPS59116419A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 耐炎糸の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22388682A JPS59116419A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 耐炎糸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59116419A true JPS59116419A (ja) | 1984-07-05 |
Family
ID=16805246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22388682A Pending JPS59116419A (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 耐炎糸の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59116419A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0616476U (ja) * | 1992-06-26 | 1994-03-04 | 石川島播磨重工業株式会社 | 不融化炉 |
| WO2014007169A1 (ja) | 2012-07-02 | 2014-01-09 | 三菱レイヨン株式会社 | 炭素繊維束の製造方法及び炭素繊維前駆体繊維束の加熱炉 |
| WO2016136814A1 (ja) * | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 三菱レイヨン株式会社 | 熱処理炉装置および炭素繊維束の製造方法 |
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| JPS4930628A (ja) * | 1972-07-21 | 1974-03-19 | ||
| JPS5725417A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-10 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Heat-treating apparatus for preparing carbon fiber |
-
1982
- 1982-12-22 JP JP22388682A patent/JPS59116419A/ja active Pending
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| US10940400B2 (en) | 2015-02-25 | 2021-03-09 | Mitsubishi Chemical Corporation | Heat treatment furnace device and method for producing carbon fiber bundle |
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