JPS59103043A - パワ−ユニツトのマウンテイング装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はパワーユニットのマウンティング装置、詳し
くは、流体が充愼されて容積変化可能な室をパワーユニ
ットと車体との間に画成して、この室内の流体にパワー
ユニットに発生する振動に同期した脈圧を与え、パワー
ユニットの振動が車体に伝達されることを防止したパワ
ーユニットのマウンティング装置に関する。

車両においては、車室内の騒音が、パワーユニット側か
ら伝達される比較的高周波数域の振動を一因としている
。この高周波数域の振動は、パワーユニット（エンジン
）が車体との間で生シる振動、特にパワーユニットのピ
ストン、コンロッドの往復慣性質量のアンバランスに起
因した上下方向振動あるいはパワーユニソートの燃焼室
内の爆発圧力の分力に起因したロール方向振動を主構成
要素としており、これらの振動はパワーユニットの回転
数の次数成分と同一周波数を有している。このような振
動は、パワーユニットからマウンティング装置を経て車
室内へ伝達され、車室内で共鳴して騒音となる。

このため、このような振動が、車室内（車体側）へ伝達
することを防止するマウンティング装置が種々提案され
、本出願人においても特願昭５７−４１９２１号明細書
中に示されるマウンティング装置を提案している。この
特願昭５７−４１９２１号明細書中に示されたマウンテ
ィング装置は、前述したロール方向の振動が車体側に伝
達されることを防止したもので、パワーユニットのロー
ル軸の一側に配置され一端が車体に支持された第１マウ
ンテイングユニツトと、パワーユニットのロール軸の他
側に配置され一端が車体に支持された第２マウンテイン
グユニツトとを備え、前記第１マウンテイングがパワー
ユニットの一側に連結された第１隔壁部と、第１隔壁部
と車体との間に設けられ第１隔壁部の振動により容積が
増減する第１室と、第１室から隔絶され第１隔壁部の振
動により容積が減増する第２室とを有し、前記第２マウ
ンテイングユニツトがパワーユニットの他側に連結され
た第２隔壁部と、第２隔壁部と車体との間に設けられた
第２隔壁部の振動により容積が増減する第３室と、第３
室から隔絶され第２隔壁部の振動により容積が増減する
第４室とを有し、第２室と第３室とを第１通路で、第１
室と第４室とを第２通路で連結するとともに第１、第２
、第３、第４室および第１、第２通路に非圧縮性流体を
封入し、前記第１および第２通路に脈動発生手段を連結
して該脈圧発生手段から第１、第２、第３、第４室にパ
ワーユニットの微小ロール振動に基づき第１、第２、第
３、第４室に発生する容積変化と逆位相の脈動を送るこ
とができるよう構成されている。そして、脈圧発生手段
は、シリンダ内にピストンを摺動自在に収納して２つの
室を画成し、これらの室の一方を前記第１、第３室に、
室の他方を前記第２、第４室に連通させている。また、
ピストンに固着したピストンロンドは、所定の径（Ｒ）
を有したプーリの外周部に回動可能に連結された連結棒
と回動可能に連結している。この脈動発生手段は４気筒
４サイクルエンジンに使用されているところから径（Ｒ
）のプーリはベルトを介してパワーユニットのクランク
軸に連結した径（２Ｒ）のプーリに連結して、クランク
軸の２倍の角速度で回転する。

このような脈圧発生手段は、パワーユニットが１回転す
る間に、そのピストンがシリンダ内を２往復動する。す
なわち、連結棒を固着したプーリが、その径比（Ｒ／２
Ｒ）に対応してクランク軸に設けられたプーリの２倍の
角速度で回転するため、ピストンの往復動数はクランク
軸の回転数の２倍となる。したがって、シリンダ内に画
成された各室内の流体には、クランク軸の回転数の２倍
の周波数の脈動が生じ、この脈動が前記第１、第３室お
よび第２、第４室へ伝播して、パワーユニットの二次振
動が車体へ伝達されることを防止する。

しかしながら、この特願昭５７−４１９２１号明細書中
に開示された脈圧発生手段は、ピストンがシリンダ内に
摺動自在に収納されて、２つの室を画成し、このピスト
ンが、クランク軸に設けられた径（２Ｒ）のプーリとベ
ルト連結した径（Ｒ）のプーリによりクランク機構を介
して駆動される機械的構成となっており、シリンダ内の
２つの室とマウンティングユニット内の各室とは配管に
よって連通している。このため、このような脈圧発生手
段は、比較的余裕空間の少ないエンジンルーム内に、ク
ランク軸と脈圧発生手段とを連結する２つのプーリおよ
びこれらのプーリ間を連結するベルトを収納しなければ
ならず、他の補機（ポンプ、オルタネータ等）と干渉し
てその配設上の位置設定の自由度が少なくなり、また、
その取付時の作業性が低下するという問題点があった。

また、脈圧発生手段で発生する脈動は配管を介してマウ
ンティングユニット内の各室に伝播されるため、配管内
の非圧縮性流体は配管内′で受ける管路抵抗に抗して流
動しなければならないうえ、パワーユニットの振動の位
相が変化する際自らの慣性力に抗して流動方向を変更し
なければならない。したがって、脈圧発生手段はこれら
の抗力に打ち勝てるよう非圧縮性流体を昇圧しなければ
ならず、そのために、脈圧発生手段の駆動に大きなエネ
ルギーを必要とするという問題点もあった。

この発明は上記問題点に着目してなされたものであり、
パワーユニットと車体との間に介装されるとともに流体
が充填され振動の入力により拡縮する流体室を有するマ
ウンティングユニットと、流体室内の流体にパワーユニ
ットで発生する振動に同期した脈動を付与する脈圧発生
手段とを備え、脈圧発生手段がパワーユニットで発生す
る振動の位相を検出し該位相に対応する位相信号を出力
するセンサと、流体室内に収納されるとともに拡縮自在
の小室を画成する弾性体と弾性体を振動させて小室を拡
縮し流体に脈動を付与可能なソレノイドとを有する脈動
発生器と、位相信号に基づきパワーユニットの振動が流
体室を拡張させるときは小室の容積が拡張する方向にパ
ワーユニットの振動が流体室を縮少させるときは小室の
容積が縮少する方向に弾性体が振動するようソレノイド
に電流信号を送信する制御回路とを備えたパワーユニッ
トのマウンティング装置を提供することにより、上記問
題点を解決することを目的としている。

以下、これらの発明を図面に基づいて説明する。

第１．２図は第１発明の第１実施例を示す図であり、ま
ず、構成を説明する。１は図示していない４気筒４サイ
クルエンジンを有するパワーユニットの両側に連結され
たブラケットであり（以下、簡略のため一側についての
み説明する）、ブラケット１にはそれぞれ空間の画成さ
れたフレーム２が固定されている。各フレーム２の空間
には１対のゴムマウント３．４とゴムマウント３．４間
に介在するソレノイド５とが挿入されており、ゴムマウ
ント３．４はフレーム２の第１図中上端および下端にそ
れぞれ固定されている。ゴムマウント３．４は略円筒形
に形成されており、これらゴムマウント３．４はフレー
ム２およびソレノイド５とともに流体小室６．７を画成
している。流体小室６．７にはそれぞれ非圧縮性流体が
充填されており、ゴムマウント３．４は全体としてマウ
ンティングユニット８を、流体小室６．７は全体として
拡縮自在の流体室９を、それぞれ構成している。

ソレノイド５はブラケット１０を介して図示していない
車体に支持されており、その結果、パワーユニットの静
荷重は１対のブラケット１、フレーム２、ゴムマウント
３．４、ソレノイド５およびブラケット１０を介して車
体に支持される。

ソレノイド５の第２図中上下端にはそれぞれ板部材１１
．１２が固定されており、板部材１１．１２の中央部は
折曲されて流体小室６．７内に突出している。一方、フ
レーム２の第２図中上下端にもそれぞれリテーナに貼着
されたゴムシー目３、１４が支持されており、ゴムシー
ト１３．１４は停止中のパワーユニットの静荷重が負荷
された状態で前述の板部材１１．１２と所定間隔離隔し
て対向している。したがって、極めて振幅の大きい振動
が入力しゴムマウント３．４が大きく撓んだときでもゴ
ムシート１３．１４と板部材１１．１２とが衝突して制
振する。前記、板部材１１．１２とゴムシート１３．１
４とは全体としてストッパ１５．１６を構成している。

前述のソレノイド５はコア１７と、コアに被包されたコ
イル１８と、コア１７内に第２図中上下方向に摺動可能
なプランジャ１９とを有しており、コイル１８が通電さ
れるとプランジャＩ９の上端はコア１７に吸引される。

一方、プランジャ１９の下端は移動体を構成するベロー
ズ２０の下端中央部に固定されており、ベローズ２０の
上端はコア１７に連結されているため、コア１７とベロ
ーズ２０とにより画成される小室２１はプランジャ１９
の摺動により拡縮する。２２．２３はパワーユニットの
クランク軸に連結されたロータ２４に固定された永久磁
石であり、永久磁石２２．２３は互いに１８０°離隔し
ている。ロータ２４の外周面近傍には磁気センサ２５が
配設されており、磁気センサ２５は永久磁石２２．２３
が接近するとこれを検知してパルス信号を出力する。磁
気セン＋５はロータ２４１回転につき２個のパルスを出
力可能である。一般に、４気筒４サイクルエンジンの場
合、クランク軸が２回転する間に各気筒で１回づつ合計
４回爆発が生じる。その結果、クランク軸の１回転当り
パワーユニットが受ける爆発力は２回であり、これがパ
ワーユニットの加振力となる。本実施例では、４気筒４
サイクルエンジンを有するパワーユニットを支持してい
るため磁気センサδがクランク軸１回転につき２個のパ
ルスを出力できるよう永久磁石２２．２３を２個使用し
ているが、他の形式のエンジンを有するパワーユニット
を支持するには永久磁石の数を適宜変更しなければなら
ない。前述の磁気センサ２５は加振力の入力するとき（
各気筒の圧縮上死点より若干後）に永久磁石２２、詔が
接近するよう配置されているためパルス信号は振動の位
相を表示可能であり、これら永久磁石２２．２３と磁気
センサ２５は全体として振動の位相センサ２６を構成す
る。磁気センサ２５は遮断回路２７に接続されており、
遮断回路２７では第３図のフローチャートに示されてい
るように磁気センサ２５からのパルス信号が表示するパ
ワーユニットの振動周波数が一定値以下の場合駆動回路
２８にパルス信号を送信し振動周波数が一定値を超える
と駆動回路２８へのパルス振動を停止する。駆動回路２
８はパルス信号に基づきコイル１８に脈動電流あるいは
断続電流を出力し、ソレノイド５を励磁可能である。遮
断回路２７と駆動回路２８とは全体として制御回路２９
を構成する。前述のソレノイド５とへローズ２０とは全
体として脈動発生器２９ａを構成する。

次に作用について説明する。パワーユニットを始動する
と、エンジンの各気筒で生じる爆発力に基づき、パワー
ユニットにはクランク軸の１回転当り２サイクルの振動
が生じる。ここで、パワーユニットに生じる振動が一定
周波数以下の場合、駆動回路側はパルス信号に応じた断
続電流をコイル１８に送る。その結果、パワーユニット
の振動によりフレーム２が矢印Ａ方向に移動する期間、
プランジャ１９の上端はコア１７に吸引され第２図に示
された状態になる。したがって、移動体（ベローズ２０
）は小室２１を拡張する方向に移動し、流体小室７内の
流体に脈動を付与する。このような脈動はフレーム２が
矢印Ａ方向に移動することにより流体小室７内の流体に
生じる液圧変化を相殺し、ゴムマウント４を介してソレ
ノイド５さらに車体に伝達される伝達力が低下する。次
に、フレーム２が矢印Ａと反対の方向に移動する期間は
パルスの入力がないため、断続電流の場合には駆動回路
２８からコイル１８に電流は流れず、ベローズ２０の復
元力によりプランジャ１９はその上端がコア１７から離
隔する方向に移動する。その結果、小室２１も縮小し、
フレーム２が矢印Ａと反対方向に移動することにより流
体小室７内の流体に生じる液圧変化が相殺される。脈動
電流の場合には、プランジャ１９にはコイル１８には極
性が逆となった電流が流れるので、プランジャ１９は強
制的に復帰する。このように、本願第１発明では流体小
室７内の流体に直接脈動を付与しているため脈動により
降下または昇圧させる液圧はフレーム２の振動により昇
圧または降下する液圧と略等しければよく、従来のよう
に管路抵抗等による圧力損失分を考慮する必要はない。

したがって、コイル１８に通電すべき電流値も低くてよ
くエネルギーの消費を減少させることができる。さらに
、ソレノイド５、ベローズ２０等が流体室９に収納され
ているため狭いエンジンルーム内にも十分収納でき、取
付作業等の作業性も向上させることができる。

次に、パワーユニットに生じる振動の周波数が一定値を
超える場合には、エンジンの回転数が上昇し振幅も小さ
くなってくるので、遮断回路２７から駆動回路邦にパル
ス信号が送信されず、プランジャ１９は移動しない。そ
の結果、不必要にプランジャ１９を駆動して高周波数の
脈動がゴムマウント４を加振して車体に伝達される振動
が増加する事態を防止できる。

第４図は第１発明の第２実施例であり、第１実施例と同
一構成部分には同一符号のみ付して説明は省略する。板
部材ＩＬ’１２に対向して配設されたリテーナおよびゴ
ムシート１３．１４には通路３０．３１が形成されてお
り、通＠３０．３Ｉの一端は流体小室６．７にそれぞれ
開口している。

一方、通路３０．３１の他端はニップル３２．３３を介
して配管３４に連結されており、流体小室６．７は通路
３０．３１および配管３４を介して互いに連通している
。したがって、第４図に示された第２実施例では、配管
３４の長さ、内径、ゴムマウント３．４の形状、硬さ等
で特定される一定周波数域で特に減衰係数を増大させる
ことができ、この周波数域で伝達力をさらに減少させる
ことができる。そのため、上記一定周波数域を車両の走
行中に生じる低周波数（約１０　Ｈｚ　）のパワーユニ
ットにシェイクを生じさせる周波数域に設定しておけば
、パワーユニットのシェイクを有効に防止できる。

第５図は第１発明の第３実施例を示す図であり、上記第
２実施例と同一構成部分には同一符号のみ付して説明は
省略する。３５はパワーユニットの一側に配置されたマ
ウンティングユニット８の流体小室６とパワーユニット
の他側に配置されたマウンティングユニット８の流体小
室７とを連通ずる配管であり、−側に配置されたマウン
ティングユニット８の流体小室７は配管あを介して他側
に配置されたマウンティングユニット８の流体小室６に
連通している。したがって、第１発明の第３実施例では
、両側に配置されたマウンティングユニット８．８に同
相のバウンス振動が入力した場合、上記第２実施例と同
様の配管３５．３６によって暗振動に対する減衰係数を
大きくすることができ、シェイク等に対する割振効果を
向上させられる。

第６ＦＩ！Ｊは第１発明の第４実施例であり、前記第２
実施例と同一構成部分には同一符号のみ付して説明は省
略する。３７はパワーユニットの一側に配置されたマウ
ンティングユニット８の流体小室６とパワーユニットの
他側に配置されたマウンティングユニット８の流体小室
６とを連通ずる配管であり、−側に配置されたマウンテ
ィングユニット８の流体小室７は配管３８を介して他側
に配置されたマウンティングユニット８の流体小室７に
連通している。したがって、第１発明の第４実施例では
パワーユニットのロール振動に対する減衰係数を大きく
することができる。すなわち、パワーユニットのロール
振動によりパワーユニットの一側に配置されたマウンテ
ィングユニット８とパワーユニットの他側に配置された
マウンティングユニット８とには互いに逆相の振動が入
力する。その結果、パワーユニットの一側に配置された
、マウンティングユニット８の流体小室６が拡張し流体
小室７が縮小するとパワーユニットの他側に配置された
マウンティングユニット８の流体小室６は縮小し流体小
室７は拡張する。しかしながら、上述のように流体小室
６．７は流体小室６．７にそれぞれ連通しているため流
体が流動し、その際に生じる管路抵抗等により減衰係数
が大きくなる。したがって、車両の急加速時などに生じ
るパワートレインの共振およびパワーユニット等のロー
ル振動を含む車体の前後振動（通称ガクガク振動）を有
効に割振できる。

第７図は第１発明の第５実施例であり、上記第４実施例
のうち配管３８を除去したものであり、第４実施例と同
一構成には同一符号のみ付して説明は省略する。第５実
施例では、第４実施例と同様ロール振動に対する減衰係
数を大きくできるうえ、流体小室７．７を密閉して互い
に連通させていないため脈動の付与による液圧変化が生
じ易いのでベローズ２０の移動距離を少なくでき、ベロ
ーズ２０の小型化を図れる。

第８．９図は第１発明の第６実施例であり、第１実施例
と同一構成部分には同一符号のみ付して説明は省略する
。３９はコア４０を摺動自在に貫通する振動子であり、
この振動子３９は非磁性体のスペーサ４１を介して連結
された２個の永久磁石４２．４３と永久磁石４２．４３
に固定され先端が流体小室６．７内に突出するロッド４
４．４５とを有しており、永久磁石４２．４３は互いに
対向する端部が同極、例えばＳ極になっている。コア４
゜の第８図中上・下端にはそれぞれベローズ４６．４７
の一端が固定されており、ベローズ４６．４７の他端は
ロッド４４．４５の先端にそれぞれ連結されている。前
述のソレノイド５４はベローズ４６．４７とともに脈圧
発生器４７ａを構成する。一方、ロータ２４には互いに
９０°離隔した４個の永久磁石４８．４９．５０．５１
が固定されており、駆動回路５２はパルス信号に基づき
交番電流をコイル５３に通電可能である。すなわち、４
個の永久磁石４８．４９．５０．５１のうち互いに１８
ｏ°離隔する４８．５゜はパワーユニットのエンジンに
おいて生じる２回の爆発のとき磁気センサ２５に接近す
る。したがって、永久磁石４８．５０が磁気センサ５に
接近するとき駆動回路５２はコア４０の第８図中上端が
Ｓ極、下端がＮ極になるようコイル５３に通電し、永久
磁石４９．５１が磁気センサ２５に接近するとき駆動回
路５２はコア４０の上端がＮ極、下端がＳ極になるよう
コイル５３に交番電流を通電する。その結果、パワーユ
ニットの振動によりフレーム２が矢印Ａ方向に移動する
ときはベローズ４６が縮退し、ベローズ４７が伸長する
。一方、フレーム２が矢印Ａと反対方向に移動するとき
はベローズ４７が縮退し、ベローズ４６が伸長する。そ
の結果、振動の伝達力が減少する。上記、振動子３９、
コア４０、コイル５３は全体としてソレノイド５４を構
成しており、駆動回路５２は遮断回路２７とともに制御
回路５５を構成する。

第１０図は第１発明の第７実施例であり、第１発明の第
１実施例と同一構成部分には同一符号のみ付して説明は
省略する。ゴムマウント３．４の間にはソレノイド５６
が介在しており、ソレノイド５６は環状のコイル５７と
コイル５７を被包するコア５８とを有しており、コイル
５７に貫通固定された非磁性体のスリーブ５９にはスリ
ーブ５９内に摺動自在に挿入された振動子６０が収納さ
れている。６１は振動子６０を中立位置に付勢する１対
のスプリングでありソレノイド５６、スリーブ５９、振
動子６０、スプリング６１は全体として脈動発生器６２
を構成している。したがって、スリーブ５９と振動子６
０により小室６３．６４が画成され、小室６３．６４は
流体小室６．７にそれぞれ連通している。振動子６０は
非磁性体のスペーサ６５を介して中央を貫通する非磁性
体製のリベット７５によって連結された１対の永久磁石
６６．６７により構成されており、永久磁石６６．６７
はスペーサ６５に接する側が同極、例えばＳ極になって
いる。

パワーユニットのクランク軸に固定されたロータ２４に
は互いに９０°離隔する４個の永久磁石６８．６９．７
０．７１が固定されている。永久磁石６８．７０は互い
に１８０°離隔しており、これら磁石６８．７０が磁気
センサ段に接近するときパワーユニットに爆発による加
振力が加わる。したがって、永久磁石６８．７０が接近
して磁気センサ２５がパルスを出力するときと、磁石６
９．７１が接近して磁、気センサδがパルスを出力する
ときと、はパワーユニットに生じる振動の位相が１８０
°異なっており、磁気センサ２５から出力されるパルス
信号はパワーユニットに生じる振動の位相を表示可能で
ある。前述の永久磁石６８〜７１および磁気センサ２５
は全体として位相センサ７２を構成する。

磁気センサ怒から出力されたパルス信号は第４図に示さ
れているように遮断回路２７を経て駆動回路７３に送信
される。駆動回路７３と遮断回路２７は全体として制御
回路７４を構成する。駆動回路７３は永久磁石６８、−
７０が磁気センサ２５に接近するとき、コア５８の第８
図中上端がＳ極、下端がＮ極になるようコイル５７に交
番電流を通電し、永久磁石６９．７１が磁気センナ乙に
接近するとき駆動回路７３はコア５８の上端がＮ極、下
端がＳ極になるようコイル５７に通電する。その結果、
パワーユニットの振動によりフレーム２が矢印Ａ方向に
移動するときは振動子６０が矢印Ａと反対方向に摺動す
る。一方、フレーム２が矢印Ａと反対方向に移動すると
きは振動子６０が矢印Ａ方向に摺動する。その結果、小
室６３．６４の容積が交互に増減し、流体小室６．７四
Φ液圧の上昇を防止できる。したがって、振動の伝達力
が減少するうえ脈動発生器６２が流体室９内に収納され
るため従来のように管路抵抗等により圧力損失分を考慮
する必要がなくコイル５７に通電すべき電流値は小さく
てもよい。さらに、第７実施例では、マウンティング装
置の小型化を図ることができ、狭いエンジンルーム内に
十分収納できるとともに取付作業等の作業性の向上を図
ることができると共に、本第７実施例は振動子口が摺動
して直接小室口、６４の容積を変化させ移動体とソレノ
イドのプランジャの役目を兼ねるため振動脈圧発生手段
の構成を簡単にすることができる。

以上説明してきたように、パワーユニットのマウンティ
ング装置を、パワーユニットと車体との関に介装される
とともに流体が充填され振動の入力により拡縮する流体
室を有するマウンティングユニットと、流体室内の流体
にパワーユニットで発生する振動に同期した脈動を付与
する脈圧発生手段とを備え、脈圧発生手段がパワーユニ
ットで発生する振動の位相を検出し該位相に対応する位
相信号を出力するセンサと流体室内に収納されるととも
に拡縮自在の小室を画成する移動体と移動体を振動させ
て小室を拡縮し流体に脈動を付与可能なソレノイドとを
有する脈動発生器と、位相信号に基づきパワーユニット
の振動が流体室を拡張させるときは小室の容積が拡張す
る方向にパワーユニットの振動が流体室を縮少させると
きは小室の容積が縮少する方向に移動体が振動するよう
ソレノイドに電流信号を送信する制御回路とを備えて構
成したため脈動発生に必要なエネルギーを低減させられ
るとともに、マウンティング装置の小型化と取付作業等
の作業性の向上を図れるという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す斜視図、第２図は第
１図で示したマウンティングユニットの正面断面図、第
３図は第２図の電気回路のフローチャーＩ・、第４図は
本発明の第２実施例を示す正面断面図、第５図は本発明
の第３実施例を示す正面断面図、第６図は本発明の第４
実施例を示す正面断面図、第７図は本発明の第５実施例
を示す正面断面図、第８図は本発明の第６実施例を示す
正面断面図、第９図は第８図の電気回路のフローチャー
ト、第１ｄ図は本発明の第７実施例を示す正面断面図で
ある。 ５．５４．５６−−−−−−ソレノイド、６．７−−−
−−−２室（流体小室）、８−−−−−−マウンティン
グユニット、９−・−・−流体室、 ２０．４６．４７．６０−・−移動体 （ベローズ振動子）、 ２１−−−−−一小室、 妬、７２−−−−−−センサ（位相センサ）、２７−−
−−−一遮断回路、 ２９．５５．７４−−−−−一制御回路、２９ａ　、　
４７ａ　、　６２−−−−−一脈動発生器、３０．３１
．３４−−−−−一通路。 第３図 第４図 ２

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （］）パワーユニットと車体との間に介装されるととも
   に流体が充填され振動の入力により拡縮する流体室を有
   するマウンティングユニットと、流体室内の流体にパワ
   ーユニットで発生する振動に同期した脈動を付与する脈
   圧発生手段とを備え、パワーユニットの振動が車体に伝
   達されることを防止するパワーユニットのマウンティン
   グ装置において、脈圧発生手段がパワーユニットで発生
   する振動の位相を検出し該位相に対応する位相信号を出
   力するセンサと、流体室内に収納されるとともに拡縮自
   在の小室を画成する移動体と、移動体を振動させて小室
   を拡縮し流体に脈動を付与可能なソレノイドとを有する
   脈動発生器と、位相信号に基づきパワーユニットの振動
   が流体室を拡張させるときは小室の容積が拡張する方向
   にパワーユニットの振動が流体室を縮少させるときは小
   室の容積が縮少する方向に移動体が振動するようソレノ
   イドに電流信号を送信する制御回路とを備えたことを特
   徴とするパワーユニソＩ・のマウンティング装置。 （２）前記ソレノイドを流体室内に収納し流体室内を２
   室に区分するとともに、該２室のうち少なくとも１室、
   に前記移動体を収納し、２室を連通ずる通路を設けたこ
   とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のパワーユニ
   ットのマウンティング装置。 （３）前記制御回路にパワーユニットの振動数が所定値
   以上のときは電流信号の出力を停止する遮断回路を設け
   たことを特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項
   記載のパワーユニットのマウンティング装置。 （４）前記ソレノイドを流体室内に収納し流体室を２室
   に区分するとともに移動体を前記各室にそれぞれ臨ませ
   ソレノイドの往復動により各室に連通ずるシリンダの容
   積を増減可能にしたことを特徴とする特許請求の範囲第
   １項乃至第３項のいずれかに記載のパワーユニットのマ
   ウンティング装置。